设计和实验研究可收回封隔器的密封结构

文摘

为了减少常规封隔器的失效事故,一种可收回封隔器的密封结构设计,优化提供参考封隔器的密封性能和压力的能力。和理论计算和实验研究进行密封性能和压力容量通过接触大变形有限元分析基于有限元分析和试验研究。结果表明,封隔器上部受到更大的压力和密封过程中主要起密封作用。为了提高封隔器的密封性能,上、下封隔器的高度应该优先选择约60毫米,中间橡胶圆柱的高度应该是大约50毫米,和封隔器的厚度应该大约21毫米。新设计的橡胶油缸能满足150°C。新设计的橡胶油缸能满足密封功能和压力轴承功能条件下10000 Psi和150°C。新设计的橡胶油缸的功能可以满足密封承压下140°C和10000 Psi。整个实验表明,支承压力的能力和密封是稳定的,可以更好地满足现场使用的要求。

1。介绍

随着能源需求的增加,石油和天然气的开采和储存技术已迅速发展(1,2]。封隔器是一个重要的产品用于石油和天然气生产。主要由防撞,座位部分,锁定部分密封部分,锚定,卸载部分。座位部分主要由橡胶零件。一些学者做过相关研究其材料和结构。陈等人。3- - - - - -7)发现,高压封隔器测试(HPPT)是一个增强的常数描述渗透率或封隔器测试主管耦合流体力学的高压地下水径流条件下破碎岩石的性质。朱et al。8- - - - - -10]研究橡胶材料的性能与封隔器的密封功能有直接关系。李等人。11,12)有封隔器的观测结果引发骨折通过开展一系列的实验室水力压裂实验。他et al .,通et al .,和陈等。13- - - - - -15]研究了氢化丁腈橡胶(天然)被选为开发过氧化治愈和炭黑N220-reinforced高模量硫化胶有可能被用于石油勘探的封隔器。月亮et al。16- - - - - -19]研究了裂隙岩体的各向异性特征的影响在封隔器间隔还讨论了通过使用离散单元法数值参数研究。胡锦涛et al。(20.]发现应力集中在肩膀和密封圈的内顶点直接影响密封环在操作条件下的损伤。Dobrotăet al。21- - - - - -24)发现精炼过程的持续时间橡胶废料回收过程的转变成一个可持续获得新型的再生胶。

考虑到上面的学者和专家的分析结果,常规封隔器失效的原因进行了分析,一个理想的封隔器的密封结构设计,理论计算和实验研究进行密封性能和压力的能力,提供某些数据对封隔器的设计和安全使用的支持。

2。可收回封隔器的结构和工作原理

在石油和天然气,通过封隔器密封形成提供了一种气体通道为石油和天然气项目形成,如图1。

常规封隔器的密封过程中,压头下降首先,中间支撑环向下移动,将挤压和橡胶圈。如果太大的力,会发生塑性变形和弹性变形将丢失的过程中井底封了很长一段时间。倒角位置的压力环和支撑环将导致橡胶气缸伸出,哪个更容易失败,不一定发生在接触的位置,但是这种结构有助于解决橡胶油缸。有一个“突变”区域,容易失败或脱落,如图2。

可收回封隔器的研究是一个机械密封封隔器。这是一个可回收封隔器。与双向卡瓦封隔器可以坐在紧张,压缩,或中等国家和可以承受的压力差异从上到下。大型绕过漏洞封隔器的设计可以减少抽汲效应在下载和回收,并自动关闭工具时坐。封隔器打开时,打开旁通孔首先,上下压力平衡,上滑。封隔器上的滑动释放装置可以减少阻力的恢复工具。可取式封隔器的结构原理图如图3在这篇文章中。

可收回封隔器需要完成通过使用外力下的密封元件。密封部件行为密封的轴向力的作用下环形间隙,防止高压泥浆的流逝。可收回封隔器的关键核心部件,弹性密封体是由成圆柱形状也变成了橡皮滚筒。

3所示。密封结构设计和有限元计算

3.1。橡皮滚筒的受力分析

橡皮滚筒不承担相应的轴向力和扭矩在正常降低的过程。当橡皮滚筒的压力达到一定值,座位上剪指甲连接内套和上封隔器的夹克剪除。封隔器开始意识到阀座密封(25]。外套管开始滑动和压缩下的橡皮滚筒上管管道本身的重力的橡胶气缸压缩和扩展;因此,橡胶圆柱压缩和扩展。接触外部套管可以实现的外环的密封功能管管道。实现过程如图4。

3.2。形状和尺寸设计

橡皮滚筒的高度的确定主要考虑剪切效应压缩胶筒封隔器。当压缩胶筒在井下工作层,剪切效应是由密封压差引起的顶部和底部之间的橡胶油缸。剪切效应图如图5。

座位后产生的剪切应力可以根据下面的平衡方程计算(25]:

从公式fd1(1),

的公式,是压缩橡胶筒材料的容许剪应力和是橡皮管和井筒之间的摩擦系数。

丁腈橡胶用作橡胶压缩缸的材料。因为橡胶非线性弹性材料,不同配方的橡胶对橡胶的性质有很大的影响的材料。

标准样品硫化丁晴橡胶的性能进行了测试在不同的温度和压力。最后,橡胶材料的参数测定,容许剪切应力和剪切应力的橡胶材料获得25,26]。相关数据如表所示1。

根据表1可以看出,橡皮滚筒的高度将会改变明显与许用切应力的差异和橡胶的摩擦系数。图6显示,当允许的抗剪强度是常数,橡皮滚筒的高度逐渐随着摩擦系数的增加,减少和经济放缓趋势逐渐减少。在同样的摩擦系数,较高的橡胶材料的许用切应力,橡皮滚筒的高度越小。当摩擦系数大于0.3,橡皮滚筒的容许抗剪强度对身高的影响不大。

3.3。计算橡胶油缸密封力的座位

抗压橡皮滚筒变形分析是在两个阶段完成。第一阶段是橡皮滚筒变形联系井筒的过程,第二阶段是橡皮滚筒接触后负荷增加的过程,使之更接近井筒。在第一阶段,假设径向变形对称分布在整个高度,和体积压缩的橡皮滚筒不超过橡胶材料的弹性极限。微分方程可以通过消除高阶微分项:

方程的通解(3)可以得到:

可以得到如下边界条件:

最大允许间隙方程可以通过引入到(4):

可以得到如下边界条件:

因为橡胶用于橡胶滚筒的轴向变形海豹必须小于许用轴向变形,存在以下关系:

的公式,是橡胶的相对轴向变形允许圆柱,%;可以由测试方法。其价值主要取决于所使用的材料在橡胶油缸和特定的工作条件。

获得的最大允许间隙公式(8)是

可以获得相应的压力值根据广义胡克定律: 在哪里 和拉梅系数, 。

在第二阶段,橡皮滚筒靠近井筒是由于负载的进一步增加。这时,橡皮滚筒的变形的刚度取决于外套筒和井筒的封隔器。因为橡胶筒的变形不超过材料的屈服极限,三种材料的弹性模量(外套筒、橡皮滚筒和井眼岩石)显然是不同的,和径向和周向变形后的橡皮滚筒与井眼岩石被忽视。其数学表达式如下(如图5):

根据广义胡克定律,我们可以发现

为了确保特定的压力的端面密封气缸压力差的作用下 ,特定径向压力和之间的关系 , ,可有效密封,可根据实验确定方法: 。

根据前面压缩橡胶油缸的受力分析,总比压应用于密封橡皮滚筒的轴向力之和橡皮滚筒的两个阶段,即

从上面的公式可以看出,影响封隔器的轴向载荷主要是与封隔器密封压差,原始的间隙密封胶缸和座位之间的套管,和橡皮滚筒的大小本身。

3.4。材料常数和丁腈橡胶本构关系

本文中使用的材料橡胶圆柱NBR。橡胶材料用于丁腈橡胶适用于杨紫琼模型(减少多项式超弹性的模型)。橡胶材料的应力-应变数据,温度带进有限元分析有限元分析软件进行拟合。在拟合的过程中,杨紫琼模型被选中来判断拟合后(27]。杨紫琼模型的材料常数橡胶可以获得5点温度如表所示2。

应变能函数,格里高利认为Mooney-Rivlin模型不考虑足够的高阶项,因此其预测的理论结果与实验数据有很大不同(26- - - - - -28]。因此,提出了一种三阶表达式:

研究表明, 远低于 ,约等于零。所以,杨紫琼假设 是零。公式(14)是来自我₂通过部分推导:

Mooney-Rivlin模型能够更好地反映橡胶拉伸变形下的应力和应变,但很难描述其他变形,尤其是压缩变形。因此,本文打算使用杨紫琼模型完成橡胶筒的有限元分析。

3.5。封隔器胶筒的分析模型

为了验证密封的密封性能和承压能力可收回封隔器的一部分,理论计算和实验研究是必要的。以下是该模型的密封可收回封隔器的一部分,封隔器胶筒的基本尺寸参数。

在这篇文章中,两种类型的橡胶圆柱体,65毫米和92毫米,在分析过程中选择。在第一组中,橡胶油缸的内径是104.6毫米,橡皮滚筒的外直径是146毫米,单一的橡皮滚筒的长度是65毫米,上部和下部的压力环的外径140毫米,上部和下部的压力环的内径102毫米,座位是25 MPa的压力,和阀座套管的内径是166.5毫米,如图7。在第二组,除了单一的橡皮滚筒的长度是92毫米,其他所有条件与第一组相同。橡皮滚筒和座位部分之间的摩擦系数有很大的影响在橡皮滚筒的受力分析的过程。本文力和变形的橡胶气缸摩擦系数为0.1,0.2,0.3,0.4,和0.5分别分析。

因为橡皮滚筒的主要变形分析是分离环和调整环属于合金钢和弹性模量相对较大,所以本文设置分离环和调整环为刚体。根据橡胶滚筒的结构和尺寸在装配状态下,橡皮滚筒和金属部件之间的接触对。外筒和内筒固定同样,同样和下调整环是固定的。固定的,上面的调整环建立了加载的参考点。有限元模型和橡皮滚筒的加载模型图所示8。

3.6。分析的结果

假设温度为150°C的5000米和橡胶材料的硬度是70,数字9和10•冯•米塞斯应力轮廓的两个橡皮滚筒长度模型的摩擦系数0.3和加载位移的40毫米。

当温度为150°C在井下和橡胶材料的硬度是70,如图9,橡胶滚筒逐渐减少,随着时间的增加扩大。橡皮滚筒的变形时间增加越快,越快橡皮滚筒的形变开始发生。第一橡胶筒接触海豹是第一个橡皮滚筒。为t= 7年代,中下游橡胶气缸开始与套管接触。发现三个橡胶油缸的最大应力的位置环和橡皮滚筒挤压。这里很容易失败。当t= 9,最大应力为50.85 MPa。第一个橡皮滚筒是受到最大的压力和最严重的变形。

图10表明,橡胶油缸的最大·冯·米塞斯应力为162.4 MPa时,橡皮滚筒的长度是92毫米,它发生在上部的橡皮滚筒的外表面,和应力集中的现象是显而易见的。当压力足够大,该区域变形和失败首先,橡皮滚筒的“突出”的现象发生。此外,更大的压力区域发生在橡皮滚筒的内表面上。在中间区域,内表面上的压力分布的橡皮滚筒是“两头小,中间大。“压缩后,变形提供了一个“月球”分布。橡皮滚筒变形的同一侧,中间变形是最大的。当位移是相同的,短橡皮滚筒的•冯•米塞斯应力大于长胶筒。与此同时,它可以发现,当位移不够大,高度92毫米的橡胶不联系井壁。

从图11可以看出,之间没有线性关系的增加接触压力和加载位移的增加。加载位移是45毫米时,接触压力上缸密封面积4.4 - -9.4 MPa,中间的接触压力缸密封面积2.2 - -3.8 MPa,当压力降低汽缸密封面积0.8 - -1.7 MPa,和接触压力上缸密封面积4.4 - -9.4 MPa。接触压力大于中间橡皮滚筒的接触压力,和中间的橡皮滚筒的接触压力大于下橡皮滚筒的接触压力。之间的接触压力差三个橡胶缸增加随着加载位移的增加。当加载位移很小,接触压力在密封区域的三个橡胶缸不会改变太多,和三个橡胶圆柱体的接触压力变化从0.3到1.1 MPa。

可以看出,摩擦系数越大,橡皮滚筒上的最大接触压力越大,如图12。的接触压力密封面积上,中间,和较低的橡胶气缸摩擦系数的增加而增加。上橡胶圆柱体的接触压力增加最多,而中间橡胶圆柱体的接触压力和较低的橡胶缸增加随着摩擦系数的增加。可以推断,橡胶油缸顶部密封过程中扮演了主要角色在井筒和橡皮滚筒的可拆卸式封隔器。

根据图13,两个硬度橡胶圆柱体的接触压力是最大的60°C,最小的在30°C,和接触压力小受温度为90°C, 120°C, 150°C。在高温井温度达到一定值,接触压力逐渐削弱由于橡胶材料的力学性能变化引起的温度变化。随着温度增加而增加的井筒结构,它可以被认为是可取的封隔器的密封接触压力是影响温度在深和超深水井。温度的影响很小,但影响很大当密封进行浅井筒。

为了验证橡胶筒的密封性能,工作压差可以经受住了。需要验证的具体压力橡皮滚筒。如果特定的压力太小,密封面会分离,密封性能不稳定。如果密封比压的太高,由于摩擦接触表面可能受损。在密封结构的设计,有详细的具体标准橡胶的压力。对于中等硬度的橡胶,橡胶的比压计算公式是(29日,30.]

的公式,中间的具体压力密封,工作压差,MPa,的有效长度是海豹,毫米。

通过接触压力影响因素的讨论,可以看出,在密封接触压力位置是极大地受到加载位移和摩擦系数的影响。摘要橡皮管的长度是60毫米,钻孔壁之间的摩擦系数和橡皮滚筒是0.3,井底部的温度为150°C,和加载位移是45毫米。有效的接触长度和平均接触压力计算通过使用提取的接触压力。通过比较接触压力和密封比压,它是决定橡胶筒是否能密封35 MPa的压力差。橡胶油缸的有效接触长度为136毫米,平均接触压力为6.1 MPa。密封比压的计算如下:

从上面的计算,可以看出,平均接触压力大于密封比压。因为钻孔壁之间的摩擦系数和密封橡胶,也就是说,橡胶和岩石之间的摩擦系数,一般大于0.3,上面的计算是安全的。橡胶将被摧毁时,接触压力大于许用比压丁腈橡胶。因此,当保持上部和下部之间的压力差橡胶、橡胶圆柱的高度可以适当增加,橡皮滚筒之间的有效密封长度和井筒可以增加。当橡皮滚筒的长度太长,接触压力将受到影响。因为它的大小,橡皮滚筒的长度是不容易太久的基础上增加60毫米。

4所示。研究优化密封结构的大小

根据封隔器胶筒的设计理论,橡胶的影响气缸槽在橡皮滚筒的力量更大。现有的理论和实验验证表明,当橡胶筒倒角为30°∼50°,很容易产生“突出”现象,最大限度地减少橡皮滚筒的应力集中。摘要橡胶圆柱槽是45°。在橡皮滚筒总成的设计,上下气缸橡胶的高度是一样的,和中间橡胶圆柱的高度小于气缸上下橡胶(31日]。橡皮滚筒的设计尺寸图如图14。

4.1。高度优化的橡皮滚筒

根据相关文献,上下气缸橡胶的高度都是一样的在橡皮滚筒总成的设计,和中间橡胶圆柱的高度小于上部和下部的橡胶气缸。

以下4.4.1。高度优化的上部和下部橡胶气缸

上下橡胶筒材料的高度H橡皮滚筒作为设计变量在45°倾角下的橡胶滚筒和座位70 kN的负载。橡皮滚筒的高度从20毫米到170毫米不等。

接触表面上的最大应力之间的橡皮滚筒和套管内壁的提取,以及最大接触压力的曲线之间的橡皮滚筒与橡皮滚筒的高度和套管,如图15。

根据图15可以看出,当橡胶筒20毫米的高度,只有一部分的橡皮滚筒变形后与套管内壁的接触。从30毫米到60毫米高度,最大接触压力增加明显随着高度的增加,和橡皮滚筒和套管之间的接触长度也增加,密封效果显著增加,但肩膀外流的趋势;从60毫米到170毫米高度,随着高度的增加,最大接触压力相应减小。从70 mm,橡胶筒的内壁之间的差距和中央管大不压实,这减少了密封效果,使肩部突出。总之,为了提高橡胶气缸的密封性能,上下气缸橡胶的高度应该优先选择约60毫米。

4.1.2。高度优化的橡皮滚筒

条件下的外倾角45°和70 kN座位负载,中间的高度橡皮滚筒作为设计变量,和高度H从20毫米到160毫米不等。

接触表面上的最大应力之间的橡皮滚筒和套管内壁的提取,以及最大接触压力的曲线之间的橡皮滚筒与橡皮滚筒的高度和套管,如图16。

可以看出,当橡胶圆柱的高度如图20毫米16,橡皮滚筒的轴向压缩变形相对较小,橡皮滚筒之间的接触长度和套管相对较小;因此,接触压力相对较小;当橡皮滚筒的高度增加到30毫米,接触压力增加明显,使密封效果更好。从30毫米到160毫米,最大接触压力随高度的增加,密封效果降低,从100毫米橡皮滚筒不压实。此外,肩膀突出现象也严重随着高度的增加。因为30毫米的高度和40毫米是相对较短,虽然接触压力相对较大,很容易压碎时,负载的增加。橡皮滚筒是50毫米时,橡皮滚筒压实,和密封的压力很大,所以密封效果更好。总之,中间橡胶圆柱的高度大约是50毫米。

4.2。厚度的优化橡胶油缸

条件下的外倾角45°和70 kN座位负载一个橡皮滚筒、橡皮滚筒的高度作为设计变量,和高度H从20毫米到160毫米不等。

橡皮管之间的最大接触压力和不同厚度的套管通过分析得到如图17。

从图17可以看出,从15毫米到21毫米,最大接触压力增加明显随着厚度的增加,橡胶油缸压实,密封效果明显改善,肩膀上突出的程度也增加,但几乎没有区别和一个合理的范围内;从21毫米至25毫米,最大接触压力随厚度的增加。随着厚度的减少,密封效果降低,和肩膀突出的程度降低,但效果不显著。一般来说,气缸上下胶的厚度应该大约21毫米。

4.3。外部条件对封隔器的密封性能的影响

4.3.1。影响密封负载在橡胶筒的密封性能

为优化橡胶汽缸密封组件,橡皮滚筒之间的联系所产生的力和套管由数值模拟软件模拟。套管的上下两端和中央管(管)是固定的,和较低的隔膜环是固定的。座位的压力10 kN, 20 kN, 30 kN, 40 kN, 50 kN,和60 kN应用于上层隔膜环,分别。图的变化曲线18通过分析得到。可以看出,橡皮滚筒之间的最大接触压力和套管增加线性增加座位的负载时,阀座力大于30 kN。

4.3.2。不同的环大小对橡胶气缸的密封性能

优化封隔器、环形空间差距的大小是不同的,当套管类型是不同的。然后,环状间隙的影响对封隔器的性能是通过有限元软件模拟。环形空间差距(空间套管的内径和外径的橡胶滚筒)是1毫米,2毫米,3毫米,4毫米,5毫米,6毫米,7毫米,8毫米,分别。通过分析不同套管的环形空间差距之间的变化曲线和橡胶的最大轴向压缩缸,如图19。

从图19可以看出,之间的差距的增加套管的内径和外径的橡胶滚筒、橡胶的最大轴向压缩缸有明显的变化。因为中间橡皮滚筒相对柔软,7毫米的差距时,内心的一面中间橡胶油缸开始出现较大的变形,这是非常不利的,严重影响了橡皮滚筒的生活。

它还可以看到从图20.当环形空间差距小于7毫米,上部橡胶密封汽缸中扮演主要角色。当环形空间差距大于7毫米,中间橡胶的接触压力缸开始大于上层橡皮滚筒和开始起密封作用一起上橡皮滚筒。

总之,不同的环形空间的差距大小,换句话说,不同套管类型或不同的封隔器外直径会影响封隔器的密封性能。考虑到橡皮滚筒的使用寿命,环形空间差距不应超过7毫米,所以上面的橡胶筒起主要密封作用;考虑到密封效果,很明显,接触压力的环形空间的差距是最大的约2毫米,所以效果是最好的。同时,橡胶油缸的最大米塞斯应力较小的约2毫米的差距时,可以更好的保证橡皮滚筒的性能。因此,这种封隔器的最佳环形空间缺口约为2毫米。

结果表明,封隔器的密封性能更好当橡皮滚筒的倾角45°,上下橡皮滚筒的高度是60毫米,中间橡胶圆柱的高度是50毫米,和橡皮滚筒的厚度是21毫米。与座位负载的增加,橡胶油缸和套管之间的接触压力不断增加。橡胶油缸的最大接触压力增加而增加环形空间的差距。它显示的趋势先增加然后减少,达到最大时的差距约为2毫米。

这提供了一个理论依据初步座位橡胶气缸的结构维度的分析橡胶圆筒的应力情况。最初,橡胶油缸的内径104毫米,橡皮滚筒的外直径是146毫米,和橡皮滚筒的高度是60毫米。橡皮滚筒的角度是45°,上下橡皮滚筒的高度是60毫米,中间橡胶圆柱的高度是50毫米,和橡皮滚筒的厚度是21毫米。

5。测试模拟新封隔器橡胶

本节主要针对的承压能力和密封性能测试的新橡皮滚筒,使用7”套管(内径166.1毫米,直径88.5毫米,中部和导环外直径144.3毫米),在150 C, 10000 Psi密封条件的压力。

测试条件:模拟测试温度:150°C±5°C;最大压力:10000 Psi;模拟套管规格:20磅。

测试设备:密封设备单位:160吨橡胶硫化机、最大压力:160 T。压力精度:1 T;压力设备单位:27000 Psi气动高压泵;压力显示精度:200 Psi;模拟工作单位:自行设计测试工具模拟工作环境。系统压降:200 Psi / 15分钟;加热单元:自行设计油浴加热。温度控制错误:±5°C;测试介质:ISO / TS 16949;高温导热油的粘度是−30春秋国旅在40°C。

整个测试过程的密封压力7”套管(内径166.1毫米,直径88.5毫米,中部和导环外径144.3毫米)在150 C和10000 Psi条件如下。

装配零件到处都是收紧,然后与紧迫的设备测试1 #橡胶套筒如图21。8 T的座位压应用缓慢,和紧迫的测试后进行1分钟的压力稳定。3分钟的压力稳定后,压力下降到300 Psi;然后,压力达到4000 Psi, 2分钟后压力下降到200 Psi的压力稳定。继续增加橡胶油缸的压力,直到它达到10000 Psi。6分钟后10000 Psi的压力稳定,压降100 Psi。2 #橡胶套筒也使用相同的实验过程。两个压测试的曲线如图22。

压力释放后,弹性橡胶套筒是好的,然后取出橡皮滚筒。有一个圆的剪切痕迹的肩膀上胶皮套,这是相对完整的作为一个整体,如图23。

6。整个封隔器的性能测试过程

组装后可拆卸式封隔器和压力测试工具,套管放入套管如图24,针可以减少6 MPa的压力,阀座密封可以开始,然后进行压力测试的三倍。压力是10 MPa-21 MPa - 70 MPa,和温度变化60到140°C,分别。压力稳定一段时间,温度和密封的三个测试观察一步一步。座位的压力和轴承压力温度范围内是稳定的。图24显示了一个装配设备的物理图和压力表。

在第一个测试中,发现从温度、座位压力,支承压力曲线如图25。在每个阶段有支承压力稳定阶段。气温下降了约12°C,气温下降3 MPa。当温度为112°C - 126°C,座位压力和轴承压力可以稳定在大约70 - 75 MPa,磨合时间是14分钟,这表明,密封性能稳定的温度范围。

第二个测试发现座位压力和轴承压力曲线,发现座位压力低于支承压力如图26。轴承的压力可能达到52.5 MPa时温度为130°C - 140°C。座位压力稳定在大约18-36 T。座位的压力稳定,这表明在这个温度范围内密封性能稳定。有支承压力在所有阶段,稳定阶段,温度也稳定。轴承的压力可以稳定在52.5 MPa,磨合时间是10分钟132°C。它表明,密封性能稳定,支承压力可以达到60 MPa在这个温度范围。

第三个测试发现座位压力和轴承压力曲线发现座位压力低于压力如图27。可以达到72 MPa的压力温度为130°C - 140°C,座位压力稳定在大约15 - 20 MPa,座位的压力是稳定的,座位和支承压力时间是700分钟,108°C之间的温度变化和140°C。

7所示。结论

本文根据新的密封结构的设计,理论计算和实验研究,也得出以下结论:(1)井筒和封隔器密封时,上面的橡皮滚筒受到更大的压力在不同工作条件和主要起密封作用(2)加载位移、摩擦系数和温度升高会增加封隔器橡胶和汽缸壁之间的接触压力,和平均接触压力大于密封比压(3)顶部和底部之间的有效压差橡皮滚筒可以通过增加橡胶圆柱的高度和维护有效的密封橡皮滚筒的长度和井孔(4)通过密封性能和压力测试,密封效果是稳定的,和橡胶套管的弹性很好,这表明新设计的橡胶油缸能满足密封压力的150和10000 Psi(5)通过三个测试,发现轴承的压力可以达到72 MPa,座位可以稳定在大约15 - 20 MPa的压力,密封压力和保持时间可达690分钟,支承压力的密封性能和轴承压力可以稳定在108°C的温度范围- 140°C

数据可用性

使用的数据来支持本研究的结果包括在本文中。

的利益冲突

作者宣称没有利益冲突。

确认

作者感谢中国国家自然科学基金会的资金支持(没有。51974271),国家自然科学基金会的联合基金项目批准号下的中国U19A2097,年轻的植物科学和技术创新重点项目四川(20 mzgc0090)。

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