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戴来计算,马Hongtao隋,曹国伟, ”短镜头爆破振动效应研究负载周围Rock-Support隧道的结构”,冲击和振动, 卷。2020年, 文章的ID8829349, 15 页面, 2020年。 https://doi.org/10.1155/2020/8829349
短镜头爆破振动效应研究负载周围Rock-Support隧道的结构
文摘
钻探和爆破隧道在开挖过程中,需要多个爆破挖掘的形式,因此不可避免地产生多个加载爆破的影响,这将导致某些振动损伤周围rock-support结构。为了解决这个问题,根据爆破振动波的衰减公式和考虑短镜头爆破荷载的累积效应,围岩粒子的径向位移公式推导,得到振动速度场的解析解采用分离变量的方法。然后,以青岛地铁Cuobuling站为工程背景,采用有限元软件来模拟隧道开挖过程的作用下短镜头多次爆破。多个爆破荷载的振动损伤影响周围岩支护结构分析累积位移值和振动速度累积的价值挖掘隧道。结果表明,损伤累积效应产生的围岩爆破施工期间的每个部分,其中积累是最大的拱底部。随着爆破次数的增加,围岩的破坏仍在逐渐积累。与第一个爆破相比,第二次爆破振动速度峰值的增加了114%,随着爆破次数的增加,测量的最大振动速度的变化趋势表现出上升趋势,但后续的振动加速度降低了。V级围岩条件下,当混凝土喷层的厚度为350毫米,最大位移累积值各测点的配置文件1 - 1相比,减少了约50.4%,没有支持。根据混凝土喷层的位移云图,混凝土喷层的位移累积三次爆破后,从而影响支护结构的稳定性。最后,一个例子进行分析并与解析模型的结果来验证力学模型的准确性。
1。介绍
由于开挖效率高的优点,围岩的适应性强,经济成本低,且相对成熟的技术,drilling-blasting方法仍是主要的施工方法在山隧道施工方案的选择1- - - - - -5]。drilling-blasting方法产生的爆破振动破坏隧道的围岩和支护结构,特别是短镜头爆破施工过程中,围岩和支护结构将被多次爆破振动,损坏和围岩的稳定性和支持结构施工过程中起着决定性的作用在钻孔和爆破施工的安全。因此,保证围岩的稳定和支护结构的关键是短镜头爆破隧道的设计和施工。
在过去的研究中,国内外学者进行了一系列的研究的振动影响周围岩支护结构在爆破冲击荷载。在数值模拟方面,胫骨et al。6- - - - - -8]确定爆破安全判据根据最大抗拉强度理论和LS-DYNA软件的分析结果,获得的时间序列特征,振动速度,有效应力和隧道衬砌和围岩的不同位置;Saiang [9)用数值模拟来研究爆破振动造成的围岩的破坏行为,发现隧道周围的伤害主要是局限于浅埋损伤区域;Benselama et al。10)发现,隧道纵向冲击波传播的空间分布可以分为两个区域:(1)附近爆炸附近爆炸源提出了没有空气的字段超压衰减模式和(2)远场远离爆炸源可以被看作是一维超压衰减模式;女子et al。11)建立了一个三维非线性有限元分析模型的内部爆炸的钢筋混凝土衬砌隧道研究风化岩石隧道爆破荷载下的动态响应。在现场试验方面,高et al。12)全面研究了起始位置对爆炸振动场的影响及其作用机制,通过理论计算和实验方法;陈等人。13- - - - - -16)使用相似比例理论进行模型实验,探讨了爆破参数的变化对振动的影响效应通过对比现场实测数据;奥托et al。17,18)进一步揭示爆破施工和岩石裂缝发展之间的关系通过比较弹性波速度之间的法律。可以看出,大多数研究往往是基于单一的爆破理论,和钻探和爆破施工没有完成爆破,但需要多个爆破。这是不可避免的,在围岩爆破荷载的累积效应和初始支撑结构在一定范围的生产爆破的脸。这种累积效应特别明显的短镜头爆破开挖。然而,很少有系统的研究在短镜头爆破荷载的影响围岩和支持结构振动。此外,短片段爆破地震波的影响下,隧道围岩的振动速度场尚未解决,和爆破振动对地下支护结构的影响还没有被讨论。围岩的动态响应和支持短镜头爆破荷载下结构需要进一步的研究。
因此,本研究以青岛地铁爆破开挖为例;考虑短镜头爆破荷载的累积效应,下围岩的动态响应分析模型爆破振动来源于两个动态响应参数振动峰值和位移峰值。基于解析模型,围岩的振动损伤和初始短镜头爆破荷载下支撑结构是利用有限元软件数值模拟。短镜头爆破荷载的影响规律的振动隧道的围岩和支护结构进行了分析,结果比较与分析模型验证动态响应分析模型的准确性。相关研究提供理论基础和技术指导下地铁隧道周围岩支护结构稳定性的多个爆破加载短镜头。
2。爆破振动下的动态响应
2.1。地震波传播速度的分析模型
隧道形状简化为一个圈。爆破荷载简化为振动源与负指数衰减与距离,如图1。加载表单 ,在哪里p爆破荷载,Pa;一个0爆破荷载振幅,Pa;α衰减指数;和t是时间,s。
根据应力和位移之间的关系在轴对称圆柱坐标19,20.),有 在哪里
根据位移和速度在圆柱坐标系之间的关系,分别获得的径向速度和轴向速度。
因此,围岩的表达速度场和轴向距离,径向距离和时间短镜头爆炸载荷下是完全确定的。
2.2。径向位移的解析解,基于粒子速度的累积效应
研究岩石爆破理论模型开发过程经历了从弹性理论、断裂力学理论对损伤力学理论(21,22]。的基础上,深入研究、损伤力学的理论模型已成为主要的研究方向之一。根据等压条件下,本文建立了一个力学模型的围岩开挖半径R0没有一个支持结构通过分析围岩的位移和爆破振动23- - - - - -25),如图2。
根据爆破振动波的衰减规律和围岩爆破机理(26),的表情(径向应力)和(切向应力)的任何粒子O外的粉碎区条件下不受支持的结构推导:(我)径向应力: (2)切向应力: 在哪里粉碎区半径和吗点之间的距离吗O和中心。
组织上面的公式,我们得到的 在哪里爆破孔半径和吗是岩石的初始速度的粒子。根据波速之间的关系和爆轰速度 ,我们可以得到 在哪里岩石的初始密度和吗是炸药密度。
弹性模量和泊松比的围岩,分别表达了和 ,和粒子的径向位移表达式O根据弹性力学模型(获得27]:
进一步简化,
上述获得的径向位移公式是基于单一爆破理论。累积效应以来的短镜头爆破荷载应考虑在这篇文章中,粒子的径向位移公式O进一步改进: 在哪里表示爆破时间和表示短镜头爆破的影响系数。 的影响系数相关距离是短镜头爆破l从爆破源,挖掘片段l(l≤1),和岩石属性。
3所示。数值模拟的累积伤害不受支持的短镜头下岩体爆破加载
3.1。项目概述
在Cuobuling车站隧道的围岩青岛地铁4号线是V级VI,围岩的稳定性较差,地下水丰富(28]。在这个项目中,短镜头采用爆破方法的挖掘隧道的主体,以1米为挖掘素材。隧道开挖完成后,这件具体最初喷洒350毫米的厚度。锚的棒l= 3.5设置在侧的墙上,垂直和水平间距是1.01.0米,安排在一个梅花形状。拱顶的埋深是12米,跨度是8米。
短镜头爆破过程中,隧道的围岩和初始支撑结构将不可避免地受到爆破振动的影响。为了分析短镜头的影响爆破对隧道的围岩和支护结构,数值模拟软件MIDAS / GTS NX是用于研究围岩的稳定性和初始支撑结构的影响下短片段爆破振动,以便指导和改善隧道施工方案和施工安全提供理论支持。
3.2。模型概述
3.2.1之上。建立三维模型
在仿真过程中,为了便于计算和减少计算,模型大小设置为80×60×20 (m)。在仿真过程中,为了便于计算和减少计算,模型大小设置为80×60×20 (m),开挖进尺是1 m, V-class围岩的影响的短镜头爆破加载模拟。3 d模型如图3。
(一)
(b)
3.2.2。选择的材料参数
为了简化计算过程,围岩材料被认为是一个在理想条件下弹塑性体。根据实际地质调查数据,V级围岩施工选择分析。有关基本V级围岩的物理力学参数如表所示1,挖掘画面如图4。
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3.3。分析围岩的仿真结果
的峰值振动速度和位移在爆破动载荷是一个重要的参数反映隧道的动力响应,常常被用来作为分析和判断的基础的振动安全隧道、巷道,切割的斜率。在这个数值分析,代表拱底拱,拱腰,腰部和右拱隧道作为测量的点,总共20点测量中选择整个挖掘过程。采取以下四个工作部分的测试范围,测点的位移变化趋势如图5。
(一)
(b)
(c)
(d)
(e)
3.3.1。位移分析
位移的趋势在测点爆破后拱底部的1 - 1剖面如图5:
从图可以看出5的最大位移测点拱底部第一次爆破后是25.642×10−3m。随着爆破次数的增加,最大位移测点显示了上升趋势。去年四个爆炸的高峰值,分别为40.745×10−3米,40.735×10−3米,40.957×10−3m和46.642×10−3m,表明位移损伤逐渐累积增加爆破时间。然而,整体位移的增长率显示了一个快速下降的趋势,这表明,随着距离的增加,围岩爆破荷载的影响变得越来越小。
实测剖面的峰值位移如表所示2- - - - - -4。由于空间限制,只列出了典型的部分。
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通过分析中数据的表2- - - - - -4,就可以得出结论(1)结果表明,累积效应发生在各个部分的围岩在爆破施工,以及位移的峰值在拱波动的最底部,最大位移累积值的拱门上,左、右拱是等价的。(2)从表可以看出2每个测点的位移值1 - 1节V级围岩∼增加15.1毫米17.2毫米第二和第三爆破后,和第四和第五爆破后的最大位移值仅仅是增加了2毫米与第三爆破。因此,对于截面1 - 1(即。,the surrounding rock of the tunnel after the first blasting), with the increase of the distance from the excavation face, the impact of blasting load on it is also gradually reduced, and the influence of the second blasting is greater in the fifth blasting.(3)从表可以看出3前三个孔爆破的位移值的部分3 - 3增加缓慢,最大值出现在拱底部。第四和第五爆破后,位移达到22.842×10−3m和46.642×10−3米,增长率为81%和104%。与前三个孔爆破相比,峰值位移增加得更快。3 - 3的最大位移峰值仍拱底部,达到46.642×10−3m。(4)从表可以看出4第一个爆破所产生的位移值的部分盘中达到8.536×10−3米,然后,爆破时间的增加,位移峰值的加速度加速。第四和第五爆破后,最大位移值显著增加,增长率为62.7%和62.1%,表明后围岩的损伤突变第四爆破是最大的。盘中的最大峰值位移概要文件仍拱底部。
最大累积位移值的四个测量分1 - 1节5次爆破后盘中部分绘制折线图,如图6。
从图可以看出6,在章节1 - 1∼盘中,每个测点的累积位移部分3 - 3是最大的,这是46.64毫米。部分3 - 3,拱底的相对位移和拱最高为92.19毫米,和相对位移的左、右拱腰91.03毫米。累积位移值作为参考,考虑到实际的施工安全问题,挖掘的镜头1 m V级围岩的太大。因此,挖掘影片小于1米的过程中应采用隧道开挖循环爆破,爆破开挖的时间应该缩短完成初始支持闭包。这是符合青岛地铁4号线的工程措施,这证明了数值模拟的有效性和准确性。
3.3.2。振动速度分析
振动速度的变化拱底部截面1 - 1图所示7。
(一)
(b)
(c)
(d)
(e)
根据上面的图,分析的最大振动速度测点拱底部第一次爆破后是13.034×10−2米/秒。随着爆破次数的增加,测量的最大振动速度的变化趋势呈现出一种上升趋势。但是在第二次爆破,改变往往是温和的。随着爆破次数的增加,损伤逐渐累积。
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通过分析中数据的表5- - - - - -7,就可以得出结论(1)损伤累积效应产生的所有部分围岩在爆破施工,其中积累仍是最大的底部的拱门,和其他的峰值振动速度测量点变化相对较少,但围岩的破坏仍在逐渐积累。(2)第二爆破后,围岩的振动峰值速度1 - 1剖面迅速增加,和底部的振动速度的拱与第一个爆破相比增加了114%。五次爆破后的最大振动速度增加在1 - 1剖面底部的拱门,和单一的最大增长率爆破速度是114%。(3)增加价值的分析表明,第三爆破产生的振动速度截面2 - 2是10.315×10−2m /秒,单爆破的最大增长率是95%。第四和第五爆破后,振动速度的增加价值逐渐降低。围岩的振动速度部分3 - 3增加最明显的是在第四第五爆破。(4)前三次的振动速度增加4 - 4节率相对较低,和单一第五爆破的增长率74.4%;围岩在部分盘中由第四爆破荷载影响最大,其次是第三个爆破荷载。
的最大累积价值四个测点的振动速度从1 - 1节5次后盘中部分爆破引起的折线图,如图8。
从图可以看出8在五个部分,在每个测点振动速度的累积值在部分3 - 3是最大的,这表明,五次爆破后,围岩的损伤程度部分3 - 3是最大的,和粒子底部的拱的振动速度是最大的在四个计量点。
综上所述,可以看出,每个部分的围岩累积损伤后不同程度受到五爆破加载。根据裂纹扩展和粒子振动速度之间的关系,当粒子振动速度的峰值超过0.14 m / s,围岩将产生裂纹发展和扩张,和伤害将会加剧。分析围岩的振动速度表明,第五爆破施工后,粒子的峰值振动速度达到20.352×10的3 - 3部分−2米/秒。根据振动速度的临界值,为V级围岩,推进支持应在实际的爆破开挖过程中,应适当缩短镜头,支持3 - 3剖面的围岩强度和拱脚应该增加。
4所示。数值模拟下的初始支持结构累积损伤的短镜头爆破荷载
根据数值模拟的短镜头爆破隧道围岩在节上的负载3所示。3可以看到,它的累积伤害所挖的隧道围岩发生当短镜头爆破。在实际的施工过程,以确保施工的安全,最初的支撑结构应及时应用于挖掘的部分。在本节中,基于前面的研究,shotcrete-bolt支撑结构应用于隧道的围岩,强化网是补充道。测量的数值结果分不支持的情况下进行比较和分析,和短镜头的影响爆破初始支撑结构进一步研究上的负载。
4.1。选择结构参数和建立模型的支持
地脚螺栓和喷射混凝土的相关参数如表所示8。单层φ选择8 @200毫米×200毫米钢结构网。建立隧道shotcrete-bolt支持结构模型如图9。
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4.2。分析仿真结果的最初的支撑结构
4.2.1。准备分析仿真结果应用后围岩初始支撑结构
当喷射混凝土层的厚度是350毫米,拱底的位移随时间的变化曲线测量的概要1 - 1后,第三,第四,第五爆破图所示10。
(一)
(b)
(c)
的变化趋势可以看出,位移测量的点拱底部的概要1 - 1类似的爆破损伤3.3节。下面的表9和10。列出概要1 - 1的位移变化没有最初的支持和350毫米的位移变化值混凝土喷层厚度。
根据表中的分析,应用程序的初始支持可以减少累积每个测点的围岩位移。五次爆破后,与围岩不支持相比,位移降低率为50.4%时喷射混凝土层的厚度是350毫米(除了第一个爆破)。因此,一次性爆破开挖完成后,从爆破开挖完成初始支持闭包是缩短防止过度损害造成的围岩累积效应的短片段爆破荷载,改善围岩的稳定,确保爆破作业的安全。
4.2.2。混凝土喷层的位移分析
从上面的研究和分析,可以看出每个测点的位移概要文件应用初始后1 - 1支撑结构显著低于没有支持,这表明最初的支撑结构熊的一部分短镜头爆破后的围岩压力荷载,从而降低围岩的位移粒子。本节从混凝土喷层的位移的影响,并进一步分析短镜头爆破支撑结构上的负载。
三次爆破后,混凝土喷层的最大位移云图如图11。
(一)
(b)
(c)
从图可以看出11喷射混凝土层的位移增加从1.11毫米到1.50毫米3次爆破后,这表明短镜头循环爆破荷载导致累积伤害喷射混凝土层,和最大伤害拱底部附近集中。
5。计算实例
为了验证速度场的解析解的准确性和径向位移的短镜头下的围岩爆破荷载推导第一节本文的数值模拟和现场测量是用来验证分析模型的准确性。由于开挖和支持替代实际钻探和爆破开挖过程中,隧道围岩径向位移的不支持从爆破开挖站点无法衡量,所以径向位移的解析解的隧道围岩只能通过数值模拟来验证。
5.1。数值模拟验证
5.1.1。计算条件
Cuobuling站的主要结构的青岛地铁4号线由钻探和爆破方法,挖掘和周围采用光面爆破,爆破孔主要是控制爆破。手持使用风钻钻孔,手动充电使用。根据地质条件和设计要求,开挖画面设置为1.0 m。选择YT28凿岩机钻岩机、爆破孔的直径D= 42毫米。2号乳胶炸药使用密度为1100公斤/米3爆轰速度3200米/秒,直径爆炸卷Φ32毫米,和一个单位炸药消耗1.25公斤/米3。岩体略有风化花岗岩粗粒度密度为2.66克/厘米3,33.95×103 MPa的弹性模量,泊松比为0.20,荷载衰减指数4000。
5.1.2中。速度场的解析解
用相关参数方程(3)和(5),短片段爆破荷载引起的速度场与数值结果相比,如图12。
(一)
(b)
从图可以看出,粒子振动速度是大约的分析模型结果与数值模拟结果相一致,验证了分析模型的合理性和准确性。结果表明,粒子振动速度大幅降低轴向距离和减少到7.5厘米/秒的范围从正面0.5米。因此,爆破振动的影响在围岩内0.5米是最严重,也是最容易出现问题的地方支持。
5.1.3。径向位移的解析解
相关参数带入方程(14)。造成的围岩径向位移的短镜头爆破荷载与数值模拟结果相比,如图13。
从比较结果可以看出,粒子振动速度径向位移的解析模型的结果与数值模拟结果吻合较好,从而验证力学模型的准确性。随着爆破次数的增加,隧道围岩径向位移的逐渐增加,这表明短镜头爆破荷载产生的累积对围岩的破坏。然而,随着爆破次数的增加,测点和爆破位置之间的距离变得更远,更远和位移的增加速度明显慢了下来。在爆破施工,有必要特别注意前三个爆炸的累积损伤效应围岩,加强最初的支持力量,确保围岩的稳定性。
5.2。现场测量验证
5.2.1。计算条件
项目区域的地层岩性Yeshanhe隧道是薄石灰石、干密度为2.68克/厘米3单轴抗压强度为75.0 MPa,软化系数0.8,44.2 MPa的弹性模量和泊松比为0.3。根据围岩的特点,围绕孔的间距和最小抵抗线周围的洞是合理选择。辅助孔交错,均匀排列。周边孔的底部和辅助孔在同一垂直平面上,挖掘素材是1.0米。最大的单一隧道光面爆破的收费是20.4公斤。根据经验,测量振动频率和范围估计(25),测试设备Topbox振动记录仪。
现场监测过程中,由于很多不确定因素,一些监控点在监控过程中被破坏,导致一些异常的监测数据,影响监测数据的收集和分析。因此,消除异常监测数据和优化,但测量数据的有效性不受影响。
5.2.2。速度场的解析解
用相关参数方程(3)和(5),短片段爆破荷载引起的速度场与场Yeshanhe隧道工程的测量值,如图14。
(一)
(b)
比较结果表明,振动速度的解析模型的结果与现场实测数据在贫穷协议。事实上,矛盾的主要原因是,支持结构的振动速度的影响没有考虑围岩分析公式。由于支承结构的刚度大,围岩的变形可明显抑制和围岩的振动速度可以有效地减少。然而,他们也有一些共同点:曲线轨迹下降指数与轴向距离,这是一致的结论5.1.2节。
6。结论
(1)考虑短镜头多次爆破荷载的累积效应,根据爆破地震波的位移势函数的特点,获得围岩的粒子运动方程分离变量的方法,以及振动速度的变化规律与轴向距离,径向距离和时间。(2)通过分析振动速度和位移变化的不同部分在V级围岩,可以看出损伤累积效应发生在各个部分的围岩在爆破施工,其中拱底部是最大的,积累的峰值振动速度和位移在其他测点相对较小,但围岩的破坏仍在逐渐积累。(3)从混凝土喷层的位移云图,混凝土喷层的位移累计3次爆破后。结果表明,喷射混凝土层的累积伤害下短镜头多次爆破载荷影响支护结构的稳定性。(4)动态响应分析模型的结果是在良好的协议与数值模拟。他们表明,累积损伤引起的围岩短镜头爆破荷载增加而增加爆破时间。此外,径向速度的轴向距离的衰减比较严重,和支撑结构在0.5工作面由爆破振动破坏的危险。
数据可用性
使用的数据来支持本研究的发现可以从相应的作者。
的利益冲突
作者宣称没有利益冲突。
确认
作者想表达自己的感激之情的教育部人文社会科学基金(没有。20 yjazh022)。
引用
- 库马尔,a . k . Mishra b s Choudhary d·迪帕克·r·k·辛哈和h . Agrawal”预测地面振动诱导单洞爆炸使用显式动力学,”采矿、冶金和探索,37卷,不。2、733 - 741年,2020页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
- l·艾哈迈德和a . Ansell”结构动态和喷射混凝土应力波模型为分析岩石爆破,”工程结构,35卷,不。1,17岁,2012页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
- w·h·周,吴x, z . b . Li”一个新颖的方法来评估边坡爆破冲击荷载作用下的影响,“冲击和振动ID 6029190条,卷。2020年,17页,2020。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
- g . Paneiro f . o . Durao m . c, e。席尔瓦和p·a·贝尔纳多“基于二层优化的神经网络方法的预测地下blast-induced地面振动振幅,”神经计算和应用,32卷,不。10日,5975 - 5987年,2020页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
- c·戴,长y, y Lv, w•侯和h .隋”突水机理和钻探和爆破安全控制水下隧道建设,“沿海研究期刊》的研究,卷94,不。sp1, 218 - 222年,2019页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
- 黄永发。Shin H.-G。月亮,和信息。崔,“blast-induced振动对现有的软岩隧道的影响,“隧道与地下空间技术,26卷,不。1,51 - 61,2011页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
- 江n和c周,“隧道爆破振动安全判据衬结构,”隧道与地下空间技术32卷,52-57,2012页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
- 联合国南斯拉夫牌汽车和w . Shin”分析爆破损伤邻近开采挖掘,”《岩石力学与岩土工程,7卷,不。3、282 - 290年,2015页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
- d . Saiang”blast-induced损伤区域的稳定性分析连续体和耦合continuum-discontinuum方法,”工程地质,卷116,不。1 - 2、1 - 11,2010页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
- a . m . Benselama m . j。William-Louis、f . Monnoyer和c·普鲁斯特,”一个数值研究爆炸波形状的演变在隧道,”《有害物质,卷181,不。1 - 3、609 - 616年,2010页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
- r .女子t Chakraborty诉Matsagar,“双隧道的动态分析土壤受到内部爆炸载荷,”印度岩土工程杂志,46卷,不。4、369 - 380年,2016页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
- 问:高,w, z d愣,z, y,胡锦涛和h”起始位置在炮眼爆破振动场的影响及其机制,“冲击和振动卷,2019篇文章ID 5386014, 18页,2019年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
- j·h·陈,j·s·张,x p . Li”模型的岩石blasting-induced损伤考虑岩体的完整性及其应用,”中国岩土工程杂志》上,38卷,不。5,857 - 866年,2016页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
- f·j·谢,j·s·张,j·h·陈,“Blasting-induced断裂带在岩体考虑岩体的完整性,”中南大学学报(科技),50卷,不。6,1403 - 1410年,2019页。视图:谷歌学术搜索
- f·j·谢,j·s·张,j·h·陈”影响下的岩石动态损伤模型的压缩和紧张,“中南大学学报(科技),50卷,不。2、420 - 427年,2019页。视图:谷歌学术搜索
- 李x p . j . l . Lv y罗et al .,“冲击波传播的机制研究海拔效应高侧壁的地下深处强国,”冲击和振动卷,2018篇文章ID 4951948, 15页,2018年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
- 美国奥托,p .直到,k·哈特穆特•“变形破坏和渗透率的发展岩盐,”工程地质,卷61,不。2 - 3、163 - 180年,2001页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
- i . l . Meglis t . Chow c·d·马丁和r . p .年轻,“评估原位微裂纹损伤使用超声波速度层析成像,”国际岩石力学和采矿科学杂志》上,42卷,不。1、25 - 34,2005页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
- z l .徐弹性力学,高等教育出版社,北京,2006。
- m . w . Lu和x f·罗弹性理论基础,高等教育出版社,北京,1990。
- z h .赵,w .太阳,m . > x高,和陈,“屋顶断裂裂纹悬臂梁的力学行为与大型切割高度挖掘,”冲击和振动卷,2020篇文章ID 1641382, 10页,2020。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
- z h .赵m z张问:妈,和b·陈,“同心度偏差效应在岩石上巴西分裂,”数学物理的发展卷,2020篇文章ID 5782457、8页,2020。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
- s . s .小h·s·王,g . w .盾”初步研究大直径深孔预裂爆破的设计方法及其隔震效果,”冲击和振动卷,2019篇文章ID 2038578, 11页,2019年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
- j·h·杨,w·b·卢y . g .胡锦涛et al。”由于重复爆破累积损伤周围的岩石加载在隧道爆破开挖施工过程中,“岩石和土力学,35卷,不。2、511 - 518年,2014页。视图:谷歌学术搜索
- 李振国赵,j·h·杨,w . b . Lu et al .,“选择喷涂时间永久喷射混凝土深埋隧道基于评价爆破振动的影响,“《振动与冲击,34卷,不。7,8 - 14,2015页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
- h·b·楚x l .杨s . j . Li和w·梁”试验研究爆破振动波的传播和衰减规律参数基于损伤累积效应,”冲击和振动卷,2018篇文章ID 2493149、9页,2018。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
- z . r .李”,研究隧道围岩的稳定性和bolt-shotcrete支撑结构在循环爆破荷载下,“山东建筑大学、济南,中国,2019年,博士论文。视图:谷歌学术搜索
- c .问:戴,长x y, z . j .史x Guangxue,和h . Wenzeng”开发和工程应用的强风化花岗岩地层渗透率灌浆材料,”航空杂志上和平de Materiale-Romanian材料》杂志上卷,49号3、379 - 387年,2019页。视图:谷歌学术搜索
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