控制性能和鲁棒性的调谐质量阻尼器减振的应用结构

文摘

探讨控制性能的调谐质量阻尼器(PTMD)在减少应用的动态响应(单自由度)结构。以离岸jacket-type平台为例,最优阻尼比和质量块之间的差距,提出了粘弹性材料取决于参数的研究。控制效率受到材料属性和几何图形联系PTMD分析,以及设备的鲁棒性。数值模拟的结果表明,振动满意的缓解和健壮性可以通过优化设计PTMD。对比PTMD与传统TMD演示PTMD的优势,不仅在振动抑制和成本,还在有效的频率带宽。

1。介绍

离岸平台是必不可少的设备对海洋石油开发工程造价高,而且可能导致严重的伤害当受到地震的影响1,2]。因此,一个有效的减振海上平台解决方案是必要的。调谐质量阻尼器(TMD)是一种传统的控制装置安装在海上平台来减少地震振动响应。【et al。3)第一次调查地震反应的海上平台与TMD和表明,TMD能有效地降低地震振动。自那时以来,许多研究都集中在战区导弹防御系统上的应用程序平台。例如,吴等人的研究(4]TMD的高反应性能表明,TMD可以显著降低的振动平台和一个显著的降低了功率谱密度。

然而,在利用结构振动控制tmd有几个缺点。首先,大多数TMD的设备需要调整的第一固有频率的主要结构,以获得更好的控制性能。一旦激发频率偏离第一固有频率,TMD的减振将大幅减少,甚至造成可怕的副作用。此时,尽管额外的阻尼器附加TMD可以抑制副作用,它是昂贵的,将导致浪费空间由于大质量块的运动。

为了避免上述缺点,实现令人满意的振动控制性能,许多新的分析技术应用于提高战区导弹防御系统。Almazan et al。5)提出了一个双向和齐次调谐质量阻尼器(BH-TMD)被动振动控制。实验和数值模拟结果表明修改后的TMD系统在传统的优越性。概念系统半活性调谐质量阻尼器(STMD)与可变阻尼系数和刚度值提出了崔氏et al。6]。太阳和Nagarajaiah [7)提出了一种新的算法对STMD调整阻尼系数不同的激发。Jafarabad et al。8)安装了一个混合阻尼系统来控制包含的地震振动摩擦阻尼装置(FDD)和一个调谐质量阻尼器(TMD)。Mohebbi et al。9]分析了最优参数的多个调谐质量阻尼器(mtmd减)对不同地震激励下设计标准。

尽管前新的分析技术,提出了一些新的控制设备平台。霍和李10)开发了一种环形调液柱阻尼器(CTLCD)控制平台的扭转在地震荷载作用下的反应。李et al。(11]研究表明,满意的缓解振动可以通过一个新的形状记忆合金(SMA)阻尼器。Ou et al。12)提出了阻尼隔振系统是由橡胶轴承和粘滞阻尼器控制振动。Komachi et al。13)应用摩擦阻尼器设备钢质导管架平台位于一个活跃区,调查受地震激励时的性能。穆萨维et al。14,15]采用调谐液柱气挡板(TLCGD)压制地震振动和获得最佳几何参数的一个平台。Sarrafan et al。16)提出了一个智能非线性neurofuzzy磁流变(MR)阻尼器系统控制策略以调整为不同励磁的控制力量。Lotfollahi-Yaghin et al。17)验证了地震控制性能调谐液体阻尼器(TLD)典型的离岸jacket-type平台兴奋的埃尔森特罗,科比,塔巴地震。

重击调谐质量阻尼器(PTMD)提出了结合传统的TMD和冲击效应由张et al。18]。Zhang et al。18- - - - - -22]研究PTMD在输电塔的振动控制性能和水下跳投,以及交通信号。很少有结果显示PTMD在海上平台的性能。

本文以离岸夹克平台为例,控制性能和鲁棒性的PTMD减振应用结构分析探讨地震控制性能。不同参数的影响进行了讨论,包括阻尼比、质量块和粘弹性层,差距接触几何图形,健壮性和粘弹性性质。此外,对比PTMD与传统TMD提出验证PTMD的优点。

2。PTMD与粘弹性层的示意图

作为一个改善TMD, PTMD由两部分组成:传统的TMD和分层粘弹性材料的限制。质量块之间的缝隙和粘弹性材料如图保留1。当质量块之间的相对运动发生和粘弹性层没有冲击效应,PTMD充当TMD。否则,质量块将影响粘弹性层,这将产生冲击力量作为额外的控制效果,和能源会在冲击过程中消散。这个设备最引人注目的优势之一是,控制力量不仅来自共振也打击力量在影响。

3所示。建模

3.1。系统的建模

作为一种广泛使用的平台在中国渤海,JZ20-2MUQ海上夹克平台中扮演一个重要的角色在石油领域的复苏。平台由三个部分组成:原有框架对于生活,工作的事件框架,夹克。你等的研究(23)表明,该平台可以简化为一个自由度(应用)结构的质量上季以来占主导地位的整个结构。图2显示了JZ20-2MUQ海上夹克平台和简化模型。给出了基本参数表1基于你等的研究。

3.2。系统的动力学方程

PTMD控制的应用结构的示意图如图3,系统的运动方程可以表示为 在哪里和分别主要结构和PTMD质量。,,加速度、速度和位移的主要结构。,,加速度、速度和位移的PTMD。和分别是刚度的主要结构和PTMD。和分别是刚度的主要结构和PTMD。是力量的冲击碰撞引起的质量块和粘弹性层。是Havsid函数 在哪里代表PTMD之间的相对位移和主结构和计算(3)。质量块之间的差距和粘弹性层。因此, 在哪里是外力的振幅;为了简化计算过程,。

3.3。建模的力

3.3.1。两种类型的接触几何图形重击力表达式

图4(a)是一个质量块的素描与球头平面重击,这将在稍后使用本文模拟振动PTMD的性能。图4(b)显示列的端面跳动的飞机,将计算的比较,讨论影响接触几何图形。力的冲击可以计算(4根据接触力学()24]: 在哪里半球的半径或终止圆平面的列。米。是渗透位移。等效弹性模量,可以得到下面的表达式: 在哪里,,,泊松比和弹性模量对聚合物和钢铁,分别。在聚合物的情况下接触钢铁、钢的弹性模量远远大于聚合物,和的表达可以简化如下:

根据粘弹性对应原理,重击力表达式可以推导出拉普拉斯逆变换(4)和(6):

线性粘弹性材料,和多项式的参数他们可以自动计算作为一个传递函数与不同的MATLAB / Simulink仿真的初始值。

4所示。参数研究

PTMD获得最优参数设置,PTMD的阻尼比,差距质量块和粘弹性层,接触几何图形和粘弹性属性将在本节中讨论。除非另有指示,粘弹性材料的本构参数摘要如表所示2。和,,是弹簧参数和粘弹性材料的阻尼器参数为3参数模型在图吗4(c)。

相比较而言,最优的性能给出了TMD基于Ioi和Ikeda的研究(25),可以表示为最优频率和阻尼比 在哪里和对TMD最优频率和阻尼比,质量比,主要结构的阻尼比。

4.1。阻尼比

为了说明参数的影响更准确和有效,无量纲方法应用于数据分析: 在哪里是质量块之间的差距和粘弹性材料。是无量纲的差距,是静态位移的主要结构。正弦波的振幅是应用系统的输入,然后呢是结构刚度的主要结构。被定义为的频率比是一个正弦波的程度指数偏离固有频率,然后呢和代表了正弦波频率和固有频率的主要结构,分别。

动态放大系数,定义为在(11),介绍了评估控制设备的性能。此外,质量比为2.0%在工程实践是最常见的选择。因此, 在哪里的峰值位移稳定状态受到正弦波激励。无量纲位移和加速度的主要结构,命名和分别可以计算如下: 在哪里是一级结构的位移在激发和二阶导数的吗。

阻尼比的PTMD,定义为可以计算的 在哪里和是PTMD的阻尼系数和圆频率,是平台的质量,质量比。因此,我们可以得出这样的结论:只有在案件是PTMD无阻尼。

图5说明了之间的关系和不同阻尼比的相对频率域。它可以看到从图5(一个)一个无阻尼PTMD结构有明显的放大反应。例如,最大的价值是28.3的PTMD什么时候等于2,它几乎是TMD控制的三倍。在这种情况下,PTMD不宜作为振动控制设备。

阻尼振动控制装置可以有效地消除放大效应()。图5 (c)显示性能的PTMD与不同缺口当最优阻尼器参数。尽管振动控制性能比TMD当PTMD要好得多变化从0.9到1.3,有一个明显的逆效应主要结构响应的PTMD情况小于0.9。这意味着最优阻尼比基于TMD不再适用于PTMD由于冲击的影响。

从数据5 (b)- - - - - -5 (e),随着阻尼系数的增加,从0到当缺口值是一个常数。作为是PTMD表明,TMD相比更卓越的性能_。此外,上升随着差距的增加在这种情况下,这意味着在减振影响发挥了积极作用。

然而,图5 (f)表明,结构振动更严重的比有差距,是相同的。此外,PTMD显示了一个贫穷的性能比TMD等于10。在这种情况下,虽然一个附加阻尼器可以提高PTMD的效率,过度阻尼比可能会导致相反的效果。

从数据5(一个)- - - - - -5 (f),我们可以获得一个最优阻尼比的最佳性能PTMD在这种情况下:。

4.2。差距的影响

从能量的观点来看,能源可以消散TMD或PTMD,阻尼器的质量块之间的影响过程以及粘弹性材料。PTMD一小缺口意味着质量将影响粘弹性材料更严重和频繁。在一个极端的例子,足够大的差距,影响不会发生和PTMD变成传统的TMD。

图5清楚地显示足够的差距是一个不可或缺的无阻尼PTMD避免影响造成的不利影响。量化PTMD的能量耗散,均方根(RMS)的位移和加速度的主结构被定义为(14)。较小的RMS意味着更多的能量消散或改变阻尼器。因此,

图6情节的变化趋势和随着无量纲的差距。在这种情况下,质量比为2%是时间历史记录中的值的数量。

它可以看到从图6这两个的和减少的增加并最终趋于一个常数低频率的正弦波激励下(是0.7和0.8)。考虑到PTMD将退化TMD在RMS转向一个常数,对PTMD影响有负面影响在这种情况下的表现。这意味着需要低频激励有很大的差距。

然而,对于相对高频激励高于0.9,两者兼而有之和增加的上升无量纲的差距。一个最佳间隙值将避免负面影响和正面影响最大化。这总是需要PTMD由于地震的随机性和种类。从图6可选的无量纲的差距本文对海上夹克平台2。

4.3。材料特性

粘弹性材料层的属性在PTMD会给不同的减振效果。很明显,与更高的材料能引起更大的冲击力量在同样的情况下,这可能会加强控制力量和获得更多的动量交换过程中产生影响。A和B两个额外的材料,命名类型(见表3),连同前材料表2利用调查PTMD材料特性的影响。结果见图7。

图7 (b)显示时间的历史的无量纲位移平台控制的PTMD与不同材料的。可以看出,在这种情况下,更高的等效弹性模量可以提高控制性能。然而,在图7(一)对应的情况,表明等效弹性模量有一个相反的效果导致贫穷的控制结果。比较数据7(一)和7 (b)高的,我们可以得出结论,一个材料等效弹性模量可以提高效率,当激励的频率高于一级结构的固有频率。否则,它将削弱减振。

4.4。接触几何图形

作为PTMD控制不可或缺的一部分力量,打击力不仅取决于材料性能也碰撞体的几何形状。图8说明了该平台的响应控制的PTMD与两种类型的接触几何图形,如图4(一)和4(b)。材料计算在这篇文章中,一个更好的性能可以通过球头比一架飞机。但差异还原两种类型的接触几何图形之间的不超过7%的峰值和有效值。型材料表中给出3几乎没有区别,两种几何图形。它可以得出的结论是,接触的几何属性有点影响PTMD的性能。

5。鲁棒性的PTMD

调优的固有频率主要结构是传统的TMD设计最重要的目的。然而,很难准确测量结构的固有频率。该平台的主要结构固有频率并不是一个常数由于操作环境负荷,如水深和设备更换,这将导致PTMD的鲁棒性。调谐正弦振动的影响,解谐振动和自由振动将调查研究PTMD的鲁棒性。

量化最优频率之间的偏差程度和调谐频率TMD和PTMD解谐比率(DTR)定义如下: 在哪里PTMD或TMD的频率是最优频率表示的(8)。

5.1。调整激励振动

0.74赫兹频率对应的价值去谐的比率和1.00 Hz对应于15%。无量纲位移在稳定状态下可以达到32.8结构没有控制一样大。然而,对于一个安装PTMD,最大可以有限低于2.5和3.4对应0.74赫兹和1.00赫兹。换句话说,可以大幅减少89.6%和74.9%,分别。

仿真结果图9(一个)说明PTMD有效即使没有优化,证明了其良好的性能和鲁棒性。相同的反应去谐比TMD呈现在图9 (b)和最大的价值可以减少到15.4和12.7,这对应于分别减少53.0%和61.3%。这个验证PTMD传统的TMD在这种情况下,性能优越。

5.2。自由振动

图10显示了主要结构的自由振动响应,当无量纲初始位移= 40。这表明位移响应快速阻尼频率0.74赫兹和1.00 Hz PTMD控制图10 ()。的峰值在22.4秒减少80%如果1.00赫兹PTMD安装。当谈到0.74赫兹,15秒的持续时间将会下降。

作为比较,TMD的控制性能相同的解谐比率是绘制在图10 (b)。要花63.7秒和61.3秒减少最大位移为0.74赫兹8毫米和1.00赫兹,分别。这是近三倍PTMD在0.74赫兹和1.00赫兹TMD的四倍。仿真结果表明PTMD能更有效地抑制振动和能量消散,显示良好的适应能力和强鲁棒性。

5.3。去谐激振

控制性能评价的PTMD自由振动激励下,四个减振率,,,被定义为(16)。战区导弹防御系统,,,,有类似的定义:

图11演示了减少峰值之间的关系和DTR当主结构采用一系列解谐的正弦波。从数据(11日)来11 (d),我们可以看到性能将保持在所需的水平几乎没有影响的DTR,以防受到uptuned正弦波励磁()。

在图(11日)PTMD显示了优良的性能,减少的82.5%左右只有微小的恶化和DTR增加。为和,减少几乎保持为常量的值减少了50.5%和33.8%,分别。downtuned情况下(),DTR的值有显著的影响减少。在的情况下大幅减少,减少与DTR从58.7%到2.3%到20%。在的情况下,它将从28.9%下降到0近线性关系。

从图11 (c),减振PTMD均方根位移变化从72.8%到82.0%的和变化在48.4%和56.1%之间等于1.1。这几乎是一样的最大减少值在图(11日)。然而,PTMD显示一个相对贫穷的性能的值等于1.2。虽然减少30.2%,PTMD很少当DTR工作在这种情况下。此外,减少从57.2%大幅减少当等于0.9,也有类似的趋势图吗(11日)。在的情况下,减少- DTR不同到20%。这意味着PTMD对振动控制性能有不利影响。

数据11 (b)和11 (d)显示TMD的控制性能。可以看出,TMD结构进行调整时有效激发()尤其是当TMD调谐(DTR = 0)。然而,TMD的表现并不稳定PTMD受到激发。例如,的价值调谐TMD是66.2%,但只有25.8% downtuned TMD(对应于DTR =)。

作为改善TMD, PTMD抗震减振机制主要包括两个部分:一方面,控制力量来自于质量块和初级结构之间的相对运动,这是最重要的传统的TMD的还原机制。另一方面,打击力引起的影响可以被视为一个额外的控制力作为缓冲器,能量的消散在质量块之间的影响和粘弹性材料。当调波()输入到系统中,可以实现足够的相对运动,减少PTMD与TMD显示令人满意的结果。

然而,减少TMD减少由于戏剧性的下降在相对运动控制平台是根据解谐激励()。作为证据图所示11 (c),从66.22%降低到26.2%改变从1到1.1。不像TMD, PTMD显示了结构性能优越,即使是去谐波。这是因为控制力量的影响是相当大的和高冲击过程中能量耗散发生,即使在相对运动是非常小的。作为一个比较结果如图(11日)的价值,对于一个调谐PTMD下降从84.3%降至58.3%改变从1到1.1。啤酒解谐地震效应的比例(),转向对TMD 32.5%到13.4%。

6。对比PTMD与TMD最优参数

6.1。减振

还原反应的变化PTMD和TMD受到不同频率正弦波形绘制在图12。

的加速度(数字12(一个)和12 (b)),传统的TMD可以显著降低峰值和RMS当地震频率调谐到固有频率(),分别可达到71.7%和63.1%。然而,更高的比率减少85.8%和80.6%可以通过PTMD,这显示了一个比TMD更好的控制性能。当地震效应偏离原始结构的固有频率(),更出色的效果也可以获得PTMD平均高出14% TMD对峰值加速度减少(图12(一个))。

加速度的均方根,TMD的减振率是-当变化从0.78到0.91,从1.09到1.16(图12 (b))。这意味着TMD放大海上夹克平台的振动响应,不推荐,这时,TMD的主要结构。相比之下,PTMD保持一个优秀的性能在所有频率范围的比率。

的位移(数字12 (c)和12 (d)),更优越的PTMD也通过减少。峰值和有效值的无量纲位移时可以减少了86.6%和84.5%。减少高于战区导弹防御系统,其相应的减少71.5%和64.9%。此外,更有效的表现观察PTMD在大多数情况下除外这对RMS范围从0.7到0.8。分析结果说明这一事实,在几乎所有情况下,PTMD远比TMD对振动控制性能更有效。

6.2。有效的频率带宽

达到最好的振动控制效果,正弦波的频率时,必须限制在一定范围内配备了TMD结构。一般来说,振动控制技术经常失败当外加负载的频率偏离结构频率超过10%。鉴于地震的随机性波动,这种技术有其自身的局限性不可避免。量化的有效带宽TMD和PTMD,被定义为在以下方程: 在哪里所需的控制减振率和吗和是两个频率响应。措施,TMD的频率范围或PTMD可以满足给定的需求。和更大的价值更广泛的有效频率带宽。换句话说,一个控制装置与一个更广泛的带宽自适应在地震控制得多。

数据13和14说明了比较有效的带宽PTMD与TMD在给定的要求。很明显,PTMD加速度(图显示了一个更广泛的带宽13(图)和位移14)比TMD控制减振率所需的相同。此外,它可以观察到从图14有效带宽的PTMD扩大大约两倍TMD均方根位移。

峰值的位移如图(14日),PTMD仍有明显的优势。当需求减少10%,峰值的位移值是TMD的PTMD 0.67和0.47。这种差异是最接近设备之间的差距。否则,PTMD减少近两倍,TMD。

的加速度,PTMD性能优越了传统的TMD在峰值(图(14日)),在RMS(图14 (b))。当目标位移峰值的70%,带宽只有0.032,这意味着TMD只允许的地震效应偏离1.6%调正弦波自减少几乎是中心对称的(图12)。换句话说,该设备几乎是无用的,因为它几乎是不可能的结构调整地震效应。但对于PTMD,带宽是0.122。即使对较低的要求,30%的值分别是0.347和0.174的PTMD和TMD。而言,,他们是0.330和0.179 PTMD与TMD。带宽的结果表明,PTMD可以应用到不同的地震模式。

6.3。成本和安装空间

超级大国连续阻尼器工作需要配备TMD由于大质量块和连续的运动。除了高成本,一个巨大的空间安装主要需要实现令人满意的控制效果。

图(15日)介绍了峰值的无量纲质量块在不同荷载下的位移。为TMD的最大价值可能多达50.3 PTMD虽然只有12.4。TMD迅速减少的价值,但它是较小的PTMD在频域。因此,质量块的运动是显著降低由于限幅器,这意味着可以彻底丢弃额外的阻尼器的成本。

相对位移的定义是在以下方程: 在哪里和是无量纲位移值主要结构和质量块,分别。代表了最小安装空间要求。图15 (b)说明了之间的关系不同的控制技术。它可以观察到,至少无因次空间的最小值是42.8,必须提供TMD运动。但对于PTMD,值是5.9,这是只有13.7%的战区导弹防御系统。

7所示。结论

应用结构简化从JZ20-2MUQ类型海上夹克平台为例探讨地震PTMD的控制性能和鲁棒性。可以得到以下结论:(1)PTMD阻尼比是非常重要的。尽管一个额外的PTMD阻尼器将提高效率,一个超过阻尼比可能产生相反的效果。和最优阻尼比基于TMD不再适用于PTMD由于影响效果。PTMD最优阻尼系数值是TMD的3倍。(2)质量块之间的差距和粘弹性层减振是另一个关键因素。因为可能有不良影响控制性能的影响受到低频激励平台时,应保留适当的差距。(3)控制性能的PTMD敏感材料的属性。等效弹性模量较高的材料可以提高效率,当激励频率高于一级结构的固有频率。否则,它将削弱减振。但接触几何图形对PTMD减振的影响甚微。(4)调整激励振动、解谐振动和自由振动存在研究PTMD的鲁棒性。仿真结果显示更多优秀的振动减轻比TMD在所有情况下。对比PTMD的优点和传统的TMD验证PTMD不仅在振动抑制和成本,而且在有效的频率带宽。

相互竞争的利益

作者宣称没有利益冲突有关的出版。

确认

支持的研究是由中国国家自然科学基金(项目号。51678322和51678322),黑龙江省自然科学基金(E2015047 E2015045),中央大学的基础研究基金(HEUCF160202),和泰山学者小组项目由山东省重点学科人才。

引用

1. a . k . s .•钱德拉塞卡兰Jain, n . r . Chandak”地震分析离岸三角张力腿平台。”国际期刊的结构稳定性和动力学》第六卷,没有。1,第120 - 97页,2006。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
2. a . Ajamy m . r . Zolfaghari b . Asgarian和c·e·文图拉,“海上平台将不确定性的概率地震分析交互作用下,“结构钢研究杂志》上卷,101年,第279 - 265页,2014年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
3. k .【k .古河道,k . Venkataramana”与TMD对海洋平台地震反应,”学报第十届世界地震工程会议Balkema,页2241 - 2246年,1992年鹿特丹。视图:谷歌学术搜索
4. 问:吴、赵x r .郑,k .米子皆川的老太太,“高反应性能的调谐质量阻尼器振动抑制的海上平台在地震荷载作用下,“冲击和振动卷,2016篇文章ID 7383679, 11页,2016年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
5. j·l·Almazan j . c . De la Llera j . A . Inaudi d·洛佩斯-加西亚和l . e . Izquierdo”双向和齐次调谐质量阻尼器:一个新的振动被动控制装置,”工程结构卷,29号7,1548 - 1560年,2007页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
6. M.-H。崔氏,j·g .追逐,j·b·曼德和a·j·卡尔,“半主动调谐质量阻尼器构建系统:设计”地震工程和结构动力学,39卷,不。2、119 - 139年,2010页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
7. c .太阳和美国Nagarajaiah”,研究半主动调谐质量阻尼器与可变阻尼和刚度在地震波下,“结构控制和健康监测,21卷,不。6,890 - 906年,2014页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
8. a . Jafarabad m·沙尼·m·r·a·Parvar被和a . a . Golafshani”混合阻尼系统在海上夹克平台悬浮在甲板上,“结构钢研究杂志》上卷,98年,第187 - 178页,2014年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
9. m . Mohebbi h . Rasouli, s . Moradpour”设计标准的评估影响多重调谐质量阻尼器的性能,”结构工程的发展,18卷,不。8,1141 - 1158年,2015页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
10. L.-S。霍和H.-N。李,“扭转耦合响应的控制海上平台使用环形调液柱阻尼器结构,”中国海洋工程,18卷,不。2、173 - 183年,2004页。视图:谷歌学术搜索
11. H.-N。李,X.-Y。他和L.-S。霍先生,”海上平台结构的地震反应控制形状记忆合金阻尼器,”中国海洋工程,19卷,不。2、185 - 194年,2005页。视图:谷歌学术搜索
12. 长j . Ou x,李问:美国,和y .问:小,“钢铁夹克海洋平台结构振动控制与阻尼隔离系统”工程结构卷,29号7,1525 - 1538年,2007页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
13. y Komachi m . r . Tabeshpour a a . Golafshani i Mualla,“改造Ressalat夹克平台(波斯湾)使用摩擦阻尼装置,”浙江大学学报:自然科学,12卷,不。9日,第691 - 680页,2011年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
14. s . a·穆萨维,s m . Zahrai, k . Bargi”调谐液柱气阻尼器的最优几何控制海上夹克平台振动在地震激励下,“地震工程与工程振动,11卷,不。4、579 - 592年,2012页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
15. s a·穆萨维k Bargi, s m . Zahrai”columngas调谐液体阻尼器的最优参数对减缓seismic-induced离岸夹克的振动平台,“结构控制和健康监测,20卷,不。3、422 - 444年,2013页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
16. a . Sarrafan s . h . Zareh a . a . a . Khayyat和a . Zabihollah”神经模糊控制策略为离岸钢质导管架平台受到波浪诱导部队使用磁流变阻尼器,”机械科学与技术杂志》上,26卷,不。4、1179 - 1196年,2012页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
17. m·a·Lotfollahi-Yaghin h·艾哈迈迪,h . Tafakhor”地震反应的离岸jacket-type平台整合了调谐液体阻尼器,”结构工程的发展,19卷,不。2、227 - 238年,2016页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
18. 张平,g的歌,H.-N。李,y。林,“地震使用捣碎TMD控制的输电塔,”《工程力学,卷139,不。10日,1395 - 1406年,2013页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
19. h·李,张平,g的歌,d·帕蒂尔和y莫,”鲁棒性研究调谐质量阻尼器的冲击振动控制的水下跳投,“智能材料和结构,24卷,不。9日,第142 - 135页,2015年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
20. l·李·g·歌,m . Singla,杨绍明。关铭莫,”振动控制的交通信号杆使用捣碎调谐质量阻尼器和粘弹性材料(2):实验验证,”合资公司/振动与控制杂志》上,21卷,不。4、670 - 675年,2015页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
21. g .歌曲,张平,l·李et al .,“管道结构的振动控制调谐质量阻尼器,使用冲击”《工程力学,卷142,不。6、文章ID 04016031, 2016。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
22. 张平,l·李·d·帕蒂尔et al .,“重击调谐质量阻尼器的参数研究水下跳投,“智能材料与结构,25卷,不。1,文章ID 015028, 2016。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
23. j.p. Ou,长x, y .问:小,和b . Wu”阻尼隔振系统及其vibration-suppressed有效性分析海上平台夹克结构,”地震工程与工程振动》第六卷,没有。1,第122 - 115页,2002。视图:谷歌学术搜索
24. 问:雪,c . Zhang j .他g .邹和j·张,“一个更新的分析结构重击力模型基于粘弹性的材料,”冲击和振动卷,2016篇文章ID 2596923, 15页,2016年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
25. t . Ioi, k . Ikeda厚德做人阻尼器的阻尼振动系统中,“《JSME,23卷,不。176年,第279 - 273页,1980年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索

版权

版权©2016》雪等。这是一个开放分布式下文章知识共享归属许可,它允许无限制的使用、分配和复制在任何媒介,提供最初的工作是正确引用。