振荡叶尖泄漏流和轴流式压缩机的稳定增强

文摘

旋转失速轴流式压缩机是一个困难充满争议的研究领域。近几十年来,叶尖泄漏流不稳定被发现并证实了多个独立研究小组。本文总结了研究经验不稳定叶尖泄漏流和轴流压缩机的稳定增强。我们的目标是提供理论基础为摊位设计套管治疗和提示空气喷射轴流式压缩机的边缘延伸。研究工作包括提示流结构附近的摊位,可以解释为什么叶尖泄漏流不稳定,计算和实验证据,说明了轴向动量在叶尖泄漏流不稳定发挥着重要的作用。发现的必要条件之一叶尖泄漏流成为不稳定是一个部分的漏流影响到相邻叶片的压力面附近的前缘。叶尖泄漏流对主要的障碍来流可以测量的轴向动量平衡的范围内。的帮助下理论进展,应用程序扩展到各种套管治疗和提示空气再循环。

1。背景和动机

现代高性能燃气轮机轴流压缩机,尤其是发动机,大多是半开式由于高转速的轴,这意味着叶尖间隙是必要的。叶尖间隙带来额外的并发症为转子叶片和机壳的角落里。1996年,Lakshminarayana [1)发表了一份综合说明转子叶片通道内的流动结构。冲击,叶尖泄漏流(TLF)和叶尖泄漏涡(电磁阀)是三个流结构叶尖区域所特有的。两个边界层,侧壁边界层套管和叶片表面边界层,为所有这些流提供一场地面相互作用。请注意,TLF不同于电磁阀,在某些情况下只有部分TLF将旋转到电磁阀和其他TLF要么与传入的主要混合流或泄漏再次通过相邻叶片的尖端差距。

Lakshminarayana的插图是为了在压缩机的设计条件的现状。它将变得更加复杂,当压缩机进行节流接近和近失速条件,这将是本文的主题。叶尖间隙不仅改变了流动结构在设计条件也改变了失速初始和拖延行为。我们注意到辩论是否失速机制需要一个非零叶尖间隙。签证官et al。2]假设峰值(失速先兆的两种基本类型之一)出现在TLF之间的界面和主要流中涌出的转子叶片的前缘。这个假设从而只能当叶尖间隙不为零。Pullan et al。3)认为,峰值可以被认为是一个涡流管从叶片的吸力面附近的套管,由于叶片前缘分离由于高入射角传入的主要流程,甚至可能发生与叶尖间隙为零。

事实上,大多数现代轴流压缩机技巧至关重要;也就是他们的旋转失速发起顶端区域。换句话说,只要叶尖间隙不是零,叶尖泄漏流参加摊位《盗梦空间》的过程。因此,假设从两侧的辩论是适用于压缩机我们每天处理。Pullan的论点,在转子叶片吸力面分离前缘附近旋转失速的原因,是一个延续传统的埃蒙斯的模型(4工程实践中被广泛接受。

十多年前,我们开始研究提示流结构在接近失速和估计的位置之间的接口(MF)和TLF传入的主要流。首先,我们可以重复别人的发现(4- - - - - -7]TLF将成为振荡操作点接近失速极限,而整个压缩机完全稳定。这带来了一个意想不到的好处,使尖端空气喷射成为闭环没有感应峰值。然后我们意识到这已经做过几年我们不知道振荡叶尖泄漏流的存在(8- - - - - -10]。为了估计MF / TLF接口位置,提示区域内轴向动量方程被集成在一个序列控制的卷,结束了一个累积曲线沿着叶片的轴向弦轴向动量分布。这像一个钟形曲线的峰值点标志着主要流之间“边界”主导地区和TLF主导地区。这个可以比较的能力扩展拖延治疗各种套管的边缘,这是非常有用的在筛选的糟糕的设计从一个大范围的套管治疗候选人在早期设计阶段。

注意,本文的目的不是审查整个压缩机不稳定的研究领域。天(11)提出了一个优秀的最近报告的学术讲座2017年国际燃气涡轮研究院的年度会议。本文在靠近叶尖泄漏流结构,综述了近失速2,紧随其后的是振荡的特点TLF低收入和高速压缩机(部分3)。轴向动力的作用,“钟形曲线”部分中解释4。应用程序的“钟形曲线”和振荡TLF了部分5。结论给出了在上一节为了方便,一起讨论未来的工作。

2。叶尖泄漏流结构在接近和近失速

有必要澄清前几方面进一步阅读。压缩机是扼杀了从大流量到摊位,将经历几个步骤。图1说明了他们在一个典型的压缩机的特点。几个点是确定图中。最高效率点(PE)的效率达到最大,在设计点(DP),压缩机是指定的工作。虽然这两个通常被称为同一点,有些场合,这两个是不同的。例如,当压缩机工作在指定的流量匹配同一系统中的其他组件(例如,一个燃气轮机),其DP将不同于体育。案例研究,DP和体育是相同的,因为所有的病例单转子。这确保叶片周围的流动角度组织良好,形成一个公平地对其他非设计工况点进行比较。

压缩机是扼杀了失速的限制以及其特点,经过一段的曲线完全稳定的流量,紧随其后的是一段只有TLF变得不稳定(接近失速)才能进入附近的摊位(NS)。NS的一点是一点之前会发生失速。在实验中,压缩机在NS可能缓降成摊位本身没有进一步关闭油门。在CFD计算,NS是很难确定的,因为它取决于NS是接近的状态。当压缩机压制一步一步逐渐增加背压,NS被确定为的最后一点time-accurate不稳定仿真可以“收敛”到一个周期解,因为没能找到更多的解决方案当进一步增加背压。这是一个常见的做法在压缩机CFD社区。段只有叶尖泄漏流成为非定常被称为“接近停滞”。1996年,伯爵5)首次发现周期性和叶尖泄漏涡的运动,在他的研究中基于CFD模拟的流量通过单级压缩机利用3 d time-accurate Reynolds-averaged n - s的能手。2001年,Mailach et al。4公布测试结果的周期波动在大型低速压气机叶尖泄漏涡,它被命名为“旋转不稳定”。Bae et al。6]研究叶栅风洞中的现象和解释了涡旋振荡乌鸦不稳定,一个模型,用来解释背后的不稳定的涡对飞机机翼。邓et al。7)发现这漩涡振荡强烈依赖于叶尖间隙的大小,和它的一个必要条件是,漩涡核心的轨迹侵犯相邻叶片的压力面。

压缩机增加到摊位的过程叫做“失速《盗梦空间》。”有两种基本的失速先兆在失速《盗梦空间》,模态波和峰值。“接近停滞,”之间的区别“摊位附近”和“失速盗梦空间”是非常重要的,因为失速先兆只发生在失速《盗梦空间》。附近的摊位一点属于段接近停滞,没有上涨将会形成。因此,根据本文的作者的意见,叶尖泄漏涡的振动或转动不稳定不失速《盗梦空间》的一部分,虽然它可能触发峰值或模态波,后来最终启动旋转失速。

提示地区流动结构的关键是理解流现象背后的机制。早期的努力包括Adamczyk et al。(1993)20.)和Suder就是其中一人,塞莱斯蒂娜(1996)(21]。在设计条件下,一个大“堵塞”,即叶片通道内的低能区,发现由于涡破裂造成的冲击。他们出色的工作提前那么多时间,没有更多的知识在这方面一直上涨,直到不稳定振荡TLF被发现和证实。

非定常n - s的现代强大的工具解决让我们重温这个流结构水平更接近失速和非定常流的观点。达姆施塔特的转子是转子1,这是一个跨音速单级压气机转子的钻机在达姆施塔特科技大学(22,23]。实验和计算特点的比较如图1(12]。注意稳定仿真与测试曲线。虽然overpredicting总压强上升至2.5%,非定常模拟能够使失速计算极限非常接近的测试结果(少于1.5%的测试流量在摊位)。图2描述了地区叶尖泄漏流的影响。在PE,装载是分布在大约80%的和弦。冲击与前缘和叶片的叶尖泄漏涡流出通道。在NS,叶片的载荷波动在上半年和弦。冲击是脱离叶片前缘和与叶尖泄漏涡的相互作用,导致大量“堵塞”见Adamczyk的论文(20.]。注意,NS的照片只有一个即时的振荡运动。

跟踪粒子被释放在提示差距TLF轨迹的数值结果。图3比较他们在体育和NS的瞬间之一。他们是3 d视图的图2。在NS,示意图绘制在图4总结在NS流清晰。可以看出TLF分为两部分沿叶片弦基于激波的位置在吸力面。的第一部分TLF形成漩涡核心,流经叶片通道,而第二部分穿过叶片通道和相邻叶片的压力面。然后它分裂,一部分在叶尖泄漏的一次。

3所示。振荡叶尖泄漏流的非定常特性

事实上,叶尖泄漏涡影响相邻叶片的压力面被认为是TLF振荡的必要条件之一。邓et al。7)是第一个注意到这个研究小组模拟低速时转子。这后来被观察到在薮猫其他压缩机转子,包括达姆施塔特转子1如图2和3NASA转子67图5。图的上面一行5列表6瞬时轮廓的静压系数和最后一个几乎完全重复第一个。行相应的压力系数分布在底部一侧的叶片的压力。低压点压力一边被标记为A1,这显然是低压铸造,叶尖泄漏涡的核心。0/30T时刻,“T”代表了time-accurate CFD设定的时间间隔来存储数据解算器,A1位于前缘。因为,在叶尖间隙压差低,削弱了叶尖泄漏涡和推动下游TLF / MF接口。随着时间的推移(例如,在20/30T 30/30T),低压点A1走向后缘,而高压恢复其控制的前沿导致上半年TLF / MF接口回摆。接近一个周期的结束,低压点A1移动刀片和弦,TLF / MF接口返回起始位置,和一个新的A1出现前缘的侧压力。整个过程重复。振荡频率的计算0.586带通滤波器(叶片通过频率)这个特殊的转子在转子相对坐标系。

上述的不稳定过程的特性在压缩机的实验观察。第一个特点是,最高幅度应该在的位置的前缘压力方面,无论是哪里的冲击/涡相互作用和冲击本身。它甚至不是在叶尖泄漏涡的起点。图6描述的比较均方根(RMS)的静态压力分布在套管。左边是锁相RMS的结果从实验中获得的达姆施塔特转子1,当正确的数值模拟[12]。彼此都匹配得很好。

第二个功能是信号频带的套管静压测量。图7演示了旋转相对坐标系和套管静止坐标系之间的关系用数值结果。最上面一行显示的时间序列及其频谱探针固定在转子相对框架。第一个峰值0.57 3056.68 Hz或带通滤波器的主要频率和第二高峰是它的谐波。第二行数据取自一个探测器在同一轴向位置但固定套管。频率成分是更丰富的调制频率之间的相对坐标系和转子旋转坐标系。图8比较实验和CFD模拟之间的频率谱(12]。注意,测试结果包含噪音从湍流,叶片几何形状的变化和/或装配,等等;因此频率光谱表现为几个乐队签名,不是个别峰值可发音的。

这里介绍的比较振荡TLF和旋转不稳定中描述(8是感兴趣的。由于没有机会研究报告的压缩机具有旋转不稳定之类的(8,24),我们无法证明是否这两个是相同的。然而,至少有两个特点,是常见的两种现象:(1)开始签名频带;(2)带通滤波器频带大约是0.5。不管这个频率测量在转子旋转坐标系或套管静止坐标系,只要是关于0.5带通滤波器,将显示为叶尖泄漏漩涡(电磁阀)替代他们的轨迹在相邻叶片通道。也就是说,当一个电磁阀是在叶片通道内,周边人会影响叶片的压力面。在我们低速压气机特性都观察到。

4所示。轴向动力的作用,“钟形曲线

根据签证官的假设2),有必要可以估计的位置之间的接口传入的主要流(MF)和叶尖泄漏流(TLF)。因为这样的MF / TLF界面存在于转子的旋转参考系,看起来如何在套管静止参考系变得experimentists至关重要。卡梅伦et al。14]表明,套管复杂3 d曲线振荡MF / TLF转子旋转框架表面可以观察到一条直线上套管固定架,见图9(14]。这是因为,当观察到套管时,转子框架内的空间和时间的变化都是自然平均。图9(一个)描绘了套管纹线的实验结果,这是来自一个透明窗口当压缩机操作点在图9 (b),左边,是一个即时的计算结果显示套管上的纹线,而右边的纹线在空间和时间平均显示流模式定性实验的相同。转子在跨声速调查下转子在美国圣母大学,缩写为ND-TAC。

卡梅伦et al。14)然后提出一个简单的模型来估计MF / TLF接口的位置在套管上,如图10。叶尖间隙附近的轴向动量方程简化为压力之间的平衡是由于主要流和轴向动量由于泄漏喷射。推导的细节,可以发现在14,15),这里省略了由于空间限制。尽管它很简单,xz的趋势与压缩机的传入流量系数拟合与节流过程的,这表明这个简单的模型捕获了一些物理嵌入在失速机制。

由于MF / TLF接口是一个3 d表面,如在图11,也就不足为奇了单独使用xz不足以将它关联到停滞。一个控制体积方法从而提出包括3 d效果的新模式16,19]。不幸的是,它是不可能建立一个分析方程的xz由于复杂的三维非定常流。新模型的确是一个基于3 d postdata处理方法不稳定Reynolds-Averaged n - s的解决方案。它始于xz方程相同的策略:观察转子内的流动而坐在套管静止的参考系。下面的细节可以被描述。

考虑一系列离散控制卷安装在套管和转子之间的提示区域提示如图12和13。如果我们把所有的线性动量在轴向方向,根据牛顿第二定律,这种积分等于总轴向力作用在控制体积。因为这是在一个固定的和静止的控制体积,它相当于pitch-wise涂片空间变化。不稳定的情况下,总轴向线性动量在每次即时首先应该平均空间整合。最终的结果是一个数字,表示净轴向力在控制体积,套管固定框架上以一个观察者。如果这个数字是正数,这意味着控制体积上的净轴向力推动下游液体。如果是负数,这意味着合力推动上游的流体。因此,这里提出的控制体积方法使流稳定的理由变得简单。关键是,合力为零。这个位置是前缘越近,越容易压缩机将陷入停滞。

转子在图12是67年NASA转子。光滑的外壳放置在左边,而套管处理6槽是在右边。最后一行描述了熵轮廓在叶片吸力面,表明径向深度叶尖泄漏流的影响。这是控制量的深度决定。例如,在图12,控制卷被深达90%。典型的控制体积的体积插图图给出13。只考虑轴向方向,动量方程在有限控制体积形式可以写成

在这里,指的是轴向方向。每个控制体积覆盖一个音高。每个控制体积的两个周期表面方程中忽略了由于周期性边界条件的单通道模拟。

通过添加上述方程的右边,平均在振荡周期,我们将获得净轴向动量(或力)在控制体积。绘制所有的合力控制卷,我们获得一个地方净轴向动量分布曲线(或力)(图(14日))。图中两条曲线的峰值效率(PE)和近失速点(NS),分别。总动量为零的位置对PE轴向弦38%,而一个NS的14%,更靠近前缘。在图14 (b),累计轴向动量的曲线光滑的套管(SC)和6-groove套管治疗(CG6如图12)给出了NS的SC(稍后将解释它们之间的比较)。累积累积分布的轴向动量等于合力作用于扩大控制体积入口的第一个控制体积逐渐去年的出口控制体积曲线。累积动力曲线达到高峰的地方穿过零动量曲线。之后,当地的势头变得消极,总动量开始减少。因此,形成了一个钟形曲线。因此被称为“钟形曲线”或简单的“钟形曲线”摘记。

钟形曲线的峰值将提示区域划分为两个。在前面(靠近前缘)是主要由传入的流,而另一个背面由叶尖泄漏流。峰值的位置比峰值本身更有价值,因为峰值包括叶片力很复杂,很难解释的含义一般峰值。如果需要,必须仔细检查通过案件。

证明有用的钟形曲线,七分是在相同的转子67和7个钟形曲线的特征生成的,它与转子的节流过程(16]。图15描述了结果。可以看到,峰的位置与预期完全一致对转子前缘单调的压制接近停滞。

图14 (b)还描述了两个钟形曲线的比较光滑的套管和套管,分别。都是在同一流量系数,也就是说,近失速点的光滑的外壳。很明显,6-groove套管治疗能够移动下游峰值位置相对于光滑的外壳。因此,一个可以预测CG6将延长转子的失速边界比较近失速点的钟形曲线和光滑的外壳,甚至是没有数值计算CG6自己的摊位极限。该功能可以大大减少非定常CFD模拟的需要设计或优化套管时治疗。

两个数字14和15是CFD结果。在下一节中,我们将提供示例,实验结果验证了钟形曲线,并证明它们是可用于设计或优化套管治疗和空气注入。然而,必须指出的钟形曲线依赖于假设旋转失速会引发的MF / TLF接口泄漏出转子前缘。至少有一个反例。霍顿et al。25)表明,当测试单槽的轴向位置的影响摊位提高利润率(重度),重度的曲线上有两座山峰和轴向弦。假设MF / TLF溢出并不能解释在这种情况下会发生什么。然而,除了这个特殊的案例中,钟形曲线的方法能够很好地处理许多稳定性增强技术。

5。应用程序的例子

在本节中,我们将演示如何应用钟形曲线设计或优化稳定性增强技术。每一个例子已经通过实验验证。

5.1。套管凹槽

第一个例子的实验数据是来自罗斯(26),一组套管槽进行了测试。有三个凹槽上可用尤其是决定套管(称为变量套管治疗,或VCT)。一个可以打开或阻止任何的凹槽使7组合套管凹槽,标记为001年、010年,在图等等16。1号意味着槽是开放和数字0意味着槽是关闭的。七个重度与光滑的外壳被列在图16。总共八个钟形曲线进行计算,并绘制在一个图表。重度可以被分成四组,A, B, C和D,每个对应于两种情况表现出类似的重度的套管凹槽。重度组的顺序是一个> > C > B D。八个钟形曲线也可以分成四组,每一个都包含两个钟形曲线的峰值位于几乎在同一轴向位置。此外,四组的顺序沿轴向弦峰值对应的顺序完全重度组。钟形曲线的绘制基于CFD结果相同的传入流量系数NS的光滑的外壳。在这一点上,大多数情况下的流场槽仍然稳定,节省大量的计算时间和费用。

5.2。倾斜的轴向槽

四个倾斜axial-slot套管治疗具有不同几何图形被选出的钟形曲线的适用性(表检查1),它被命名为ct、CT-b CT-c, CT-d短。数据来自一个大型低速压气机试验台(18]。在这项研究中,每个插槽组件包括叶片的尖端和弦和60°的倾斜角叶片沿同一方向旋转。所有的槽的深度是10毫米。比较这四个钟形曲线的CTs图所示17。实验结果表中列出1。这些山峰的钟形曲线的趋势与重度的趋势匹配很好。

5.3。提示与Self-Recirculation空气喷射

到目前为止,实验前进行CFD和钟形曲线,所以结果是用于验证目的。在此我们给一个例子,钟形曲线做过实验和预测重度的测试结果。一种套管治疗(SELF-INJ)红晕终于散去的时候,空气从后缘到前沿,设计如图18。高保真时间分辨CFD模拟是预测其重度逐渐上升的背压。摊位限制被认为是CFD前的最后一点崩溃。同时,相同的CFD结果在近失速点的光滑的壳是用来构造的钟形曲线和比较它与光滑的外壳,double-grooved套管(单独生成的另一篇论文(16]),five-grooved套管和SAS套管。由此产生的钟形曲线是描绘在图19(19),预测重度SELF-INJ应该类似于double-grooved CG13(图中没有显示),远低于其他两个套管的治疗方法。测试结果给出了表2(19),证实了预测图19。

6。总结和未来工作

研究振荡TLF及其应用进行了综述。振荡TLF是现象,已被许多研究人员观察和研究。作为一个研究小组在世界范围内,我们提供CFD和测试结果和解释他们的视角在接近失速流结构。自振荡TLF被认为是由于轴向动量平衡,小说control-volume-based方法,钟形曲线,提出了估计之间的轴向动量平衡的主要流程和叶尖泄漏流。当时钟形曲线应用于重度各种套管处理方法的比较和其他涉及叶尖泄漏流的稳定性增强方法。

这些研究成果集中在一个单一的目的,即扩大失速的轴向压缩器。然而,朝着这个目标,还有很长的路要走。这里为未来的研究提出了以下四点:(1)在径向动量传输PE NS(2)在多级环境中识别的关键阶段(3)综合优化套管治疗和高压压缩机叶片设计(4)主动控制的低压压缩机加载

第一个想法是扩展的动力分析提示地区所有叶片的径向部分跨度通过节流过程从体育到NS。它将有助于理解叶片加载过渡压缩机趋于停滞。二是扩展当前的研究从单转子多级。这两个想法是基础研究。第三和第四的想法是为高压压缩机和低压压缩机,分别。前两种方法的应用,希望设计更安全的现代压缩机。

命名法

:	密度
:	均方根的静态压力
:	压缩机的质量流量系数
:	剪切应力在固体表面上
:	区域
:	提示轴向弦
:	叶尖间隙
:	轴向动量
:	力
:	单位矢量法给出表面
:	静压
:	在非定常CFD的时间间隔来存储数据
:	绝对速度
:	相对速度
:	轴向零剪切区域的位置
:	轴向方向
:	轴向位置的钟形曲线的峰值。

标和下标

	:叶尖
:	套管表面
:	通过叶尖间隙泄漏喷射
:	正轴向方向
:	负轴方向。

缩写

带通滤波器:	叶片通过频率
计算流体动力学:	计算流体动力学
CT:	套管的治疗
DP:	设计点
IGTI:	国际燃气轮机研究所
曼氏金融:	主要流
NS:	近失速点
体育:	最高效率点
RMS:	均方根
情景应用程序:	倾斜的轴向槽
SC:	光滑的外壳
SFB:	签名频带
重度:	阻碍提高利润率
TLF:	叶尖泄漏流
电磁阀:	叶尖泄漏涡
巨蜥:	不稳定Reynolds-averaged n - s
UTLF:	不稳定的叶尖泄漏流
VCT:	变量套管治疗。

的利益冲突

作者宣称没有利益冲突。

确认

的支持中国的国家自然科学基金资助。51676184也没有。51606189被公认。作者感谢很多同事和以前的学生在中国科学院做出了贡献,还贡献他们的努力充实这正在进行的研究经验。

引用

1. b . Lakshminarayana流体动力学和传热的涡轮机约翰•威利& Sons 1995。
2. h . d .签证官,c . s . Tan和e·m·格莱策介绍说,“开始停滞,标准”ASME涡轮机械杂志,卷130,不。1,文章ID 011023, 2008。视图:谷歌学术搜索
3. g . Pullan a . m ., i . j .天,e·m·格雷策和z s Spakovszky”spike-type旋转失速的起源和结构美国ASME urbine技术会议和博览会(GT的12)2012年6月,页2567 - 2579。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
4. r . Mailach。莱曼和k·沃格尔,“旋转不稳定在一个轴流式压缩机来自波动叶尖涡,”涡轮机械杂志,卷123,不。3、453 - 460年,2001页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
5. m·b·格拉夫转子定子压力场对上游的影响性能,(博士论文),麻省理工学院,1996。视图:出版商的网站
6. j . Bae k·s·布鲁尔,c . s . Tan“周期性压气机叶尖间隙涡的不稳定,”美国ASME涡轮世博会土地,海洋和空气,第465 - 457页,维也纳,奥地利,2004年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
7. x邓、h·张,j . Chen和w·黄,“不稳定的低速轴流压气机转子叶尖间隙流上游和下游静叶,”美国ASME涡轮世博会土地,海洋和空气雷诺,页1371 - 1381年,内华达州,美国,2005年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
8. n . Tahara t .及其m . Kurosaki y研究员合作,e .一和t . Nisikawa”主动失速控制与可行的摊位使用自相关系数,预测系统”美国第37联合推进会议和展览美国盐湖城犹他,. .视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
9. m . Dhingra y Neumeier, j·v·普拉萨德,A . Breeze-Stringfellow h . Shin和p . n . Szucs“压缩机稳定措施,随机模型”美国ASME涡轮世博会土地,海洋和空气西班牙巴塞罗那,页833 - 843,,2006。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
10. d·克里斯坦森·Cantin d Gutz et al .,“稳定管理系统的开发和示范燃气涡轮发动机,”美国ASME涡轮世博会:土地,海洋和空气西班牙巴塞罗那,页165 - 174,,2006。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
11. i . j .,“停滞,飙升,75年的研究,“涡轮机械杂志,卷138,不。1,文章ID 2478223, 2015。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
12. c·f·林,j . Du j . Chen聂,c . Biela,“流结构跨声速压气机转子尖地区,”2010年世博会美国ASME涡轮:权力对土地,海洋和空气英国格拉斯哥,页2561 - 2572。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
13. j·杜·林,h·张,j .陈”数值调查自诱导的不稳定在跨声速风扇转子叶尖泄漏流,”涡轮机械杂志,卷132,不。2、2010。视图:谷歌学术搜索
14. m·a·本宁顿·m·h·罗斯,j·d·卡梅隆et al。”一个实验和计算叶尖间隙流的调查及其对失速的影响开始,”2010年世博会美国ASME涡轮:权力对土地,海洋和空气英国格拉斯哥,页501 - 512。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
15. m·a·本宁顿j·d·卡梅伦s c·莫里斯et al .,“调查基于Tip-Flow摊位使用转子外壳可视化标准,”美国ASME纸德国柏林,页641 - 651。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
16. x南林,王,n, l . Liu和j·陈,“转子的轴向动量分析提示为轴流压缩机与环形凹槽,”美国ASME涡轮世博会涡轮技术会议和博览会,杜塞尔多夫,德国,2014年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
17. x南压缩机转子提示控制体积法及其应用套管圆周槽治疗,博士论文(博士论文),2014年中国科学院。
18. n .马研究低速模型相似性标准高速压缩机和Axial-slot套管的流动机制治疗,博士论文(博士论文),2016年中国科学院。
19. x南:马、陆问:f .林”的控制体积分析套管低速压气机的治疗方法的有效性,”《国际燃气轮机国会igtc - 2015 - 0260,2015年东京。视图:谷歌学术搜索
20. j . j . Adamczyk m·l·塞莱斯蒂娜和e·m·格莱策介绍说,“高速风扇叶尖间隙在摊位的角色,”涡轮机械杂志,卷115,不。1,28-38,1993页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
21. k . l . Suder就是其中一人和m·l·塞莱斯蒂娜”的实验和计算调查在跨声速轴流压气机转子叶尖间隙流,”涡轮机械杂志,卷118,不。2、218 - 229年,1996页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
22. j·伯格纳,m . Kinzel h·希弗,c·哈,“短长度尺度在跨声速轴流压气机旋转失速《盗梦空间》:实验调查,”2006年世博会美国ASME涡轮:权力对土地,海洋和空气西班牙巴塞罗那,页131 - 140。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
23. c·哈,j·伯格纳,H.-P。希弗,”叶尖间隙涡流振荡,涡旋脱落和轴流式压气机转子旋转不稳定,”2008版ASME涡轮增压世博会学报》上德吴,页57 - 65年,2008年6月。视图:谷歌学术搜索
24. j . Marz c·哈,w . Neise”实验和数值调查旋转不稳定的机制”2001年世博会美国ASME涡轮:权力对土地,海洋和空气,p . V001T03A084,新奥尔良,路易斯安那州,美国。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
25. t·霍顿,即天”,增强稳定性的亚音速压缩机使用套管凹槽,”美国ASME纸页39-48奥兰多,佛罗里达州,美国,2009年6月。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
26. m·罗斯叶尖间隙流相互作用在跨声速轴流压气机周向槽壳治疗,(博士论文)圣母大学,2013。

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