提高预制钢筋混凝土框架的抗震性能与包层板通过设置u型阻尼器和摇摆墙

文摘

方法结合u型阻尼器(美元)和摇摆墙的抗震性能提出了改善传统预制钢筋混凝土(RC)帧包覆面板(PRCFCPs):(1)钢筋和美元的连接方法是采用包层的顶部和底部面板使用包覆板之间的相对变形和主体结构,然后消散地震能量和(2)摇摆墙被添加到结构控制结构变形的概要文件。美元数值模型校准使用测试数据,以及一系列非线性推覆分析,动态时程分析,先后进行了比较和增量动态分析的抗震性能和崩溃能力PRCFCP, PRCFCP (PRCFCP-USD)美元,和PRCFCP美元和摇摆墙(PRCFCP-USD-RW)。结果表明,美元在PRCFCP-USD-RW接受更多均匀变形沿结构高度和效率更高的能量耗散和PRCFCP-USD-RW展品增强抗震性能和崩溃能力,验证提出的联合方法的优越性。

1。介绍

预制混凝土覆盖层板(pccp)装配式制造工厂和组装在一个支持主要结构在项目网站,被广泛用作建筑外墙系统在过去的几十年(1]。菲et al。2]描述的艺术/预制预应力混凝土夹心墙面板和指出,这种PCCP的使用变得越来越广泛的在美国。根据目前的设计规范(3,4],pccp主要是设计成非结构构件承受自重和出平面加载,包括地震和风荷载。

Belleri et al。5]总结后的包覆板的漏洞大地震在意大利领土和指出,包覆板之间的相互作用和结构的主要结构是一个明显的漏洞。包覆板之间的连接细节和支持结构显著影响其相互作用,这可能会降低性能和安全的面板和主要结构(6,7]。减轻和减少的交互灵敏度PCCP的变形的主要结构、预制混凝土协会(PCI)建议力传输路径从外墙板主体结构应该是静定的,每个外墙板不应超过两个gravity-bearing连接,这些连接应放置在同一水平位置(3]。因此,常用的连接形式是一个四点灵活的连接,包括两个gravity-bearing连接点和两个侧面对连接点。目前,钢筋和限制设备的连接方法采用顶部和底部的包层板在中国4),如图1(一),钢筋被放置在顶部的外墙板和伸出到地板上现浇层;限制设备由角钢连接的外墙板和主要结构由长螺栓。钢筋和限制设备连接可以抵御外墙板的平面外位移和提示外墙板滑动平面。pccp的上述连接形式将展示滑动或摇摆在地震形变。这些变形模式建议协调变形的主要结构和减少熔覆板之间的交互和主体结构提高结构安全(8]。

因此,有一个包覆板之间的相对变形和主要结构,各种能源的浪荡子被许多学者安排与pccp改善结构的抗震性能。泰勒(9)使用聚四氟乙烯覆滑动关节分离板从一个建筑的主要结构,并指出它们的使用使风力和地震运动的阻尼。科恩和鲍威尔(10)分类包层周围的耗能连接板和研究这些连接的设计方法。Pinelli et al。11)连接外墙板和主要结构由一个椭圆软钢能量耗散器。测试和有限元分析表明,这种耗能连接形式是稳定的性能。费拉拉et al。12]实验评估使用摩擦阻尼器的行为沿着边缘的层板预制钢筋混凝土(RC)的建筑。Baird et al。13)安装u型弯曲板的横向连接点四点连接外墙板,发现u形弯曲板可以有效地消散地震能量,减少地震作用下结构的变形。黑人和Lamperti Tornaghi [14]调查pccp friction-based设备,可靠性证实了几个测试。Lago et al。15,16)提出了一种钢w型折板耗散pccp的连接器和multiple-slit设备。测试结果表明,该装置可以有效地用于预制钢筋混凝土结构包覆板。Karadoğan et al。17)安排钢垫子之间有良好的耗散能力的主要结构和pccp。试验结果表明,钢的塑性变形累积坐垫,和不损害在pccp观察;使用螺栓连接钢坐垫和pccp是一个可靠的连接技术。

soft-storey RC框架的失败已经提到了一些现有的研究,和摇摆系统已被证明是一个有效的手段来控制结构变形和损伤分布(18,19]。特别是摇摆系统和能量耗散器经常获得增强结构抗震性能相结合。Deierlein et al。20.)提出了一个地震弹性摇摆钢架系统耗能保险丝和证实,该系统可以维持极端地震地动没有结构性破坏。和田et al。21]改造G3教学楼在东京工业大学与摇摆墙和钢阻尼器。这种结构在2011年宫城县地震中幸免于难。Twigdenand和亨利22]实验调查posttensioned摇摆墙沿垂直附加耗能O-connectors。Zhang et al。23)结合预制摇摆墙和摩擦阻尼器或buckling-restrained括号组成一个惯性force-limiting地板锚固系统是一个低损套抗震系统。冯et al。24]摇摆墙用于减轻漂移的浓度问题buckling-restrained支撑框架。Rahgozar et al。25)数值研究了地基基础造型的影响摇摆支撑框架的抗震性能与蝴蝶形状的融合。这些研究表明,摇摆系统可能使能量耗散器更有效地工作。

在本文中,为了改造现有的预制钢筋混凝土框架结构包覆面板(PRCFCPs), u型阻尼器(美元),是1972年由凯利et al。26)和摇摆墙被添加到一个PRCFCP形成阻尼和控制系统。本文对美元的影响和摇摆墙的抗震性能PRCFCP通过数值调查和比较分析。一系列非线性推覆分析,动态时程分析,执行和增量动态分析比较的抗震性能和抗震崩溃能力PRCFCP, PRCFCP (PRCFCP-USD)美元,和PRCFCP美元和摇摆墙(PRCFCP-USD-RW)。

2。结构系统的描述

2.1。连接细节

图1 (b)显示了一个连接的细节提出了阻尼包覆板。使用预制混凝土夹心墙板外墙板和连接在每一层的主要结构。外墙板是连接上、下楼层通过一排铁栏杆和美元外墙板的顶部和底部,这被认为是钢筋和美元的连接方法,分别。美元是通过高强度螺栓连接到其他成员(17,27]。在这个钢筋连接方法,两层钢筋放置在顶部的外墙板和突出层现浇层,然后固定约束形成抵制平面外荷载。因此,施工质量和地震安全很容易得到保证。整个外墙板,跨越一个单层使用这些连接方法,水平地震下的变形模式是由水平滑动变形底部的外墙板。因此,美元中设置的地方接受美元水平滑动变形可以通过自己的塑性变形能量消散,如图1 (c)。

2.2。结构系统

图2描述的示意图PRCFCP-USD-RW PRCFCP改造结构,它包含一个预制钢筋混凝土框架提出了包层板,如图1,有些摇摆墙只连接梁的中间结构Y方向。的包覆板PRCFCP-USD-RW不再是一个类型的元素,但支持美元。美元,减震单元形成传输interstorey漂移产生的地震美元,和塑性变形的美元用于消散地震能量减少的主要结构性破坏。摇摆墙可以渲染层结构的漂移制服。统一层漂移时,美元在每一层可以产生一个能量耗散能力。美元之间的合作和协调的摇摆墙扮演双重角色interstorey漂移和能量耗散达到可控的损伤程度和分布。

3所示。对比模型和有限元模型

3.1。美元的校准模型

OpenSees [28)数值模拟软件是用于非线性分析。美元的定义参数模型中力-位移曲线的基础上,从一个测试执行的作者。图3(一个)显示了美元的测试模型和装载设备。长度、宽度、高度和厚度的美元是276毫米,70毫米,174毫米和12毫米。美元是Q235钢的材料(gb50017 - 2003) [29日]。图3 (b)在这个测试显示了加载协议。每个阶段的荷载振幅位移是3毫米,7毫米,14毫米,28毫米,42毫米,分别和60毫米。前面五个阶段循环三次,最后一个阶段是骑车大约18倍。美元在OpenSees使用Steel02模型和模拟的长度为零的元素(30.]。的年代teel02 model has a yield forceF_y= 11.97 kN和初始弹性刚度E= 3.99 kN /毫米。参数控制从弹性阶段过渡到塑性阶段如下:R₀= 20、铬₁= 0.925,CR₂= 0.15。此外,各向同性硬化参数一个₁= 0.25,一个₂= 5,一个₃= 0.25,一个₄= 5。这些参数的定义可以发现在28]。图3 (c)显示了比较之间的力-位移曲线模拟和实验。模拟结果与实验结果基本上是一致的,表明美元模型参数设置正确。

3.2。对比模型

图4(一)显示了一个从[8层钢筋混凝土框架结构31日]。8层钢筋混凝土框架设计基于现有中国代码混凝土结构的设计和建筑物的抗震设计。然而,soft-storey也发生在这个基准建筑在水平地震荷载作用下,是可以预防的摇摆墙,这是理由使用这个8层钢筋混凝土框架在此构建其他对比模型作为基准模型。结构面是一个矩形的24 m×50.4米,栏间距是7.5米或3.0米。基准模型的地震抵抗系统包括五个和4个抗力矩框架(mrf)结构的横向和纵向方向(X和Y分别方向)。第一次和第二次层高度4.5米和4.0米,分别和上面层的高度3.5米,总高度为29.5米。地震区域的基准模型设计网站分类二世和设计地面组1,归类为强度8区,基本设计地面峰值加速度(PGA)为0.2 g。两个混凝土强度等级采用C40梁和地板和C45(即所有列。立方抗压强度的混凝土40 MPa和45 MPa,职责)。HRB 400钢筋(即。,hot rolled ribbed reinforcement with a yield strength of 400 MPa) was adopted for the longitudinal mild steel reinforcement of beams, floors, and columns. The thickness of all floors was 100 mm, and the distribution steel reinforcements bilaterally distributed were allφ10 @200 (φ10意味着分布钢筋的直径8毫米;@200意味着空间分布钢筋的200毫米)。使用的所有列和梁刚性连接。等更多的信息关于这个框架结构梁柱截面尺寸和配筋,和设计死和活荷载,可以发现在31日]。

为了说明提出PRCFCP-USD-RW的性能优势,对比三种不同的模型是基于基准模型开发的。只有Y方向地震作用被认为是;因此,比较模型只考虑附加的摇摆墙和包层板的Y方向,地震抵抗系统X方向是一样的基准模型。传统的包覆和阻尼板的基准模型Y方向,创建了PRCFCP和PRCFCP-USD模型,如图4 (b)和4 (c),分别。传统的包层板底部由两个限制设备相连,使面板设计位移下自由滑动。PRCFCP-USD模型,4美元的底部排列每个外墙板,以及每个美元的大小和材料相同,如图3(一个)。此外,四个摇摆墙被添加到PRCFCP-USD模型Y方向,PRCFCP-USD-RW模型形成,如图4 (d)。摇摆墙的截面尺寸是一样的,在31日),这是3600毫米×150毫米。本文主要关注三个比较模型的地震反应,即。、PRCFCP PRCFCP-USD, PRCFCP-USD-RW。

3.3。有限元模型

图5示意图显示了PRCFCP-USD-RW的有限元模型。基准、PRCFCP PRCFCP-USD有限元模型建模使用相同的技术。摘要RC梁、列和摇摆墙通过纤维梁柱模型(dispBeamColumn)纤维的元素,在他们的混凝土和钢筋材料使用Concrete01(因为抗拉强度小于抗压强度,Concrete01是用于构建模型)和Steel02(切钢筋弹性是200 GPa,加工硬化率是0.01),分别。提出了一些方法来建模面板(或墙)等多层元素(32)或刚性梁元素(33)与底部与非线性长度为零的元素。包覆板和地板是由壳模拟元素,和材料采用弹性模型。值得注意的是,包层板壳元素不连接到相邻的列,和主节点的刚性隔膜在每一层中设置结构重心。限制设备PRCFCP和美元在PRCFCP-USD PRCFCP-USD-RW模拟通过长度为零的元素,取代了加载方向的平移约束的Steel02材料定义一节所示的力-位移关系3.1。PRCFCP-USD的有限元模型和PRCFCP-USD-RW使用一个长度为零的元素来模拟两美元;因此,刚度和屈服力如图一美元的两倍3 (c)。初始弹性刚度PRCFCP故意将无穷为目的的模拟覆盖层板的自由滑动。梁、柱和梁/摇摆墙关节使用刚性连接和固定连接,分别。

模型质量的形式添加到每个层节点集中质量。横向荷载是一个倒三角形模式非线性推覆分析,和瑞利阻尼非线性动态的自然阻尼比为0.05时程分析。地震横向载荷作用于结构Y方向。所有的非线性分析考虑重力的pδ效应。基本时间(T₁)的基准模型和三种对比模型如表所示1。

3.4。地面运动的选择

动态时程分析使用22地面运动推荐(26),报道在表2。图6显示了22个地面的加速度响应谱motions-adjusted加速度峰值4 m / s²和加速度设计频谱对应于指定的大地震中国代码(GB 50011 - 2010)34]。平均和设计谱加速度(年代_一个)是相似的。本文主要关注平均22个地面运动下结构反应。自三种对比模型有很大的反应在9日地面运动(GM9),本文还着重于9日下的性能差异的比较模型地面运动,和它的加速度时程曲线如图7。

4所示。非线性推覆分析

图8显示曲线的底部剪力和顶板位移对比模型下倒三角形横向荷载。曲线的斜率PRCFCP-USD是略大于前PRCFCP结构屈服。因此,PRCFCP-USD展品PRCFCP稍大的侧向刚度比,表明增加美元可以在一定程度上提高结构刚度。的侧向承载力PRCFCP-USD也略大于PRCFCP,及其基剪切力表现出显著的横向承载力达到峰值后下降的趋势。图8还表明,曲线斜率的PRCFCP-USD和PRCFCP-USD-RW结构基本上保持一致在结构屈服之前,这主要是因为增加摇摆墙不能改变结构的横向刚度。值得注意的是,的侧向承载力PRCFCP-USD-RW不变,明显大于PRCFCP-USD作为装运的继续。这一结果表明,横向承载力和延性的PRCFCP-USD由摇摆墙的参与增强。

数据9(一个)- - - - - -9 (c)显示曲线层剪力和层漂移率对比模型的框架下结构容易做的事情。值得注意的是,interstorey剪切力是所有帧的剪切力的总和列。图9 (d)显示了interstorey漂移率的曲线结构到达峰值时横向承载力。

漂移浓度因子(DCF)是由(35)(1)为目的的评估结构侧向变形模式和破坏集中程度。的参数θ_马克斯我们最多interstorey漂移率,u_屋顶屋顶结构位移,H结构总高度。如果贴现= 1,每一层的结构interstorey漂移是相同的。当结构到达峰值横向承载力,贴现三种对比模型的值也列在图9 (d),在那里贴现₁- - - - - -贴现₃代表了贴现值的PRCFCP PRCFCP-USD PRCFCP-USD-RW,分别为:

它可以观察到数据9(一个)和9 (b)到达峰值,当结构横向承载力,1和2 F的interstorey漂移率高于3 F - 8 F PRCFCP和PRCFCP-USD,和3 F - 8 F interstorey剪切力没有达到interstorey侧向承载能力,这意味着这些层基本上保持弹性状态。的贴现值PRCFCP和PRCFCP-USD是2.40和2.43,分别,这意味着浓度存在的损害。到达峰值后结构横向承载力,interstorey漂移率2 f PRCFCP和PRCFCP-USD不断随着加载持续增加;然而,interstorey漂移率和剪切力的其他层略,大大减少,分别。这些结果表明,损伤的PRCFCP PRCFCP-USD集中在第二个层,其他层的能力不能充分利用。

图9 (c)表明interstorey漂移率的每一层PRCFCP-USD-RW基本上是相同的,和贴现值只有1.09到达时横向承载力。的趋势interstorey剪切力和漂移率曲线相似在不同层在整个加载过程中,和所有层可以在同一时间进入塑性阶段。结果表明,所有层的能力能充分利用由于摇摆墙。

总之,很难改变美元的结构变形模式的使用;然而,增加摇摆墙是一种有效的方式来控制interstorey剪切力的分布和漂移。

5。非线性动力时程分析

5.1。峰Interstorey漂移的反应

图10比较了分布峰值interstorey漂移率的对比模型在大地震。PRCFCP interstorey漂移率和峰值PRCFCP-USD展览在第二个楼一个明显增加,表明结构显示interstorey损伤浓度。的平均interstorey漂移率PRCFCP接近容许极限(2%)(27]。比较数据10 ()和10 (b)表明interstorey漂移率的峰值PRCFCP-USD比PRCFCP较低,这说明美元安排在能量耗散结构可以发挥作用,减少峰interstorey漂移的回应。图10 (c)表明PRCFCP-USD-RW interstorey峰值漂移率的均匀分布,不表现出明显的增加或减少,平均值是远远低于2%。这些结果表明,美元和摇摆的墙壁PRCFCP-USD-RW可以一起工作来呈现峰值interstorey飘小而均匀。

图11提出了相应的贴现对比模型在大地震的结果。的贴现PRCFCP平均值,PRCFCP-USD, PRCFCP-USD-RW在各种地面运动是2.53,2.50,和1.19,标准差是0.89,0.49,和0.09,分别。这些结果表明,摇摆墙可以控制结构变形和减少损伤的随机性的浓度。与PRCFCP相比,贴现的PRCFCP-USD值更大在某些地面运动。换句话说,贴现值可能会增加,interstorey漂移的不均匀分布排列美元时可能会加深。这个结论,美元无法控制结构变形模式与数据一致9和10。

5.2。美元的滞后反应

PRCFCP-USD和PRCFCP-USD-RW结构,每一层的美元在同一位置选择检查滞后反应。图12显示的是美元的滞回曲线PRCFCP-USD和PRCFCP-USD-RW 9日地面运动下每一层。如图12(一个)滞回曲线的美元安排在1和2 F是完整的,和能量值是过度使用,美元可能达到他们的能量限制和被摧毁。在3美元F-6 F不能完全使用性能,和美元安排7和8 F在弹性阶段,基本上不消散地震能量。PRCFCP-USD-RW相比,这些结果表明,PRCFCP-USD容易严重破坏集中在美元收益率只在少层。

如图12 (b)在PRCFCP-USD-RW美元显示,沿结构高度统一的能量耗散。比较数据12(一个)和12 (b)表明,能量耗散的美元在1和2 F PRCFCP-USD-RW小于PRCFCP-USD,这情况在其他层逆转。尤其是美元放在7和8 F PRCFCP-USD-RW仍然能够消耗能量,表明添加摇摆墙可以使美元在每一层进入能量耗散阶段,协调每一层漂移,以避免浪费美元性能。美元的位移响应的分布在每一层观察到的数据12(一个)和12 (b)与数据一致10 (b)和10 (c)分别,因为美元的变形主要是由interstorey框架的漂移。因此,美元的分布在每一层的能量耗散也符合结构interstorey飘。

5.3。色散系数

色散系数α_我在此定义为(2)为目的的评估水平的不平衡能量耗散的美元在每一层。的参数μ_我延性系数的美元吗我th层,μ_大街的平均值吗μ_我可以计算使用(3)。当α_我接近1美元之差的能量耗散在每一层少:

图13显示的分布α_我PRCFCP-USD和PRCFCP-USD-RW 22下地面运动。的α_我PRCFCP-USD和PRCFCP-USD-RW下降的范围0.5 - -2.5和0.8 - -1.3,分别。换句话说,美元的能量耗散的差异在不同的层在PRCFCP-USD-RW小于PRCFCP-USD。因此,增加摇摆墙可以控制美元在不同层均匀消散地震能量。

5.4。能量耗散

图14显示了一个比较总能量耗散的对比模型在每个地面运动。表3给出了框架的平均能量耗散和美元在三种模式下22地面运动。的总能量耗散PRCFCP-USD PRCFCP-USD-RW是相似的。从上述分析,虽然美元的耗散能量在1和2 F PRCFCP-USD-RW小于PRCFCP-USD, PRCFCP-USD-RW的美元在其他层可以完全消散的能量,进而造成总能量耗散的美元PRCFCP-USD-RW大于PRCFCP-USD。地震能量耗散的帧PRCFCP高于其他人,这意味着损坏帧PRCFCP比这更严重的PRCFCP-USD PRCFCP-USD-RW。此外,地震能量耗散的帧PRCFCP-USD-RW PRCFCP-USD只有63%。结果表明,美元和摇摆墙的组合可以有效地减少损害的主要结构。

图15显示了能量耗散在三种对比模型的每一层下9日地面运动。的地震能量PRCFCP和PRCFCP-USD主要的成员1 - 2层,这是一个明显不均匀的能量耗散。在层1 - 2帧PRCFCP和PRCFCP-USD展览严重的塑性变形,在框架层6 - 8基本上保持灵活性,这意味着PRCFCP-USD展品损伤浓度。相比之下,框架和美元PRCFCP-USD-RW大约消耗相同的能量在每一层。PRCFCP-USD-RW的损害是集中在美元,和框架的每一层均匀产生轻微的塑性变形。与PRCFCP-USD相比,PRCFCP-USD-RW展览提高抗震性能,该方法相结合的美元和摇摆墙可以保护的主要框架,以避免严重的破坏和损伤浓度。

5.5。残余位移

图16显示剩余interstorey漂移的分布比率对比模型的大地震。最大的剩余interstorey漂移率PRCFCP发生在2 f,平均值是0.29%,而PRCFCP-USD的值和PRCFCP-USD-RW只有0.075%和0.031%,分别。与PRCFCP相比,峰值残余interstorey PRCFCP-USD漂移率和PRCFCP-USD-RW减少74.1%和89.3%,分别。这些结果意味着残余位移可以减少美元的参与,和摇摆墙可以提高美元减少残余位移的能力。的残余位移PRCFCP-USD-RW也均匀分布在不同的层类似于峰值变形。

6。增量动态分析(ida)

6.1。IDA曲线

三种对比模型的地震倒塌能力分析通过增量动态分析(IDA)方法(36]在22所示的地面运动的部分3.4。ASCE7-10指定的限制interstorey漂移率为2.0% (37,38)用作崩溃的迹象。这种方法用于规模22 GMs是hunt&fill算法中提到39]。振幅调制和增量的步骤0.2 g和0.05 g,分别年代_一个(T₁5%)(意味着地面运动的加速度谱结构的基本周期对应的阻尼比5%)分析的第一步是0.005克。调幅系数(λ_我)和22个地面运动输入加速度的用于分析(年代_一个”)可以计算使用(4)和(5),分别为: 在哪里年代_GT是22的谱加速度地面motions-adjusted加速度峰值4 m / s²对应于指定的大地震(GB 50011 - 2010)和中国代码年代_一个是实际的加速度的22个地面运动(峰值年代_一个调制1 m / s²摘要)。

图17显示了三种对比模型的IDA曲线对应于16%,50%和84%分位数水平。PRCFCP的IDA曲线对应于三分位数水平低于PRCFCP-USD PRCFCP-USD-RW,表明美元的加入可以提高地震倒塌能力。PRCFCP-USD-RW的IDA曲线明显高于PRCFCP-USD,这表明摇摆墙可以进一步提高结构地震倒塌能力。

6.2。评估地震倒塌能力

崩溃边缘比(CMR),一个重要指标来衡量结构地震倒塌能力(40),可以计算(6),是相对应的谱加速度值的价值估计谱加速度在崩溃和年代_太的加速度谱结构的基本周期如图6:

图18显示了比较崩溃概率曲线的对比模型。PRCFCP-USD崩溃概率和PRCFCP-USD-RW显著低于PRCFCP在相同强度的地震。表4显示了CMR对比模型的价值。的CMR价值PRCFCP-USD PRCFCP相比增加了31.3%,这意味着地震倒塌能力可以提高通过额外的美元。的CMRPRCFCP-USD-RW的增加了152.8%,这是大约五倍的31.3%,这意味着摇摆墙的参与进一步提高PRCFCP-USD的地震倒塌能力。

7所示。结论

的能量耗散能力把美元和包覆板之间的主要结构和摇摆墙相结合的控制变形能力来改善传统PRCFCP的抗震性能。以下结论通过比较分析没有美元的结构和/或摇摆墙。(1)美元的参与可以稍微增强结构的侧向承载力和略有减少的速度减少携带结构屈服后容易与PRCFCP相比之下。然而,摇摆墙和美元的结合可以显著提高结构的横向承载力和延性。(2)在PRCFCP-USD,美元可以有效消除能源和减少地震作用下结构的变形,表明美元的外墙板可以达到减震的目标。(3)美元在每一层的能量耗散的PRCFCP-USD展览一个很大的区别。在位置interstorey漂移是充分的,过剩的美元能量消散。在较小的地方飘,美元的能力不能完全执行。摇摆墙可以迫使美元在每一层均匀能量消散。(4)与PRCFCP相比,贴现值PRCFCP-USD更大的一些基本动作,因为美元在每一层不均匀能量消散。PRCFCP-USD-RW, interstorey峰值漂移和残余位移很小,制服,和贴现平均值是只有1.19。根据结论(2)- (4),美元的使用可以减少结构位移响应而不是控制结构变形剖面;然而,这两个设计目标可以同时通过摇摆墙和美元的结合。(5)的地震倒塌能力PRCFCP-USD PRCFCP和PRCFCP-USD-RW大于。的CMR价值PRCFCP-USD-RW PRCFCP-USD大约5倍,表明提出的地震倒塌能力可以提高熔覆板与美元和摇摆墙和美元的组合进一步提高了地震倒塌能力。

数据可用性

作者声明,所有数据支持本研究的发现文章中是可用的。

的利益冲突

作者宣称没有利益冲突。

确认

这项研究是由中国国家自然科学基金资助(号。51708166,51778201,51878233),中央大学基础研究基金(没有。JZ2019HGTB0086),中国博士后科学基金会(没有。2018 m630706)。他们的支持。

引用

1. h . Maneetes”发展地震消散机制预制混凝土覆盖层板,”宾夕法尼亚州立大学,2007年,博士论文,宾夕法尼亚州立大学,州立大学,宾夕法尼亚州,美国,2007年。视图:谷歌学术搜索
2. e·d·菲·w·海因斯r·安德鲁斯jr . et al .,“国家艺术的预制预应力混凝土夹心墙板,”PCI杂志卷,56号2、131 - 176年,2011页。视图:谷歌学术搜索
3. 预制预应力混凝土/研究所一种总线标准设计手册、预制预应力混凝土研究所,芝加哥,60606年,美国第七版,2010年版。
4. JGJ / t458 - 2018,技术标准应用的预制混凝土外观面板美国,中国建筑工业出版社,北京,2018年,在中国。
5. a . Belleri e . Brunesi r . Nascimbene et al .,“预制工业设施的抗震性能在意大利领土大地震之后,“《构建设施的性能卷,29号5、文章ID 04014135, 2014。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
6. g . Toniolo a .科伦坡,“预制混凝土结构:拉奎拉地震的教训,“结构混凝土,13卷,不。2、73 - 83年,2012页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
7. d . a . Bournas、p .黑人和f . f . Taucer“工业建筑的性能在伊米莉亚地震在意大利北部和建议加强,”地震工程简报》,12卷,不。5,2383 - 2404年,2014页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
8. GCR Nist 96 - 681,文献综述构建包层系统的抗震性能,国家标准与技术研究院,美国商务部,盖瑟斯堡,医学博士,美国,1995年。
9. r·泰勒,”在建筑结构阻尼的聚四氟乙烯滑动关节,“新西兰国家地震工程学会公报》,10卷,不。3、139 - 142年,1977页。视图:谷歌学术搜索
10. j·m·科恩和g·h·鲍威尔,“耗能包层系统的设计研究”,地震工程和结构动力学,22卷,不。7,617 - 632年,1993页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
11. j。Pinelli,沼泽,j·克雷格,和b . j . Goodno“能量消散试验包层连接,”地震工程和结构动力学,25卷,不。2、129 - 147年,1996页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
12. l·费拉拉r . Felicetti g . Toniolo, c . Zenti”摩擦耗散设备包层板的预制建筑,”欧洲环境与土木工程杂志》上,15卷,不。9日,第1338 - 1319页,2011年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
13. a·贝尔德a巴勒莫,s . Pampanin”控制地震反应使用被动耗能包层连接,”新西兰社会地震工程研讨会论文集惠灵顿,新西兰,2013年4月。视图:谷歌学术搜索
14. p .黑人和m . Lamperti Tornaghi”,与垂直熔覆板预制结构的地震响应:safecladding实验活动,“工程结构卷,132年,第228 - 205页,2017年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
15. b . Dal Lago、f . Biondini和g . Toniolo”试验研究钢w型折板耗散水平预制混凝土覆盖层板的连接器,”地震工程杂志,22卷,不。5,778 - 800年,2018页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
16. b . Dal Lago、f . Biondini和g . Toniolo”multiple-slit实验测试设备预制混凝土面板、”工程结构卷,167年,第430 - 420页,2018年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
17. f . Karadoğan e . Yuksel a Khajehdehi et al .,“循环行为的钢筋混凝土覆盖层板与能量耗散钢铁缓冲”工程结构卷,189年,第439 - 423页,2019年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
18. b . Alavi和h . Krawinkler”,加强抗力矩框架结构由于对地面运动的影响,“地震工程和结构动力学,33卷,不。6,707 - 722年,2004页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
19. 瞿z, a .和田s Motoyui h .坂田和s . Kishiki”Pin-supported墙为提高建筑结构的抗震性能,”地震工程和结构动力学第41卷。。14日,第2091 - 2075页,2012年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
20. g . Deierlein h . Krawinkler x马et al .,“地震弹性钢支撑框架和控制摇摆和能量消散保险丝,”钢结构,4卷,不。3、171 - 175年,2011页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
21. a .和田,z, s . Motoyui和h .坂田,“地震改造现有的SRC框架使用摇摆墙和钢阻尼器,”中国建筑和土木工程的前沿,5卷,不。3、259 - 266年,2011页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
22. k . m . Twigden r·s·亨利,“实验反应和设计O-connectors摇摆墙系统”结构,3卷,第271 - 261页,2015年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
23. z, r . b .别的j . i雷斯特雷波et al .,“强烈摇动时惯性force-limiting地板锚固系统的测试性能,”地震工程和结构动力学卷,47号10日,1987 - 2011年,2018页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
24. 张y, z、x Chong j .吴和孟,“弹性位移谱的设计控制BRBFs摇摆墙,”结构钢研究杂志》上卷,148年,第706 - 691页,2018年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
25. n Rahgozar: Rahgozar, a . s . Moghadam”Controlled-rocking斜撑框架轴承浅基础,”结构》16卷,第72 - 63页,2018年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
26. j·m·凯利,r . i .斯金纳和a·j·海涅“能量吸收机制在特殊设备用于抗震结构,”新西兰地震工程学会公报》,5卷,不。3、63 - 88年,1972页。视图:谷歌学术搜索
27. 阿訇,m . Barghian f . Saieri, a . Farzinfar“u型metallic-yielding在建筑结构阻尼器:与摩擦阻尼器抗震性能和比较,”结构,3卷,第171 - 163页,2015年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
28. 玛,f。麦凯纳et al。OpenSees命令语言手册同行,加州大学伯克利分校,美国,2006年。
29. GB 50017 - 2003,代码设计的钢结构中国,中国计划出版社,北京,2003年,在中国。
30. ai Dimopoulos, t . l . Karavasilis g . Vasdravellis和Uy,“以自我为中心的钢结构的抗震设计、建模和评估与web沙漏形销,使用后张连接”地震工程简报》,11卷,不。5,1797 - 1816年,2013页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
31. 瞿z,研究地震损伤机制控制和摇摆墙架结构的设计2010年,清华大学,北京,中国,中文博士论文。
32. m·巴勒莫和t .特龙贝蒂”,通过实验验证模型的薄RC三明治墙壁受到地震载荷,”工程结构卷,119年,第109 - 95页,2016年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
33. e . Brunesi r . Nascimbene, a .帕”力学模型地震反应评估的钢筋混凝土墙,”地震和结构,11卷,不。3、461 - 481年,2016页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
34. GB 50011 - 2010,建筑抗震设计规范》中国建筑与建筑出版社,北京,中国,2010年,在中国。
35. g·a·麦克雷,y .木村和c·罗德”列刚度对斜撑框架抗震性能的影响,“结构工程杂志,卷130,不。3、381 - 391年,2004页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
36. d . Vamvatsikos和c·a·康奈尔大学“增量动态分析”地震工程和结构动力学没有,卷。31日。3、491 - 514年,2002页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
37. 陈纯最低为建筑物和构筑物设计载荷(土木/ SEI 7 - 10),美国土木工程师学会,莱斯顿,弗吉尼亚州,美国,2010年。
38. Zaruma和洛杉矶Fahnestock”,评估设计参数影响地震倒塌性能buckling-restrained支撑框架,“土动力学和地震工程卷。113年,35-46,2018页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
39. d . Vamvatsikos和c·a·康奈尔”IDA曲线的跟踪和后处理:理论和软件实现,“技术代表、p。44岁的斯坦福大学和斯坦福大学,美国,2001年,报告没有。RMS。视图:谷歌学术搜索
40. 联邦应急管理局(FEMA),量化建筑抗震性能的因素联邦应急管理局,华盛顿特区美国,2009年。

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