文摘

计算流体动力学(CFD)已广泛应用于离心压缩机的设计。CFD提供进一步优化压缩机设计的机会而不是设计离心式压缩机。经验设计过程为新压缩机的发展仍然发挥着重要的作用。各种各样的设计对象代表了一个非常复杂的设计世界离心式压缩机设计师。因此,一些基本信息离心设计仍然是非常重要的。叶轮是离心阶段的关键部分。设计一个高效叶轮与宽运行范围可以确保整体舞台设计的成功。本文提供了一些经验信息设计工业离心压缩机叶轮的关注。移植裹尸布压缩机基本设计指南还讨论了为提高压缩机的范围。

1。介绍

新压缩机设计总是必须满足客户需求与最短的时间市场,低成本,并提高了性能。推动设计最先进的空气动力学性能,结构设计也需要满足一个合适的压缩机性能。机械完整性的一个重要部分的离心压缩机的设计。机械约束通常是负面因素对空气动力学设计,例如,机械约束要求厚叶片可靠性但伤害叶轮效率。机械分析的目的是提供所有压缩机组件在合理时间维持空气动力学和离心力和特征频率不匹配关键的激励频率1]。机械设计的安全系数已经显著的减少了与“老式”设计。由于性质的有限元分析(FEA)工具和材料属性的改进,现代工业压缩机设计的安全系数通常设置为7 - 12%。机械需求结构设计师需要有更好的做法,允许更多的自由空气动力学设计人员和所有组件保持在最低的重量和成本最低。

压缩机的设计长寿命单一组件的设计师不是一个目标。注重提高效率一直是主要的问题,但这也不是过去一样重要。开发成本和开发时间也是一个关键因素,为现代压缩机设计需要考虑。工业压缩机设计预计最先进的压缩机性能不作第二个建立低成本和短的开发时间。为实现这一目标,压缩机设计工程师需要多学科知识的离心压缩机的设计。详细设计的考虑可以减少时间执行预先设计研究和实验室调查。各种各样的设计对象代表了一个非常复杂的设计世界压缩机设计师。本文的目的之一是提供信息在一个空气动力学的角度了解总体设计开始前一个离心式压缩机的详细设计过程。本文还总结了离心压缩机设计为工业压缩机的重要方面的设计师和科学家。

压缩机市场和商业模式改变了过去几十年。工业压缩机设计现在要求设计在市场上的成功,不仅对科学实验。在过去,压缩机设计开发小组开发了一种新的压缩机,通过设计制造。制造集团将评估如何以最低的成本,和一些设计被驳回,因为他们无法满足市场需求。新的发展模式要求压缩机设计为市场设计,制造,和最终用户。提出了新的商业概念(2,3)的设计还考虑一个集成的系统制造商和最终用户。新压缩机发展成为一个复杂的系统的任务。最小化生产成本的压缩机设计是不够的。压缩机的设计必须考虑生产和最终用户的所有方面。如果盈余被定义为制造业的总利润,最终用户,和压缩机售后市场的新发展将集中在设计最大的盈余。因此,在压缩机设计阶段,许多设计选项的选择需要考虑最终的设计之前,必须考虑到剩余价值和讨论。至关重要的是,设计工程师开始执行一个压缩机设计与全面了解各个方面的设计考虑4- - - - - -8]。

为了减少生产成本,许多高容量压缩机制造商,例如涡轮增压器,经常为不同的应用程序使用流量减少。减少使用相同的流定义为多个流和叶片几何相似或降低压力比。这不同于扩展,在叶轮叶片和扩压器叶片几何维护相同的定义。简要介绍流的减少也在本文中讨论。

随着计算机科学的发展和计算机硬件,设计工程师依靠质量模型建立不同的热力学之间的物理关系,几何和流体动力学参数控制涡轮机械性能(9- - - - - -26]。尽管CFD设计了许多成功的工业压缩机和工业压缩机设计已成为一个重要的工具,多畴的优化仍然很费时。大多数CFD优化仍然关注组件(22]。压缩机进气流量减少时,压缩机的经历一个不稳定流动现象激增和旋转失速。这些不稳定会导致噪声危害和关键操作条件,并有很强的动力加载叶片。因此,他们不能容忍在压缩机操作。的减少压缩机进气流量、旋转失速发生在叶轮、扩散或滚动。如果压缩机进气流量继续减少,旋转失速最终将推动压缩机为[激增27- - - - - -32]。旋转失速是不稳定和三维流动的现象。CFD模拟仍然是一个巨大的挑战。离心式压缩机的流量范围可以扩展,允许气体从环孔流血或环形槽端口在压气机壳略微点下游的压缩机入口。这种类型的压缩机被称为移植裹尸布压缩机。移植裹尸布力模拟叶轮摊位不断发生,允许一些空气逃脱在港口位置抑制出现飙升,扩大经营范围。内流端口是当压缩机摊位不稳定和复杂。CFD指导移植裹尸布设计仍然是非常耗时和不可靠。有些设计实践移植裹尸布叶轮外壳(33讨论了提高压缩机运行范围。

2。工业离心压缩机

离心式压缩机广泛应用于汽车、船用涡轮增压,石油和天然气,航空航天和动力分布式应用程序,因为其紧凑的设计和高阶段压力比。与不同类型的应用程序中,压缩机的结构特点有两个基本类型,即水平中分面和垂直分割,如图1。水平中分面类型压缩机服务申请低到中等压力,如图1(一)。这种类型的套管分裂沿转子轴和螺栓在分模线。轴承和密封部分允许通过人孔盖容易拆卸和组装,无需去除上层套管。垂直分裂压缩机很容易访问齿轮、轴承、密封,现场修复。然而,由于大跨越区域的分割表面,很难防止气体和润滑油泄漏。垂直分裂为中期和高压压缩机应用服务,如图1 (b)。这种类型的压缩机由一个内套管和一个外壳。内套管形式与头一个单元,轴承,密封和固定剪切的外壳。喷嘴可以被附加到顶部,底部,或按照客户规格。轴承和密封可以检查没有消除内套管。然而,生产成本和安装成本可能高于垂直分割压缩机。也不容易访问设备,轴承和密封。结合两者优点的分裂类型的混合分割已经成为流行。对于某些应用程序,可以垂直分割,变速箱和压缩机阶段可以使用水平中分面,如图1 (c)。

3所示。叶轮设计方法

叶轮是一个关键的组件来影响离心式压缩机的整体性能(5]。离心式压缩机的效率急剧增加,特别是低压比离心式压缩机。离心式压缩机设计的一个主要挑战是保持一个效率高水平的艺术和提高压缩机运行范围27- - - - - -33]。提高压缩机工作范围不牺牲压缩机最高效率是难以实现的。空气动力学工程师不仅需要理解物理飙升,也需要应用设计经验的设计。叶轮设计的另一个重要的目标是降低生产成本。生产成本可以减少当可制造性设计是有效的。叶轮应该满足需求很容易退出铸型无破坏和拆卸模具的铸造叶轮。这需要倾斜角度的叶片与叶轮半径和轴向方向线性变化,如图2。所有这些考虑设计将帮助最终设计满足压缩机设计目标减少设计迭代。

不同的设计师有不同的叶轮的方法的发展。什么样的区域分布、曲率速度,或者压力分布图将导致一个好的设计是强烈依赖于设计师的实践和经验。两个完全不同的设计理念可能产生相似的性能。例如,两个叶轮设计的阁楼和普拉特惠特尼7),如图3有不同的形状,类似的性能在设计点。作者设计的叶轮也呈现不同的特征,这也提供了一个良好的性能。它表明,如果设计遵循的基本设计准则,广泛的解决方案可以使用设计。

作者的设计,如图3最近的一个例子是一个发达的单级离心式压缩机。在设计点,总静态阶段压力比约为3.7,和流量系数约为0.12。的运行间隙叶轮叶片叶轮出口宽度的4.5%。六建立组装和测试基于ASME PTC-10测试程序(34]。压缩机性能获得平均6构建测试如图4。测试结果的差异不同的构建绝热效率和头部系数在±0.5%±0.75%,分别。测试的不确定性总压强(psi),静压(psi)和温度(华氏)±0.25%,±0.2%,±0.5%,分别基于不确定性分析(14]。测试结果表明,压缩机性能在设计和非设计工况点鼓励。设计了低成本的目标,并允许大型制造公差。不敏感的叶轮表面光洁度和大型叶尖间隙使它容易组装。

4所示。叶轮几何

离心式压缩机的初始设计总是始于需求从客户或市场分析。设计师选择基本配置和客户提供基本的性能或营销,利用他们的经验数据。气动设计师还需要提供一个估计压缩机的基本几何图形的其他学科的工程师。例如,轴承转子动力工程师和设计师依靠叶轮几何信息来执行他们的工作。虽然基本的几何形状设计并不打算产量优化叶轮,它可以加快总体设计流程和降低开发成本。

气动设计确定之前基本叶轮几何、叶轮的转速需要选择。转速如果没有特殊要求,我们通常优化转速根据Balje的图表(35,36利用最优比速)。尽管Balje图表不太准确的工具,它们足够足够提供叶轮几何图形的初始估计。

在最初的设计中,轴承设计师所需的重要信息和转子动力工程师是叶轮的重量。空气动力学设计人员可以根据所需的气体流量估计叶轮尺寸,压力比和叶轮转速。我们的设计实践表明,叶轮的重量是叶轮直径的函数。图5总结了叶轮直径之间的关系以及十六ASTM A564不锈钢半开式叶轮的重量。叶轮的重量主要是由叶轮盘;的叶片只贡献了非常小的部分重量。因此,我们策划叶轮重量和直径关系在一个图,所有设计半开式叶轮与叶片数不同,有或没有分割。

在压缩机设计的初始阶段,选择叶轮入口,出口速度向量,和叶片数的选择是关键的初始设计决策。速度矢量可能通过中线项目。经验数据表明,进气叶片数量和出口叶片数据阶段压力比的函数。叶片的数量之间的关系和阶段压力比数据所示6和7分别对有无分配器叶轮。一般来说,较高的压力会导致叶片负荷增加,叶片和叶轮需要更多分发加载。叶片的数量在一个类似的压力变化是由于叶轮的大小比例。对于一个较小尺寸的叶轮,制造能力可能限制叶片的数量。叶轮尺寸绘制在图6和7在从2英寸到45英寸。机器性能需求和制造可行性因素来确定是否使用分割。

叶片入口角的高度是由设计进气流量和叶轮中心半径。入口中心半径是由叶轮的附件。悬挂式叶轮的进口中心半径通常选择在叶轮齿顶圆角半径的范围在10%至20%之间。通过叶轮、轴和螺栓进口中心半径的选择是基于压力的要求。

叶片厚度在进口和排放是主要取决于根应力拉伸和弯曲叶片前缘和退出。有限元分析计算和压力测试表明,叶根应力主要是由离心力引起的。叶片高是一个关键因素影响叶根压力。中线厚度在进口和出口是由叶片高度在进口和出口处,如图8和9。经验表明,叶片厚度变化与叶片高度线性。

叶轮叶片的三维特性依赖于工程师的经验和压力的限制。现代叶轮通常是一个三维的设计。包角,倾斜角度,扫描角使用比过去更大的值。大的包角可以减少叶片的曲面,但增加液体的摩擦。大倾斜角度允许刀片设计,叶片部分所需的形状。倾斜叶片创建一个back-sweep并保留纯径向纤维,这对弯矩是有益的。经验表明,叶轮与后扫描通常有很高的效率。

5。雷诺数和表面光洁度

雷诺数或罗斯数量对叶轮最大剩余价值具有显著的影响。基本的流体动力学理论(37,38)表明,不同雷诺数的流动在一个管代表不同的流动模式。这也是对叶轮叶片内流。经验表明,如果有一个平的速度剖面在进口两个叶轮叶片之间或扩散叶片,沿着流道的流开发了不同的概要文件与不同的雷诺数。低雷诺数流动,出口速度分布几乎是抛物线,只有一小部分平面的轮廓。对于高雷诺数流动,出口速度配置文件有大量平面配置文件。

峰值子午速度对于高雷诺数流动通常位于中心叶片的压力面由于潜在的流的影响。低雷诺数流地区位于叶片吸力面附近。粘性飞机和后交互引起流动分离。雷诺数也强烈影响二次流模式。增加了雷诺数增加顺时针的力量辅助通道流循环。减少压力的吸入速度梯度增加反时针二次流的流动循环。优化设计应相互抵消,以减少二次流损失。

离心压缩机叶轮的加工、铸造和其他组件导致固有的表面粗糙度。粗糙度的大小和形式取决于生产过程。表面光洁度的水平代表了制造成本。是非常重要的制造成本和性能的平衡。表面光洁度要求不同的设计有不同的要求。详细讨论表面光洁度和雷诺数可以在文献[39,40]。损失由于表面光洁度可以表示成墙摩擦。壁摩擦是雷诺数的函数可以写成 这个方程可以解决通过使用一个简单的计算机程序或电子表格。

6。叶轮气动设计

叶轮气动设计的重要指导原则之一是制定一个合理的扩散系数。叶轮可以用的扩散速度比,扩散系数和相对马赫数比。的比例相对马赫数是这个讨论中使用,因为它可以避免一维假设在进口。MR2的定义是相对的比例在叶轮进口马赫数在叶轮出口平均马赫数。图10显示了最大的上下边界减速可能实现二维和三维叶轮(8]。内部的经验数据下降理论界限,马赫数比率MR2下跌在1.15和1.4之间,整体性能好。MR2的上限为1.4 1.7工业压缩机和喷气发动机叶轮是合理的预期。我们的经验还表明,一个大的扩散可能会导致很大的损失。马赫数的比值可以选择在大的范围内。一个重要因素影响的选择扩散级别是进口马赫数。图11是一个相对速度比率之间的关系,发病率,进口相对马赫数对一个典型工业叶轮。可以看出,扩散并不是一个绝对的参数,影响压缩机的摊位。值得指出的是,这个测试叶轮在诱导物是停滞不前的第一个。诱导物裹尸布速度代表了转速。

传统上,叶轮入口发病率在设计条件设置为零。现代叶轮的设计不仅需要考虑在设计点效率最大化,而且要考虑制造成本和非设计工况的性能对整个操作范围(8]。叶片入口角角是没有必要的进口相对流角度。经验数据图11显示变化的进气道流发生率影响效率和叶轮的工作范围。图12表明小负面事件可以提高叶轮的操作范围。然而,当负面的发病率增加到一定水平,操作范围不扩大和效率显著下降。叶轮的设计应避免这种情况。

估计的叶轮出口宽度是两个主要的性能估算的关键和基本的维度设置。叶片叶轮出口宽度的主要影响是流量和压力比的阶段。很难准确计算叶轮出口宽度在一个简单的方法。罗杰斯扩散系数方程(41)提供了一个良好的估计价值的叶轮出口宽度()。如果可以估计为平均经向叶片长度 叶轮出口宽度可以估计

二次流叶轮内的不平衡所引起的静态压力和动能。一个典型的二次流,马蹄涡、已经被很好地记录下来了。结果表明,二次流的强度是由涡开始条件。进一步发展的漩涡是由角动量守恒。叶轮子午刀片配置文件对二次流损失的影响程度和层流粘性耗散函数可以对二次流损失的估计由于刀片配置文件(8]。我们有 半开式叶轮叶尖间隙无法避免。轴承间隙和制造公差的叶轮和摄入环控制最低叶轮叶尖间隙。最低叶尖间隙通常是定义在最大转速在炎热的天气条件下对大多数电机驱动的压缩机。压缩机安装在同一轴燃气轮机,最低压气机叶尖间隙估计当压缩机操作在最大转速与炎热的天气和机器整体净对压缩机轴向推力负荷。叶尖间隙增加叶轮转速的平方,如果不改变其他操作条件。叶尖间隙影响压缩机的整体性能,因为它增加叶轮叶片内的二次流的大小和产生强大的漩涡。叶尖间隙流传输低动力流体从吸入端叶片的压力面。二次流的圆周中心依赖于叶尖间隙的大小。二次涡流附近的裹尸布边小间隙,而二次涡流可能蔓延到中心的中心,甚至大型叶尖间隙叶轮流道。间隙分布影响后形成和在叶轮出口位置。 A large clearance at the leading edge results in a low-energy center close to the suction side of the blade. Reducing the clearance at the leading edge, the wake moves towards the pressure side of the blade. The tip clearance setting depends on the compressor’s maximum surplus value. There are several methods to reduce the tip clearance losses. Figure13显示变量间隙可以显著提高压缩机的效率阶段。叶尖间隙变化压缩机阶段头和能力。测试数据表明,头几乎改变了叶尖间隙线性系数,如图14之后,流量系数二次曲线与间隙,如图15。

制造技术的改进和设计系统的改进42,43),现代叶轮总是被设计在一个三维的形状。理解是非常重要的三维特性对性能和结构的影响。精益是一种重要的三维特性。一般来说,正面和负面的精益改善最高效率。设计的一个例子为精益效果如图16。-精益有最好的最高效率,同时积极精益操作范围宽。它可以看到从·冯·米塞斯应力等高线数据17和18•冯•米塞斯应力是最高的负4精益吸力面,和压力为4精益是最低的。然而,压力面应力轮廓显示最低的前缘应力区域负4精益设计相对于其他案件。负精益有最大应力为前缘和后缘,而积极的精益最低最大应力位置。最高压力领域积极的精益小于-精益和精益病例。孔压力和后端面压力是相似的,因为叶片厚度分布是相似的。可以看出一个小正的精益可以降低峰值应力。

7所示。叶轮流量减少

大量低成本的压缩机,例如,汽车涡轮增压器叶轮流动减少总是用于不同的流量和压力比要求会见最低制造成本。流将被定义为一个改变叶轮叶片高度或更改后的裹尸布轮廓而相同中心轮廓与原始叶轮和叶片角定义设计。这允许一个单一的制造方法用于叶轮,加上加工操作调整刀片高度和叶轮的流量。实现高效率的目标和最终用户的压缩机的安装成本总是在彼此冲突。压缩机的流量减少阶段是离心式压缩机制造商的重要活动之一以最低的成本达到一定的性能水平。理论方程提供了基本的信息,但是经验对压缩机级性能影响非常重要的压缩机制造商。图19显示了原始叶轮(图(19日)),裹尸布轮廓切割(图19 (b)),直径减少(图19 (c))。现代叶轮设计通常有一个更大的扫描角,如图2和3。直径减少,如图19 (c)在显著水平,影响叶轮的性能。因此,直径比裹尸布轮廓切割不那么受欢迎。

这里我们展示一些测试经验的裹尸布和直径轮廓。裹尸布轮廓切割(或扩展)被定义为当地叶片高度的百分比。大多数时间,制造商扩展或修剪裹尸布轮廓相同比例的叶轮进口和出口叶片高度。对于大型工业压缩机(阻塞流大于1000 ICFM (0.472 m³/ s)),附近的流动变化通常线性轮廓变化。流的主要影响削减对压缩机性能的压缩机级效率和增兵流或操作范围(RG)。图20.是系数增加点与叶轮轮廓变化,这里定义的激增点在哪里操作点的压缩机级绝热效率是55%。表明系数负责人飙升增加轮廓增加。这可能是因为轮廓增加时,寒冷的叶尖间隙不变期间测试所有的轮廓。大轮廓,叶尖间隙比例相对于叶轮出口叶片高度比较小,和利润率提高。这可能是出于同样的原因。当轮廓增加一点,阶段效率增加,直到设计点球远离设计点大于间隙损失减少,压缩机效率开始下降,如图21。测试结果还建议增加的轮廓,更广泛的高效率的存在。测试还表明,最高效率点不是成正比的变化区域的叶轮出口几何。有趣的是看到相对应的流动最高效率增加随着叶轮轮廓的增加,如图22。重要的是要使流量减少,确保最高效率在操作流。

尽管直径比裹尸布轮廓切割不那么受欢迎,了解基本信息,基本为直径减少压缩机的特点也非常有帮助。图23是介质back-curvature叶轮压缩机(约25度back-curvature)直径减少的特点。可以看出,直径减少不仅影响最高效率,而且影响到最高效率的位置。小直径叶轮的叶轮效率峰值位于较低的压力比操作点。也可以看出压缩机操作范围是直径减少后减少。有趣的是注意到的边界斜率直径增加而减少。

8。移植裹尸布叶轮外壳

压气机喘振是一个系统不稳定的现象,影响压缩机的所有组件。飙升的物理学和摊位还没有完全理解。我们仍然找不到任何工具,可以捕获所有功能的激增和停滞,如图24。许多理论研究[27,30.,31日,44)专注于更好地理解增兵和停滞,但可以作为设计工具。更多的理论研究和实验研究需要完成为了把摊位的设计系统。设计一个宽的操作范围主要是依赖于工程师和制造商的经验和他们对失速和飙升的理解。旋转失速和增加暴力限制循环类型压缩机振动,结果当扰动(流速、压力等)变得不稳定。最初分开对待,这两种现象是现在公认的耦合振荡模式的压缩system-surge零级或平面振动模式,而旋转失速是一种由贪婪导致的极限环高阶,rotating-wave干扰,如图24。压缩机通常始于一个摊位,最终成为一个激增,如图25。在飙升,压缩机可以扭转流经验。系统阻力后释放倒流,流流入系统开始。这个周期持续飙升,如图25。压力变化速率与质量流率变化远远大于不久的窒息,如图26。延长飙升,重要的是优化叶轮,叶片扩压器,无叶片的扩压器和蜗壳的设计。进一步增兵控制可以扩展增加保证金。最简单的方法是有一个旁路安全阀。当离心压缩机压力上升到一定水平,阀门绕过流从放电到入口,防止激增。明智的选择阀可以帮助工程师支付余下的一个先进的喘振控制系统不超过预算。阀门需要抚摸速度快开的时候,高容量,低噪音,和一个非常稳定的节流控制。例如,石油和天然气行业的通常选择高性能旋转阀。

套管治疗其他流行的方法来延长离心压缩机的范围。的一个关键是移植护套管,套管治疗如图27。移植裹尸布的设计完全是被动的,没有移动部件,控制阀门,等等,可以垂直移植槽入口流或角度,如图(27日)和27 (b)。有叶片或肋骨支撑固定在前缘诱导物地区的裹尸布。叶片或肋骨不仅是一个支持结构也是一个气动装置内流端口,出血和最小损失。移植裹尸布通道提供压缩机时流血路径附近的激增,如图(28日)和二次空气入口到叶轮时,压缩机需要更多的空气,如图28 (b)。通道的叶片或肋骨稍微倾斜的方向叶轮旋转,优先增加气流进入叶轮高速,在part-speed阻止气流通过二级叶轮入口。移植的优点零担飙升裹尸布可以增加利润,增加阻流在满载,如图29日。可以看出,移植裹尸布压缩机,低质量流率增加的压力。这是因为附近的分离和回流减少诱导物而unported情况。压缩机接近窒息时,叶轮可以绕过叶轮的喉咙从港口和画一个额外的流,如图28 (b)。图30.表明,通过端口在不同流叶轮质量流量条件当宽度和位置进行优化的缓冲余地气体宽度等于bg。可以看出港口再循环流量增加时,压缩机质量流量减少。端口可以通过叶轮设计流程的高达40%。从图可以看出30.端口再循环流量减少时,端口的宽度减少。图31日港口宽度影响移植压缩机的压缩机性能的港口位置裹尸布的16%从叶轮子午长度。可以看出,当港口位置是固定的,港宽增加从0到0.6,增兵保证金和窒息利润增加。压缩机绝热效率仍然几乎不变,直到港口宽度大于0.1。效率下降几乎可以忽略端口宽度大于0.2。图31日还表明,角港口(与轴向方向70度)而直接港口有一个优势。港口的设计目标是提高增兵和窒息边缘没有很大程度上影响了压缩机性能。在某些应用程序中,例如,汽车和航空行业,利润率飙升,窒息的利润都是由特定的效率水平。如果效率太低,系统不能正常执行。对于这些应用程序,移植裹尸布应用程序是非常受欢迎的。移植的裹尸布不仅可以扩展操作利润,还可以提高效率接近窒息和激增。对于这些应用程序,移植裹尸布的压缩机地图展示的优势超过unported压缩机,如图32。

9。结论

本文提供了一些经验考虑点设计离心压缩机,专注于叶轮的设计。(1)不同的结构分割压缩机进行了讨论。(2)在压缩机设计的初始阶段,选择的叶轮进口和出口速度向量和叶片数的选择是关键最初的设计决策。(3)倾斜叶片创建一个扫描和保留纯径向纤维,这对弯矩是有益的。经验表明,叶轮与后扫描通常有很高的效率。但精益叶片设计需要考虑叶轮结构的影响。(4)通过叶轮叶片的速度剖面很大程度上取决于雷诺数流动。低雷诺数流动,出口速度几乎是抛物线和平板翼型的只有一小部分。对于高雷诺数流动,出口速度配置文件有大量平面配置文件。(5)叶尖间隙影响压缩机的整体性能,因为它增加了叶轮叶片内的二次流的大小和产生强大的漩涡。(6)叶尖间隙设置取决于压缩机的最大的剩余价值。有几种方法来减少叶尖间隙损失。一个变量叶尖间隙是一个潜在的设计。(7)压缩机叶轮流量削减被广泛使用的压缩机制造商。需要考虑一些性能影响进行流动。(8)移植的裹尸布压缩机对压缩机的性能优势。提出了许多新的移植裹尸布结构由许多压缩机制造(24]。但是一些基本面因素探讨可以帮助设计人员做出正确的决策。

命名法

:	叶轮尖端宽度(米)
:	进口轴向速度(米/秒)
:
CM:	窒息边缘
DF:	扩散系数
:	特定的直径
糖尿病:	流波动(千克/秒)
dp:	压力波动(pa)
:	函数
:	摩擦系数
:	头(m)
ICFM:	每分钟立方英尺的入口
:	砂粒粗糙度(μ米)
:	叶片子午线的长度(米)
:	质量流率(公斤/ s)
:	转速(RPS)
:	均方根半径(米)
再保险:	雷诺数
ICFM:	压缩机进气流动英尺/分钟。
:	马赫数
先生:	马赫数比率
μ:
:	卷度规流量(/秒)
鲁柏:
RMS:	均方根
:	速度(米/秒)
:	速度矢量
:	RMS-relative速度(米/秒)
:	笛卡儿坐标。

希腊符号

:	粘度(pa·s)
:
:
:
:	压力比
:	比热容比。

下标

1、2:	叶轮进口和出口
:	导缆孔或间隙
:	损失
0:	零间隙
裁判:	参考
:	激增。