% of the span. The center of the hot streak is located at 50% of span and 0% of pitch (the leading edge of the HPT stator vane). The predicted results show that the hot streak is relatively unaffected as it migrates through the HPT stator. The hot streak mixes with the vane wake and convects towards the pressure surface (PS) of the HPT rotor when it moves over the vane surface of the HPT stator. The heat load of the HPT rotor increases with the increase of the hot streak temperature ratio. The existence of the inlet temperature distortion induces a thin layer of cooler air in the HPT rotor, which separates the PS of the HPT rotor from the hotter fluid. The numerical results also indicating the migration characteristics of the hot streak in the HPT rotor are predominated by the combined effects of secondary flow and buoyancy. The combined effects that induce the high-temperature fluid migrate towards the hub on the HPT rotor. The effect of the secondary flow on the hotter fluid increases as the hot streak temperature ratio is increased. The influence of buoyancy is directly proportional to the hot streak temperature ratio. The predicted results show that the increase of the hot streak temperature ratio trends to increase the relative Mach number at the HPT rotor outlet, and decrease the relative flow angle from 25% to 75% span at the HPT rotor outlet. In the other region of the HPT outlet, the relative flow angle increases when the hot streak temperature ratio is increased. The predicted results also indicate that the isentropic efficiency of the VCRT decreases with the increase of the hot streak temperature ratio."> 数值调查热斑的影响温度比高压阶段无叶片的反向旋转涡轮 - raybet雷竞app,雷竞技官网下载,雷电竞下载苹果

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旋转机械的国际期刊/2007年/文章

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体积 2007年 |文章的ID 056097年 | https://doi.org/10.1155/2007/56097

赵Qingjun,王Huishe赵小路,徐总裁, 数值调查热斑的影响温度比高压阶段无叶片的反向旋转涡轮”,旋转机械的国际期刊, 卷。2007年, 文章的ID056097年, 14 页面, 2007年 https://doi.org/10.1155/2007/56097

数值调查热斑的影响温度比高压阶段无叶片的反向旋转涡轮

学术编辑器:埃迪Y.-K。Ng
收到了 2006年7月17日
修改后的 2006年11月29日
接受 2006年11月30日
发表 2007年2月22日

文摘

最近的研究结果表明,燃烧室出口温度变形会导致过度的热负荷的高压涡轮转子叶片(HPT)。一对转子叶片的加热会导致热疲劳和降低涡轮性能。为了探讨热斑的影响温度比HPT机翼表面的温度分布,已经完成了三维非定常n - s multiblade行模拟一个无叶片的反向旋转涡轮(VCRT)。连续热温度比率从1.0(没有热条纹)2.4被用于这些数值模拟,包括1.0,1.2,1.6,2.0,和2.4温度比率。炎热的条纹是圆形,中间直径等于25 % 的跨度。热斑的中心位于50 % 的跨度和0 % 音高(HPT定子叶片的前缘)。预测结果表明,热条纹相对不受影响,因为它通过HPT定子迁移。热连续混合与叶片压力面后,借对流传热(PS)的一对转子叶片表面移动时的HPT定子。一对转子的热负荷增加而增加热斑的温度比。入口温度畸变引起的存在一层薄薄的HPT转子空气冷却器,将PS的一对转子的热液。数值结果还表明热斑的迁移特征的HPT转子相结合成为主流的二次流和浮力的影响。联合效应,诱导高温流体迁移对HPT转子上的中心。热流体上的二次流的影响增加热斑的温度比增加。浮力的影响热斑的温度比直接成比例。预测结果表明,热斑的增加温度比趋势增加相对马赫数的一对转子出口,并减少相对气流角从25 % 到75年 % 跨度的一对转子出口。在其他地区的HPT出口,相对气流角增加热斑的温度比增加。预测结果还表明VCRT的等熵效率减少热斑的增加与温度比。

引用

  1. b·d·基斯·d·k·巴苏,c·史蒂文斯“空气动力测试结果的控制压力比引擎(应付)双重线轴空气涡轮旋转钻机,”ASME纸2000 - gt - 0632、ASME、德国慕尼黑,2000年。视图:谷歌学术搜索
  2. c . w . Haldeman m·g·邓恩r . s . Abhari p·d·约翰逊和x a . Montesdeoca”实验和计算调查时均和时间分辨压力加载的无叶片的反向旋转涡轮机,”ASME纸2000 - gt - 0445、ASME、德国慕尼黑,2000年。视图:谷歌学术搜索
  3. m·m·韦弗s r·纳特r s Abhari m . j .薪金作调整,k . k .弗雷和n .海德格尔“强制函数测量和预测的跨声速无叶片的计数器旋转涡轮,”ASME纸2000 - gt - 0375、ASME、德国慕尼黑,2000年。视图:谷歌学术搜索
  4. w . t . Wintucky和w·l·斯图尔特,”分析两级反向旋转涡轮效率的工作和速度要求,“科技,众议员NACA RM E57L05NASA,华盛顿,美国,1957年。视图:谷歌学术搜索
  5. j·f·路易斯,“轴流式对转涡轮,”ASME纸85 - gt - 218美国ASME,休斯顿,德克萨斯州,1985。视图:谷歌学术搜索
  6. x l . c, b, l . Wei和j . z徐”一个无叶片的反向旋转涡轮设计对具体工作比极限,”ISABE论文2001 - 1062ISABE,班加罗尔,印度,2001。视图:谷歌学术搜索
  7. 问:h . Wang赵、赵x和j .徐“非定常数值模拟冲击系统的无叶片的反向旋转涡轮机,”ASME纸2005 - gt - 68212ASME Reno-Tahoe,内华达州,美国,2005年。视图:谷歌学术搜索
  8. r·蔡w·吴,g .方“反向旋转涡轮机的基本分析,”ASME纸90 - gt - 108、ASME、布鲁塞尔,比利时,1990年。视图:谷歌学术搜索
  9. l . c .霁l ., h·b·黄和j . z徐”的启示研究反向旋转的无叶片的涡轮机,”ISABE论文2003 - 1040ISABE,克利夫兰,俄亥俄州,美国,2003年。视图:谷歌学术搜索
  10. m·蒙克和r . c .拘谨的”稳定的气体流动的多重性拥有相同的简化模式,”美国国家科学院院刊》上的美利坚合众国,33卷,不。5,137 - 141年,1947页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  11. b . Lakshminarayana和j . h . Horlock”广义二次涡度的表达式使用内在协调,”流体力学杂志卷,59号1,第115 - 97页,1973。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  12. t·l·巴特勒,共和党沙玛,h·d·乔斯林和r . p .西湖,“再分配一个轴流式透平入口温度畸变的阶段,”《推进和权力,5卷,不。1,第71 - 64页,1989。视图:谷歌学术搜索
  13. m·m·拉伊和r . p .西湖”,再分配的n - s分析涡轮入口温度扭曲,“《推进和权力》第六卷,没有。3、276 - 282年,1990页。视图:谷歌学术搜索
  14. r . j . Roback r . p .西湖,“热条纹和幻影冷却涡轮转子通道:1-separate一部分影响,”ASME纸92 - gt - 75,ASME,科隆,德国,1992年。视图:谷歌学术搜索
  15. d·j·多尼展开r·l·戴维斯·d·e·爱德华兹和n . k . Madavan”不稳定分析的连续热迁移涡轮阶段,“《推进和权力,8卷,不。2、520 - 529年,1992页。视图:谷歌学术搜索
  16. d·j·多尼展开和r·l·戴维斯”数值模拟使用膜冷却涡轮减轻“热点”,“《推进和权力,9卷,不。3、329 - 336年,1993页。视图:谷歌学术搜索
  17. d·j·多尼展开“数值调查热斑的温度比缩放效果,”张仁论文96 - 0619张仁雷诺,内华达州,美国,1996年。视图:谷歌学术搜索
  18. 共和党沙玛、g·f·皮科特和r·h .倪“评估不稳定流动的涡轮机,”ASME纸90 - gt - 150美国贝尔维尤,清洗,1990。视图:谷歌学术搜索
  19. k . l . Gundy-Burlet d·j·多尼展开,“热条纹的三维模拟时钟1 - 1/2级涡轮机,”张仁论文96 - 2791,1996年。视图:谷歌学术搜索
  20. t .商和a·h·爱普斯坦”,分析热条纹对汽轮机转子热负荷的影响,“涡轮机械杂志,卷119,不。3、544 - 553年,1997页。视图:谷歌学术搜索
  21. r . p .西湖m·f·布莱尔·h·d·乔斯林gdp的权力,和j·m·Verdon“进气涡流的影响和转子/定子交互大型涡轮旋转的空气动力学和传热模型,”最终报告nasa - cr - 4079联合技术研究中心,东哈特福德,康涅狄格州,美国,1987年。视图:谷歌学术搜索
  22. 共和党沙玛,通用斯泰森毡帽,w·a·丹尼尔斯·e·m·格莱策介绍说,m·f·布莱尔和r . p .西湖”的影响周期不稳定在轴流式透平机的性能和热负荷,”最终报告nasa - cr - 202319NASA路易斯研究中心,克利夫兰,俄亥俄州,美国,1997年。视图:谷歌学术搜索
  23. w·j·惠特尼,r . g .稳健,t·p·莫菲特“温暖的描述核心涡轮设备最近安装在NASA路易斯研究中心,“最终报告nasa - tm - 81562NASA路易斯研究中心,克利夫兰,俄亥俄州,美国,1980年。视图:谷歌学术搜索
  24. j·r·施瓦布r . g .稳定和w·j·惠特尼,“分析和实验研究通过轴向流涡轮级的非均匀进气径向温度剖面,”最终报告nasa - tm - 83431NASA路易斯研究中心,克利夫兰,俄亥俄州,美国,1983年。视图:谷歌学术搜索
  25. r . g .稳定、w·j·惠特尼,t·p·莫菲特”的高工作性能低的纵横比涡轮与现实的进气径向温度曲线测试,”张仁最终报告- 84 - 1161NASA路易斯研究中心,克利夫兰,俄亥俄州,美国,1984年。视图:谷歌学术搜索
  26. g . r . Guenette完全按比例缩小的短周期涡轮实验、科学博士cari jo clark。论文。
  27. d . d . Sujudi一个实验调查的影响进气周向温度畸变对单级涡轮的气动性能,硕士论文。
  28. t .商涡轮进口温度畸变对传热的影响、哲学博士论文。
  29. 商,g . r . Guenette a·h·爱泼斯坦和a . p . sax”入口温度畸变的影响在跨音速涡轮转子传热,”张仁论文95 - 3042张仁,圣地亚哥,加利福尼亚州,美国,1995年。视图:谷歌学术搜索
  30. d·j·多尼展开,r·l·戴维斯和o·r·夏尔马”二维在涡轮入口温度剖面衰减阶段,“ASME纸91 - gt - 406美国ASME,佛罗里达州奥兰多,1991。视图:谷歌学术搜索
  31. n . k . s . r . Mathur Madavan, r . g . Rjagopala”一个solution-adaptive混合式网格涡轮机械的不稳定分析的方法,”张仁论文93 - 3015张仁奥兰多,佛罗里达州,美国,1993年。视图:谷歌学术搜索
  32. r .高桥和r·h·倪再分配的非定常欧拉分析涡轮入口温度畸变,”张仁论文90 - 2262张仁奥兰多,佛罗里达州,美国,1990年。视图:谷歌学术搜索
  33. r .高桥和r·h·倪不稳定连续热仿真通过1 - 1/2级涡轮机,”张仁论文91 - 3382张仁萨克拉门托,加利福尼亚州,美国,1991年。视图:谷歌学术搜索
  34. b . Krouthen和m·b·贾尔斯”数值调查热条纹在涡轮机,”张仁论文88 - 3015、理论、波士顿、质量,美国,1988年。视图:谷歌学术搜索
  35. s . p . Harasgama”燃烧室出口温度畸变对传热的影响,旋转涡轮叶片通道内空气动力学,”ASME纸90 - gt - 174、ASME、布鲁塞尔,比利时,1990年。视图:谷歌学术搜索
  36. b . Weigand和s . p . Harasgama”计算膜冷却涡轮转子叶片的使用三维粘性非均匀入口温度分布过程,”ASME纸94 - gt - 15所示,ASME,海牙,荷兰,1994年。视图:谷歌学术搜索
  37. k·r·Kirtley m·l·塞莱斯蒂娜和j·j . Adamczyk”不稳定的影响在时间意味着热负荷涡轮阶段,“SAE纸931375美国俄亥俄州代顿,SAE 1993人。视图:谷歌学术搜索
  38. a . p . sax和m·b·贾尔斯”在跨音速涡轮进气径向温度再分配阶段,“张仁论文90 - 1543张仁奥兰多,佛罗里达州,美国,1990年。视图:谷歌学术搜索
  39. a . p . sax和h . m . Felici”连续数值分析的三维非定常热迁移和冲击交互在涡轮阶段,“ASME纸94 - gt - 76,ASME,海牙,荷兰,1994年。视图:谷歌学术搜索
  40. d·j·多尼展开和j·r·施瓦布(susan Schwab)“非定常数值模拟在单级涡轮径向温度曲线的再分配,”ASME纸95 - gt - 178美国ASME,休斯顿,德克萨斯州,1995。视图:谷歌学术搜索
  41. “挺好”涡轮用户手册6-2-9,NUMECA国际,2005年。视图:谷歌学术搜索
  42. a Arnone和r . Pacciani旋转互动分析系统使用navier - stokes方程和多栅的方法,”涡轮机械杂志,卷118,不。4、679 - 689年,1996页。视图:谷歌学术搜索
  43. a·詹姆逊”与时间有关的计算与应用程序使用多栅的非稳定流动过去的翼型和机翼,”张仁论文91 - 1596张仁檀香山,夏威夷,美国,1991年。视图:谷歌学术搜索
  44. p . Spalart和s Allmaras“空气动力流,一个方程湍流模型”张仁论文92 - 0439张仁雷诺,内华达州,美国,1992年。视图:谷歌学术搜索
  45. j . z h . s . Wang, x l .赵和问:j .赵”数值调查性能的无叶片的反向旋转涡轮机,”ISABE论文2005 - 1159ISABE,德国慕尼黑,2005年。视图:谷歌学术搜索
  46. 问:j .赵h . s . Wang x l .赵和j . z徐“1 + 1/2反向旋转涡轮的三维数值模拟,”科技,众议员cset - 2004 - 0420122004年,洛杉矶,加利福尼亚州,美国。视图:谷歌学术搜索
  47. d·j·多尼展开,d . l . Sondak和p·g·a . Cizmas“热斑效应/机翼比high-subsonic单级涡轮,”张仁论文99 - 2384,1999年。视图:谷歌学术搜索
  48. 问:j .赵h . s . Wang x l .赵和j . z徐”连续三维非定常热迁移的数值调查无叶片的反向旋转涡轮机,”科技,众议员cset - 2005 - 052003,2005年。视图:谷歌学术搜索
  49. s l·迪克森流体力学,热力学的涡轮机,帕加马出版社,纽约,纽约,美国第3版,1978年版。

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