抽象性
轴对模型cramjet辅助腔阻燃器接受数值调查三维Reynolds平均纳维-Stokes模拟显示燃料混合和燃烧特征模拟结果显示合理协议实验数据分析显示轴向和矩形矩形喷射与非反射流场剖面层有相似性剖面剪层配置因反应流场的重大化学反应和热释放而发生巨大变化通常多两组配置与实验配置比较以优化空格配置洞口软墙角小时,洞口剪层向洞口底层倾斜,更多燃料进入并留在洞口中,结果燃料混合性能差软墙角增加后,燃料分布更加一致,混合燃料效率提高反应流场中充斥热产品和自由基体的容量增加,而洞与主流之间的交互作用随软墙角的增加而下降。提高燃烧效率显示大洞体积比减少大洞和主流之间的交互作用强燃烧比较大的软墙角强因此,适当增加软墙角有利于构件轴辅助scramjet设计时性能
开工导 言
超声波飞行器能够在马赫5近空飞空气喷射引擎是超声波车辆推进系统的主要部分,因其性能优异而引起广泛关注一号..斜面剖面研究为开发超声波飞行器提供详细实用信息2..Bulman和Siebenhaar3sqimjet循环或轴式剖面图法的优缺点(在本项其余部分表示为简单性axymjet),如优强度、轻权重、小摩擦和全压减轴向直方喷气机推广成为国际共识
开发实验和数值技术4scramjet内流和燃烧机制逐步显露Peterson等[5数值调查轴向内插电单片分配并发现一些额外和有益的浮壳组成并显著提高混合燃料效率Landsberg等[6提高矩形变异形状变换斜板性能使用专用“操纵喷射机”,圆形喷射机内浮点数换代,燃料混合和燃烧效率提高,这意味着悬浮喷射机长度可缩小轴向直方喷射实验也取得了一些进步刘等人[7实验性调查单喷射或双喷射效果发现喷射器Mach数变换时火焰形状显示相似性并行双喷射机渗透深度提高,因为首喷射机阻塞效果,两喷射机间距离应优化
复杂化应用阻燃器轴向scramjet, 大部分研究集中于高飞Mach数域在此特殊条件下,阻燃器可去除阻燃器,如civity8并 strut九九Mach5飞行条件下必备空格阻燃机10进化后向阶梯11优于其他阻燃计划 因为它低抗药性 结构简单剖面剖面剖面剖面剖面剖面剖面剖面[12..研究剖面辅助直角喷射技术有许多难点,但近些年仍有数项研究。Vanyai等[13展开轴对数组合实验 辅助空洞马赫7-8飞行条件并发现 阻燃结构随着等值比变换而大不相同由Denman等人实验和数值研究的轴向直方直方喷气孔[14..实验显示,乙烯和氢可点燃并实现稳定燃烧,而甲烷则导致灭火刘等人[15scramjet实验马赫4.5实验结果显示,空洞的存在可促进火焰结构增长并增强燃料混合与无空格配置相比,空格辅助斜面墙压力大增
优化scramjet性能,各种参数,包括空洞长度对深度比16注入机制17空格位置18号和空格墙角19号.........大部分参数研究都基于矩形巨型喷气机,原因是轴对立喷气机中存在棘手问题。只有少数研究研究内涵参数对轴偏移效果Jeyakumar等[20码进行数项实验以显示轴对流剖面特征而不注入燃料斜面墙角效果研究后发现,斜面拖动可随软面墙角下降而减少姚等人[21号数值调查椭圆形和轴式cramjet梳理器的差分并发现特殊凸形椭圆段起作用大开洞作用,提高燃料燃烧效率刘等人[22号实验性调查典型模型轴反射 通过实验变换墙角研究显示,有状态热释放和墙角偏差达平衡,当墙角偏差变大时阻燃
轴向电流特征调查逐步启动,但详细流特征尚未清晰解释参数效果, 特别是空洞墙角对流场非常重要 以确定合适的空洞详细研究流场特征和软墙角效果后,将更深入理解轴向直方阵列辅助空洞并随后为工程应用提供参考文章中用数值调查模型轴向电磁反射法并优化电流反向墙角以寻找更好的配置三维压缩Florlet基础Reynolds平均navier-Stokes模拟刘等人进行的相应实验[23号比较显示仿真可靠性模拟基本与实验一致, 并分析流场, 并调查剖面aft墙角效果
二叉数值方法描述
内部代码文章使用三维Flemlet模拟RANS求解代码设计解决内部超声波燃烧问题代码经前题校验24码超声波混合过程文章Flimlet/progent变量燃烧模型嵌入代码模拟超声波燃烧过程,下文分析将证明代码能正确解决问题RANS模拟省略流场的一些细节,但重要特征仍可捕捉文章中,我们应集中关注总体性能,RANS模拟资源对于参数研究是完全可以接受的本研究结果可提供足够资料和前一研究[25码证明基于FlunletRANS模拟能计算超声波燃烧场因此,目前研究应用FlunletRANS模拟
2.1.火源RANS模拟管理方程
超声波扰动模拟RANS原理方程可写作如下: 平均热通量向量如下:
为了简化复杂计算程序,下列代数模型混合分数差异应用到代码中 扰动散速率
在上述方程中 , , , , ,并 平均密度、速度、总能、混合分数、进度变量和混合分数差 , ,并 特殊热容量、热异维度和laminar粘度前两个变量可用萨瑟兰定律计算 使用二次多数值计算 不同下标为不同过程的传播系数 相匹配Schmidt数 扰动prandtl数 源术语 ,等于生产率之和2O和CO2.
计算扰动粘度 Reynold压力 ,剪裁压力迁移 模型性能优异26超声波流嵌入代码中,扰动模型显示前项研究超声波混合流场性能良好24码..更多混乱模型参考Lietal[27号..
2.2.燃烧模型和数值策略
超声波燃烧过程 发生在cramjet 很难刺激大计算资源必须支付模拟实燃烧过程阻燃模型28码,29能够降低计算成本 通过提前编表 不论反应机制多步阻燃模型之一FPV模型计算非稳态效果生成表并处理局部阻燃重置问题30码..基于上述优势,FPV模型被广泛使用,并嵌入代码
在这次研究中,乙烷空气燃烧反应机制为圣地亚哥主油气机制[31号由加利福尼亚大学圣迭戈燃烧研究组开发机制包含39种和173基本反应,是一个大型集合体,由先前研究中存在的各种详细化学动能机制组成,可以非常精确地模拟碳氢化合物燃烧机制在许多研究中广泛验证32码..第一,laminarFlamelet数据库由FlameMaster软件生成三十三并取出相应的扰动Flamlet数据库 通过Laminar阻燃堆在当前研究中,乙烯选择为燃料,进度变量为质量分数之和H2O和CO2.物种边界参数氧化器和燃料侧见表一号.温度边界条件为264K,与表静态温度相同一号.因压缩插件和边界层效果,氧化器侧温度边界条件设置为1000K参考压力3kPa基础于实验中测量的墙压
内部代码使用有限体积法解决超声波扰动流场完全结构化网格和范黎尔限值用以避免数值差当前研究中的差分法即常用对冲上分治法法最终结果取自二后端顺序时间阶法初始流域库兰特数控制计算速度设置为0.1起始并同时双倍模拟过程以避免偏差质量流速率和残留物作为模拟聚合索引进行监测余量下降千倍和总质量流速下降至0.1%时,流场归并为了确保模拟稳定性,非燃料流场先计算,然后启动燃料喷嘴获取非反射流场反应流场计算法是补丁靠近燃料注入器和孔,高压,进度变量为0.5,等值比为1准稳态不反应流场通过足够迭代步骤计算并分析
2.3计算网格和边界条件
文章中的配置为轴对模型cramjet23号..图中显示一号轴对称模型scramjet由插件、隔离器、燃料注入器、孔和复位组成燃料喷射器装有16口音喷嘴,墙上分布均匀喷嘴直径为0.75毫米,燃料注入主流以45度倾角向流向离散角为5摄氏度简单化方面,只计算四分之一斜面喷嘴并应用对称边界,实验圆形喷嘴代之以矩形喷嘴,以尽量缩小网格大小上期研究34号证明喷射器配置效果可省略, 特别是圆形喷嘴和矩形喷嘴之差以矩形喷嘴替换圆形喷嘴是合理和低成本的as图一号3个不同角22.5度(例22.5)、45度(例-45)和90度(例-90)在调查软墙角时加以考虑 洞穴整网格结构网格约940万网状网格在墙边和喷气喷嘴上大为精细网状大小与软墙角变异并存
(a)
(b)
非滑动边界条件应用到scramjet墙上温度条件异热并定450K,与静态流温非常相似应该指出,异常和室温条件不完全合适,因为它们太极端。文章条件通过数度测试确定插件和燃料喷嘴处理为压力插件,参数显示于表一号.输出点参数可以由内部单元计算,因为超声波特征前一研究35码显示RANS方法无法完全模拟主流与超声波流场中喷气机混合过程作者将空气混合进喷气机以达到实验中相同的混合水平35码..在这次研究中应用同一种方法音效燃料喷嘴中70%喷气机为乙烯,其余为空气总体等值比为1.06,与实验相同预混合燃料可促进混合过程并在一定程度上克服RANS方法缺陷为了保持注入压常数,每个喷嘴面积放大为原喷嘴1.43倍整流场由插件流变量初始化
2.4.网状独立验证
测试网格独立性时,使用3个例22.5结构网格模拟流场而不注入燃料粗度、中度和精细片大小分别为600万、940万和1 340万图中显示2实验数据还显示作比较并模拟显示合理协议
比较图中不同模类结果2显而易见,介质和精度介质的墙压显示彼此几乎完全协议,而粗微网和介质和精度则有一定差异。粗微网格低估内腔内的巨大压力偏差网格预测墙压比另外两个网格高得多。可推断粗网格无法极值捕捉冲击中型网格能以足够精度模拟流场,而计算成本相对较低最后,本项研究选择940万大小的中网格,网格保持相同大小,并用不同的口软墙角处理案例。
3级结果与讨论
这一部分分析模拟的主要结果并讨论流场特征第一,用22.5摄氏度的软墙角对实验配置的混合和燃烧特征进行调查并与实验数据作比较第二,对软墙角对混合流场的影响进行研究以探索燃料分布的变异性第三,对软墙角对反应流场的影响进行调查,对软墙角不同案例的燃烧特征进行比较最后,软墙角对燃料混合和燃烧特征的影响根据数值结果汇总
3.1.混合点燃特征辅助轴对称Scramjet
实验scramjet配置剖面22.5摄氏度以数值调查分析显示流场细节结果与实验比较验证模拟非反应流场分析,主要注意力放在空洞本身和剪切层上
墙压退出数值实验结果 Mach数图比较3.墙压随流态变化 Mach数随弧姿势变化 离散喷射压力轮廓显示流结构模拟结果显示与实验的异乎寻常协议,但反应场内空格内有一个测量点除外微小偏差模拟实验可能由实验测量误差或数值扰动模型引起取出马赫数数值结果与实验结果一致,但靠近墙区除外,马赫数难以精确测量。因此,可以推断数值模拟预测实验效果极佳
(a)
(b)
图中压力轮廓3显示,斜电波由插件导出,导致压力增加因边界层开发而慢增压软墙洞压缩流 强震诱导燃烧主要存在于燃料喷射机下游,热释放增加压力压力下降由异型组合扩展产生,反应释放热转换成气动能反应场的墙压略高于非反应场,非反应场与实验一致从上表分析中可以看出模拟能准确反映轴对流场特征
图4显示C分布2H级4非响应流场流动串行切片剖面切面显示 )光处洞面描述更清晰显示剪层精简由局部距离对称轴表示流路径变换非反应流场从孔中注入燃料并逐步向环扩散油流分布几乎统一 近前墙洞空洞装满C2H级4因大质量交换 通过洞切层相形之下,空格内没有燃料存在,大部分燃料在回波流场内上流对比非反应流场, 反应和热释放会极大改变流场非反演流场中,剖面剪层出自剖面前端并逐步增长,这与带剖面剖面布层配置法相同[36号..精简曲折到洞口中间层, 并扩展洞口导致剪层变换反应和热释放作用波及反应流场的洞切层洞口高压是热源,主流不靠近洞口扩展剖面剪层原创前端 保持薄直精简程序直通不弯曲到洞穴底部,因为热释放暴力性,压力在洞穴内高居不下因流道扩展而减少压力与因反应和热释放而增加压力相抵
(a)
(b)
Mach数轮廓图数片显示5.精简和声波速度显示显示流特征Mach数增加接近非响应场空洞,因为流道扩展闭塞内子声波面积小 主流压缩回流带有趣的现象是正常电波接近对称轴强振动由软洞墙压缩导出 主流归子声波上项研究中也记录到14并可能造成大量 全压损失靠近对称轴的休克在响应场中消失二次声波面积增加 主流速度几乎恒定接近空洞有子声波带向上显示粉色线显示,因为边界层分离引出洞压增加
空格中,空格能为剩余混合燃料和空气提供热产品和基质交换速率通过剖面层发生,对阻阻阻火焰很重要跨闭层油量交换率经前研究研究37号..图中显示6交换速度 速度直达口腔表面
(a)
(b)
图中显示非响应流场和反响应流场的油量交换率6.临界剪层附近的油量交换率显示非反射流场的轴对称特征同流通量交换率值在不同环形位置几乎保持恒定由于前端水流扩展 大量燃料穿透剖剖层进洞尾端,燃料退出剖面 因剖面aft墙效果质交换暴力性,值位居十分之一相形之下 质量交换适中 值位居回波流场千分之一有两个原因解释这种现象一是燃料大片用在反应流场中,二是燃烧和热释放影响流场并改变通过剖析剪层交换质量特征图中显示4外延剪层配置因响应流场反应和热释放而改变燃料还插进洞口表面前端和后端出口另外一个有趣的现象是,靠近剖面层的油量交换率显示自反应流场非对称特征区燃料进洞浓缩至环形方向两个主要点,并可能导致非对称燃烧
从上表分析中可以得出结论 燃烧对流场有极大作用轴向剖面显示与非反演流场矩形剖面有相似性流结构因响应和热释放而在轴对应响应孔流中发生巨大变化这可能出自轴对数直方块面积与矩形直方块相同时相对大容量
3.2ft墙角对非反演流场的影响
执行数列优化查找最优配置软墙角对非反射流场的影响应调查以寻找优化空格阻燃器子节提到2.3标签“案例形形形形形形形形形形形形形形形形形形形本文章中表示空格aft墙角例22.5指剖面aft角22.5度配置换口软墙角之道在前期研究中采用36号..唯一变量,空格aft墙角 ,定义为斜面墙与流向角间角基于原侧面22.5摄氏度对两个多侧面(45摄氏度和90摄氏度)进行调查空格长度 mm定义为流向最大长度,与空格ft角变量保持恒定
为了探索流特征,图中显示有不同软墙角配置流结构7马赫数轮廓上半图中上半图标签为喷孔中间切片,下半图标签为非喷孔切片文章其余部分使用相同的标签表示图中相同的平面7.如图所示,案例22.5非响应流域与别区完全不同软墙角小时流速大增Mach数靠近空格中心增加,然后正常休克由空格软墙压缩诱导模拟轴对空流时也观察到同样的休克结构与前一研究中相同的软墙角14..因强常休克 主流向下游缓冲例-45和例-90主流马赫数略近空洞并略微下降复古院内所有案例流速加速 因墙扩充案例-45和案例-90主流速度大于案例-22.5速度400毫米至450毫米
偏导流速向 图中显示8显示孔剪层在不同软墙角下的变化剖面剪层在促进混合燃料和阻塞超声波流中火焰方面发挥着重要作用在所有实例中,喷气机和非喷气机内剖面层配置基本相同,这表明喷油机对剖面切面作用微乎其微孔剪层随软墙角变换而变化例22.5剖面从剖面前墙开始并变稠剪层向洞底倾斜,因为流扩展并因压缩从软墙分离软墙角增高时,剖面剪层几乎保持直并附在剖面斜墙上例-45和例-90,剖面剪层变薄有趣的现象是,在例-45中,剪层有隔离部分,图图显示剖面剪层边界8.外延剪层的一部分从主段下降 当软墙角增加以上现象在矩形scramjet和先前研究中也发现36号发现剖析剪层向剖析底部倾斜 并下降剖析aft墙角
剖面剪层变换会影响燃料分配并改变燃烧和整体性能值得调查所有案例的混合燃料特征图中九九,四 -方向切片轮廓C质量分数2H级4显示燃料分布适当等值比的等值线由黑线标注,而蓝圈则为空洞的嘴线在所有实例中,空洞充斥着燃料,环境富含燃料剩余燃料可能导致空洞内弱燃烧并削弱空洞对阻燃作用燃料浓缩靠近切片上的油喷气 并逐步扩散到下游切片口唇两侧燃料渗透深度在第一片中较大,然后在第二和第三片中下降上片渗透深度重增主流这种现象与前题超声波交叉流的结果非常相似38号..比较外墙角度不同案例的燃料分布,可以得出结论,软墙角越小,油密度越高插入空洞内这可能是因为容量增加和C集中2H级4下降,随软墙角增高从这一观点看,大型软墙角可促进混合燃料并产生燃烧益惠
(a)
(b)
(c)
为了量化调查燃料分布,C质量分数2H级4图显示喷气平面中不同行10.虚黑线为空洞嘴唇,红固线用于表示C质量分数的燃料边界2H级4等于0.01对应图九九内核浓缩随软墙角增高而下降然而,随着软墙角增高,闭塞外的燃料浓缩量会增加可得出结论说,随着软墙角增高,燃料分布更加一致地环绕空洞。红固线显示,当软墙角增加时,燃料深入主流增加燃料渗透深度隐含线 并变得非常明显线 mm和 mm.上表分析显示,大空格墙角改善燃料混合过程,大空格可能产生效果
燃烧受散装喷气机混合燃料控制,并受混合燃料效率控制( )表示悬浮喷射机混合性能 质流率比可燃燃料对总燃料严格定义 原研究中存在三十九..图11显示所有配置的混合效率空洞是增强混合燃料进程并阻阻火焰的主要部分,因此本文章多多关注空洞,只有靠近空洞混合效率显示在图中11.十分清楚的是,随着空洞软角的增加,混合效率逐步提高。与前一研究中矩形复构体与空洞模拟中发现的内容相匹配36号..大型剖面能诱导剖面层的不稳定性,进而导致快速混合过程表示矩形和轴式矩形有一些相似性
3cm3ft墙角对反演流场的影响
深入调查软墙角对非反作用流场的影响揭示出一些重要现象为了深入调查软墙角对燃烧过程的影响,分析不同案例的反作用流场以显示软墙角对燃烧和阻燃特性的影响
图12显示所有案例响应流场马赫数轮廓受燃烧热释放反应的影响 反应流场与非反应流场完全不同因热反应 主流速度下降 下游喷气在所有案例中流量不扩展至空洞,因为空洞本身高压并充斥热生成反应亚声波带周围比非反射流场增加主流速度再次下游洞软墙角效果模糊反应流场, 各种案例所有mach数轮廓都相同
超声波响应流场中,剖面剪层对阻燃稳定有效燃烧至关重要因此图13显示离响应流场剖面相近的油量交换率,供所有案例显示剖面和主流之间的交互作用黑固线边界标注油量交换率高于0.0005kgs-1m-2.油量交换率分布显示不同软墙角案例之间有一些相似性,但值随软墙角的增加而大相径庭显而易见,当软墙角增高时,燃料质量交换率会大量下降说明显示,随着洞口软角的增加,洞口本身往往独立于主流和洞口与主流交互作用变弱洞口与大软墙角有大容量,可为其余油气混合提供更免费基和热反应流场应深入探索软墙角效果
案例22.5
(b) 案例-45
案例-90
图显示反应热释放效果14显示喷气平面和非喷气平面温度轮廓案例22.5高温带主要浓缩口腔软墙近墙区域下游温度也很高,因为反应产物流出空洞近前墙洞中温度相对较低这可能是因为过量燃料进入洞口,因为洞口和主流间密切交互作用软墙角增加后,洞内高温区域变大案例-90 几乎全孔温度相当高, 有利于阻燃稳定并强力燃烧虽然图13显示大口和主流之间的交互作用往往会随软墙角的增加而减少,大口温度对大侧墙角比较高洞口软墙角对轴对立单片喷射燃烧效果尚不十分清晰另一种有趣的现象是当前轴向倾斜式燃烧模式与前次研究中提及的合并剖层/循环稳定燃烧非常相似40码..组合剖层/循环稳定燃烧是矩形斜面中最强的燃烧模式40码并显示轴向直方阵列比矩形直方列有一些长处
燃烧效率 )关键量化索引显示scramjet能力 质量流率比 不同流式平面用量与总燃料从燃料喷嘴18号..高燃烧效率表示燃料化学能几乎完全化为气体内部能图显示所有案例的燃烧效率15.注意力也集中在闭塞附近很明显,当软墙角增加时燃烧效率提高显示更多化学能释放出燃料,当软墙角更大时提高燃烧效率量化比较显示,较大的墙角发生强燃烧上表分析显示,油量交换率通过洞口面下降并增加软墙角这可能导致主流和空洞之间的微弱交互作用并进而损害燃烧高温区面积随软墙角的增加而增加,图中显示14.高温空洞能为非燃烧混合燃料和空气提供更多能量,这可提高燃烧性能上两个因素在软墙角增高时相互竞争提高燃烧效率显示内大高温区效果14权重大于弱交互作用的影响 空格和主流(图解)13时差墙角增高从这个角度,我们可以得出结论 燃烧性能提高 当软墙角增加与前方矩形剖面辅助斜面研究相同36号..进一步显示,用不同插件配置的cramjet之间有一些相似性
3.4.混合点燃特征分析
非反应流域不同软墙角,上文已发现这些领域一些趣味和重要特征本小节分析当前轴向模型cramjet的主要混合和燃烧特征,总结软墙角对斜板性能的影响as图16显示上半部为非反应流域图,下半部分为反应流域图应当指出,空洞是空洞辅助斜面中最重要的部分因此,图文大全显示空洞特征
案例22.5
(b) 案例-45
案例-90
非反射流场混合过程,剖面剪层显然随软墙角变换而变化软墙角增加时,洞口剪层厚度下降例22.5中枢剖层弯曲至剖面层和主流扩展至剖面因此,大多数燃料都注入洞穴中,燃料与主流空气混合减少子节3.2显示大部油精洞和混合效率低整片斜板性能可能因22.5案例混合过程不良而变差例-45和例-90 主流扩展逐步下降更多燃料受主流约束并混合空气流机制的结果是,燃料分布更加一致地环绕空洞和混合效率提高归根结底,散装喷气性能的混合性能随着洞口侧面增高而提高本条中发现的现象与前次研究的结论非常相似36号后方调查矩形斜面流场
反作用流场燃烧过程 空格和主流间交互作用 随软墙角的增加而下降空洞即热自由基因此,空洞和主流间交互作用下降可能导致燃烧性能差反之,斜面角增高时洞量会增加大洞能提供更多热自由基 并实现强燃烧更重要的是,数值结果显示空洞温度会提高,高温区面积会变大因此,下降交互作用与大容量空洞之间存在竞争关系量化指标燃烧效率显示当软墙角增加时燃烧性能会提高这就意味着大容量口音比小口和主流间交互作用下降效果大当前研究反应流场的数值结果与前一研究基本相同36号矩形飞地
上表分析显示,较大的软墙角可提高轴向倾斜处理混合和燃烧过程的性能因此,在设计空格辅助scramjet时适当放大软墙角可能更好另一种有趣的现象是当前模拟显示矩形和轴式矩形间有一些相似性
4级结论
数值调查探索流场特征和轴对式模型cramjet斜面角效果模拟结果由实验数据验证,网状依赖测试以22.5摄氏度角对构件混合和燃烧特征详解并再加两个配置加45度和90度角角比拟优化scramjet配置主要结论如下:(1)当前轴向孔与非反射流场矩形孔有相似性都弯曲到口腔中间层相对大容量轴偏直喷射导致暴力反应和燃烧热释放流场, 特别是剖面剪层, 由轴向直径喷射燃烧而发生巨变反应流场的燃烧还通向闭合层附近非对称燃料质交换(2)非反作用流场内,剖面剪层下降的厚度和剖面剪层直增更多燃料可受约束并混合超声波流空气燃料分布更加均匀地环绕空洞,当软墙角增高时,混合燃料效率提高有益于轴向直方喷射法混合性能以适当放大软墙角孔3级反应流场中,当洞口软角增加时,洞口和主流之间的交互作用下降,但洞口内高温面积大小增加前者导致低混合燃料和燃烧性能,而后者产生强阻燃效果燃烧效率显示燃烧性能提高时软墙角增加燃烧性能提高,洞口软角增加(4)对当前轴式空格辅助cramjet而言,大型空格aft墙角可提高燃料混合和燃烧性能推荐适当提高软墙角实现理想性能
数据可用性
支持本研究发现的数据包括在文章内
利益冲突
撰文者声明,本论文的发布不存在利益冲突问题。
感知感知
这项工作得到中国自然科学基金会支持11925207和122381,2019年国家国防大学技术科学研究计划湖南省研究生科学研究创新项目CX20200084和国钥实验室科技基金会6142703200311