空气声学的亥姆霍兹共振器的性能衰减与刚性挡板实现放牧流的存在

文摘

扩大的有效频率范围和提高其传输损耗性能,提出了亥姆霍兹共振器的改进设计和评估通过实现刚性挡板的腔。比较然后提出设计和传统之间的一个通过考虑一个矩形管的谐振器实现的存在意味着放牧流。为此,在频域线性化二维n - s模型。验证后通过基准测试可用的实验数据和实验测量,模型是用来评估(1)宽度的影响的刚性挡板,(2)它的实现位置/高 ,(3)实施配置(即。,attached to the left sidewall or right sidewall), (4) the grazing mean flow(马赫数)和(5)颈部形状噪声阻尼效应。结果表明,随着刚性挡板连接在两个不同的配置,共振频率和最大传输损失无法预测使用经典的理论公式 ,尤其是在放牧马赫数大于0.07,即 。此外,有一个最佳放牧流马赫数最大传输损耗峰,对应的宽度不到一半的腔宽度吗 ,也就是说, 。随着刚性板宽度的增加 ,一个额外的传输损耗峰值约400赫兹。12 dB传输损耗峰的生成在400 Hz显示属性和结构相互作用的声音。最后,传统颈部形状不等的一个一个弧导致主导共振频率增加了大约20%,因此二次传输损耗峰2 - 5分贝。当前工作提出并系统地研究一个亥姆霍兹共振器的改进设计与一个额外的高频传输损耗峰,除了占主导地位的低频峰值。

1。介绍

亥姆霍兹谐振器被广泛应用于汽车(1)和航空航天工业是一种有效的声学噪声阻尼器(2,3]。与其它阻尼器相比,比如一半,四分之一波长谐振器,亥姆霍兹谐振器被发现被关联到一个更高的噪声阻尼容量(4]。他们通常耦合到发动机的平均流量,也称为放牧流。达到它的最大噪声衰减性能,这些谐振器需要精心设计的,调到自然共振频率(5]。可怜的噪声阻尼性能通常预期,当噪声频率完全不同于near-resonant,即。,共振的条件。共振频率可以预测的使用 。在这里,表示声音的速度。是谐振腔体积。和表示谐振器的有效长度和横截面积的脖子。物理长度大于脖子由于最终校正效果6,7]。Chanaud [6)开发了一个理论公式来确定最终修正。

经典的理论公式 预测共振频率(8失败在捕捉谐振腔的几何形状和它的脖子,因为它是派生通过使用一个集中质量模型。既不平均流量的效果被认为是。发现颈部不对称影响共振频率对矩形和圆柱形谐振器(9]。Mercier et al。10]证实颈部形状的关键作用影响噪声的阻尼能力亥姆霍兹谐振器通过均匀化方法进行理论分析。噪声阻尼机制主要是由于thermoviscous效应(11)和/或涡旋脱落。非线性阻尼(12)可以参与,根据谐振器事件声音的振幅。为了达到最佳噪声阻尼,预计声共振,大量工作流体的腔周期性的膨胀和压缩。这意味着如果谐振腔结构修改、共振频率和有效带宽变化。这是经颈部延伸到腔(13)或谐振腔填充多孔材料(14]。然而,替代结构修改预计。这部分动机目前的工作。

两个或两个以上的亥姆霍兹谐振器可以应用在实践中扩大有效频率范围。唐宋Sirignano [15]推导广义理论模型来预测传统的亥姆霍兹共振器的阻尼性能。发现长阻尼谐振器不应该应用于实际的设计。李和程16)开发一个通用的模型来研究亥姆霍兹共振器的声学响应数组加上一个外壳。频率公式,可以用来确定变异在非设计工况和设计条件。格里芬et al。17)实验研究噪声衰减机械耦合的亥姆霍兹谐振器的性能。发现一个更大的带宽是可以实现的。类似的亥姆霍兹谐振器耦合的理论和实验研究了约翰逊和Kleiner18]。徐et al。19)提出和测试两个耦合的亥姆霍兹谐振器neck-cavity-neck-cavity的配置。发现2的几何形状^nd空腔共振频率影响小。然而,增加2的长度^nd谐振器的脖子导致共振频率被降低了。类似的配置提出的亥姆霍兹谐振器耦合是Cai和麦20.]。更广泛的带宽。-斯莱顿夫人和Nishikawa21山提出两次亥姆霍兹谐振器在圆柱形由于同轴相连的低马赫数平均流量。发现90度弯曲共振器的脖子上有一个小的影响改变空气声学的阻尼谐振器网络的响应。

传统的亥姆霍兹共振器的空气声学的阻尼性能可以改善通过实现振动腔的侧壁和后壁。Nudehi et al。22)设计和测试的亥姆霍兹共振器灵活的背面电极。发现多个谐振峰值与单个的峰值相比传统谐振器与僵化的背面电极。应用弹性板的想法是通过赵(23)研究的传输损耗性能parallel-coupled亥姆霍兹共振器网络。进一步评估应用可调背面板Zhang et al。24)最小化combustion-driven Rijke管燃烧室周期性噪声。50分贝声压级。可调谐振器的工作原理以及即使在非设计工况条件(23,24]。在工业引擎的应用程序,意味着放牧流热。它影响了亥姆霍兹谐振器的声学阻尼性能。Ćosićet al。25)实验研究亥姆霍兹谐振器的噪声阻尼性能,当放牧和冷却流有温差。发现温差影响强烈的共振频率谐振器及其噪声阻尼性能。

广泛的理论、实验(26,27],和数值研究[28)的噪声衰减性能上进行亥姆霍兹谐振器在不同的几何形状或通过引入附加组件(13,14,26- - - - - -28]。杨et al。29日)进行了实验测量亥姆霍兹共振器的声阻抗。它的脖子充满了多孔陶瓷。更高的功率吸收系数和更广泛的有效频率范围。一般而言,上述研究是提高噪声阻尼性能和/或扩大亥姆霍兹谐振器的有效频率范围。广泛的研究正在达到一个最优或更好的亥姆霍兹共振器的设计。这个动机部分当前的研究。

在这项工作中,矩形亥姆霍兹共振器附带一个刚性挡板内部腔提出和系统研究。谐振器是刷新安装在一个矩形管平均放牧流。为此,2 d数值调查在频域通过确定线性化的解决方案执行NS方程(n - s)。这是通过使用COMSOL 5.4。节2.1,系统方程和二维模型描述。占主导地位的变量是评估。这些参数包括(1)几何宽度的刚性挡板,(2)其相对高度/位置附加腔,(3)实现刚性挡板的配置(即。,连接到左或右侧壁),(4)放牧流马赫数 ,(5)颈部形状。节2.2首先,数字2 d模型验证。这是通过基准测试与实验数据可用。节3然后修改,2 d模型并用于研究设计了亥姆霍兹共振器的声衰减性能。这些影响识别5设计参数进行了比较和讨论。主要结论进行了总结4。

2。模型的描述和验证研究

2.1。描述系统的方程

在目前的工作,2 d矩形管与一个矩形亥姆霍兹共振器(人力资源)被认为是实现。这是示意图如图所示1。人力资源是实现轴向 。有一个的意思是管流(28]的马赫数 。它也被称为牧流。被认为是可压缩的空气流动,粘性。因此,NS方程线性化,可以管理一个在频域。模拟矩形的尺寸与人力资源管1总结在表)使用1。物理尺寸和几何形状完全相同的实验一个裁判。1]。

系统方程包括质量、动量和能量守恒的(1,8]。工作的空气被认为像一个完美的气体。分子扩散的热量和重力是被忽视的(例如, 和 )。这些控制方程在时间域 粘性应力的定义是在哪里 。 , ,和表示瞬时密度、速度矢量和压力变量;表示声音的速度。空气的比热比。

热力学状态方程还持有 。可压缩n - s方程,即。方程(1)- (3),可以获得声学控制方程线性化。瞬时变量假定由均值和波动的部分。在物理学中,这意味着小振幅波动(用')叠加在平均流量(用一个overbar)。在数学方面,这意味着

的波动部分空气密度、流速和压力可以表示傅里叶级数展开

这些量 , , ,和 认为是一个小订单吗 ,在哪里 和 是声音的平均速度。流的注意,意味着部分变量满足连续性的质量,动量和能量。在方程(overhat5在频域表示流动参数。

用方程(4)到方程(1)- (3)给

方程(6)- (8)描述波动量的时空演化 , ,和 。注意压力波动被选中作为一个原始变量的能量方程(方程(8))。此外,方程的源项(8)是由于分子的压力。线性化的质量守恒方程(6)需要进一步简化线性动量方程(7))。进行线性化,任何二阶项可以忽略不计。这些包括这个词描述湍流。用方程(5)到方程(6)- (8)和消除的共同因素导致频域线性化n - s方程

这些频域控制方程(9)- (11)通过COMSOL迭代确定5.4。这里,UMFPACK(一组例程求解非对称稀疏系统)直接解算器和表示“状态”的剪应力交通(SST)湍流模型适用于由于不可忽视的管/放牧流,因为它引入了更少的数值扩散并导致涡流粘度的一个更好的预测。风场模型的结合k -模型在自由流和k -模型在固体表面附近的管道为了捕捉细节的湍流衰减。

非结构化网格如图2。网格是在第一次进行独立调查。为了更好地捕捉duct-neck漩涡和剪切层的共同部分,选择细孔网和1260360个细胞。选定的网格足够通过基准测试目前的预测参可用(实验)数据。(26- - - - - -28]。基准测试(即。,validation) investigation is described in Section2.2。频率步5赫兹,在所有模拟情况下是相同的。它将证实频率步是好的足以产生良好的解决方案。注意步骤可能会减少。然而,一个小步骤产生一个频率显著增加计算时间和成本。与此同时,一个更小的一步是发现可以忽略影响传输损耗变化(21,22]。因此,频率步设置为5赫兹。

飞机旅行波(23- - - - - -26)沿管道传播,然后通过人力资源。管的两端的边界条件是将PML(完美匹配层)。描述噪声阻尼的人力资源30.,31日),TL(传输损耗)被定义为 在哪里表示入射面波上游和下游的透射波,分别。值得注意的是,在实践中,TL是通过经典的实验确定TMT (two-microphone技术)。它可以与吸声系数有关,这是一个替代参数被广泛用于指示亥姆霍兹谐振器的噪声阻尼性能(32,33]。

2.2。验证研究

以基准开发模型,对比调查进行2 d矩形管,放牧平均流量存在和传统的亥姆霍兹共振器实现。我们的数值预测与实验数据相比,在裁判。1)和3 d仿真结果的圆柱管和圆柱形谐振器。注意,所有变量在当前数值研究是选择同实验调查,例如,人力资源的几何和物理维度和导管,和牧流条件。符合实验测量,研究了频率范围将50和250赫兹之间。图3显示了比较之间的传输损耗随声波频率数值,3 d时域仿真(STAR-CD Ref。1])和实验结果,随着放牧流马赫数将3种不同的值。可以看出,对于一个给定的 ,一个好的数值之间的协议,获得3 d仿真和实验结果。随着放牧流马赫数的增加,最大传输损耗显著降低。对应的共振频率是发现从88赫兹到100赫兹,转移从0增加到0.1。这次调查表明,所开发的数值工具适用于评估人力资源的声衰减性能(亥姆霍兹共振器)34,35),有一个放牧平均流量。

实现一个刚性挡板固定厚度提出了改善空气声学的亥姆霍兹共振器的阻尼性能(36,37]。有两个实现配置:(我)配置。1:刚性挡板的右侧壁谐振器(2)配置。2:刚性挡板的左侧壁谐振器

与传统的设计(例如, ),有3种不同的配置。图4显示了相同的传输损耗的比较维度刚性挡板实现在这些不同的配置。它表明,对于一个给定的(即。,the grazing flow Mach number), transmission loss is generally independent on the implementation configuration. Further observation shows that implementing the rigid baffle with 和 不提高传输损耗的性能相比,传统的亥姆霍兹共振器。这显示,还需要进一步的研究来阐明尺寸和几何实现刚性挡板的位置。这是详细的介绍和讨论。

3所示。结果和讨论的话

3.1。实现刚性挡板的效果

与模型验证,亥姆霍兹共振器的刚性挡板连接到正确的侧壁是数值研究,随着放牧流马赫数设置为4个不同的值。图5显示了传输损耗随迫使对于一个给定的频率 ,作为 和刚性挡板连接3个不同的位置,也就是说, , ,和 。可以看出不同不会导致传输损耗的戏剧性的变化,什么时候设置为0,0.07和0.1。然而,刚性挡板的实施导致了主导共振频率在略微增加 。然而,全球最大传输损失并不改变。此外,仔细观察表明,增加导致占主导地位的急剧增加,指定 。全球最大传输损耗急剧减少,从0到0.1是不同的。

刚性挡板长度的影响传输损耗评估和总结在图上6。它显示的变化迫使频率的传输损耗对于一个给定的 ,作为刚性挡板连接 但3种不同的宽度,即 , ,和 。与传统的亥姆霍兹谐振器的谐振频率(即, )用绿色虚线也。可以看出,有两个地方峰值传输损耗,长度 的刚性挡板增加到0.75。它表明,实现刚性挡板的长度 扩大的有效频率范围的谐振器通过引入一个额外的传输损耗峰值在400赫兹。相应的二次最大传输损耗大约是12 dB。作为从0增加到0.10,全球最大TL(传输损耗)显著降低。此外,近距离的观察数据6 (c)和6 (d)表明,增加l_p/D_r从0.25到0.75产生了全球最大传输损失略有增加。然而,占主导地位的峰值在100赫兹更“夷为平地” 。尤其如此 如图6 (d)。

为了揭示了背后的物理2传输损耗峰,涡度轮廓和捕获速度轮廓,刚性挡板连接 但有3种不同的 。这些都是见图7,因为 。很明显, ,大型顺时针漩涡锁在谐振腔,如图7(一),7 (b),7 (d),7 (e)。然而,当 ,两个反向旋转的漩涡是锁在刚性板下面的空腔,这是原始谐振器的谐振腔的一部分。换句话说,刚性板的背面板”就像“小谐振腔。“在刚性板上方的空腔,没有明确的观察任何锁定漩涡,如图7 (c)和7 (f)。一般来说,2^nd传输损耗峰值是由于生成的结构修改,即。,介绍刚性挡板。之间的交互修改结构和事件的声音会导致生成多个传输损耗光谱共振峰,如图6。

3.2。放牧流马赫数的影响

放牧流马赫数对空气声学的阻尼性能的影响(3,38- - - - - -40修改后的亥姆霍兹共振器的评估和讨论。图8展示了修改后的谐振器的阻尼行为感兴趣的频率范围内,随着刚性挡板连接 ,但它的宽度将3种不同的值。可以看出,当 ,只有一个TL(传输损耗)峰值的频率范围进行了研究。然而,观察到另一个高峰 。作为从0到0.1,增加全球TL_马克斯却降低了对于一个给定的吗 。这意味着不可忽视的放牧流恶化的声衰减效果修改亥姆霍兹共振器结构。此外,获得一个额外的传输损耗峰在400赫兹左右,什么时候 。这些额外的峰的最大价值和相应的共振频率无关 。

图9总结了全球最大的TL的变化趋势与实现的位置和 ,作为刚性挡板宽度设置为 。它说明在低马赫数流动放牧的存在,也就是说, , 会影响修改的亥姆霍兹共振器的声衰减性能(33,41]。然而,随着增加0.05以上,连接位置发现扮演微不足道的角色影响谐振器的阻尼性能。这是最有可能因为涡流阻尼机制是基于整个谐振器的谐振腔(41,42),由于放牧流是不可忽视的 )。这显然是在数据可视化7 (b)和7 (e)。作为 ,刚性挡板不大大加剧声学阻尼性能存在较大马赫数的放牧流。

3.3。实现配置的效果

刚性挡板可以实现在两个不同的配置,即。附加,向左或向右侧壁的谐振器。这些配置示意图如图1和描述的部分2.2。这些实现配置的影响评估和比较,设置为4个不同的值。图10说明了TL(传输损耗)表演的修改与频率、亥姆霍兹共振器 , ,和刚性挡板实现两种不同的配置。可以看出,实现配置影响传输损耗可以忽略不计的作用,特别是当 。当放牧流马赫数增加 ,占主导地位的共振频率对应配置。2是大约10 Hz大于配置的。1。然而,二级共振频率几乎不变,无论刚性挡板,侧壁附呈。此外,当地最大的输电损耗的差异(对应2当地山峰)小于2.0 dB 2实现之间的配置。

棚灯主要和次要的共振频率和相应的最大传输损失差异(见图11 (d)),亥姆霍兹共振器的声压轮廓与刚性挡板实现计算。占主导地位的共振频率的声压轮廓图所示12(一个)和12 (b)随着刚性挡板连接到左、右侧壁,分别,而二次谐振频率轮廓图12 (c)和12 (d)。

可以看出,在主要的共振频率,看到数字12(一个)和12 (b),涡旋脱落产生共振的脖子。然而,没有观察到涡腔腔是“共振”挡板没有礼物。这很可能是因为较低的频率和波长越长。然而,随着共振频率增加到大约410赫兹如图12 (c)和12 (d)谐振器是“共振”,像两个连接43- - - - - -45),但与小分离腔体积由于挡板的存在。这可能是背后的主要物理1 - 2 dB改善传输损耗峰值性能如图11 (d)和高频传输损耗峰的生成。

3.4。修改后的亥姆霍兹共振器的颈部形状的影响

进一步修改谐振器的设计提出了通过改变它的脖子形状。在这里,我们提出和测试1额外的形状,弧形的横断面视图” ,“除了传统谐振器颈部形状,也就是说, 。图13说明了计算非结构化网格的2维模型亥姆霍兹共振器(28)和一个弧形的脖子和刚性挡板实现。细胞的总数是960219。

图10显示了弧形亥姆霍兹共振器的传输损耗性能与刚性挡板实现。其表现在不同马赫数与传统的评估和比较 - - - - - -形状的谐振器。可以看出在赫兹谐振频率对应于占主导地位的TL(传输损耗)峰值增加,如图10 ()- - - - - -10 (c)。例如,观察到共振频率的增加20% ,如图10 (c)。此外,当地的最大传输损失在二次峰值增加了大约2 - 5分贝。这意味着修改亥姆霍兹共振器的结构,如颈部形状,或实现一个刚性挡板导致共振频率的改变和改善在二级传输损耗峰值。改善最有可能是由于谐振器颈部等效截面积的增加与弧的形状。这些是有益的一个有效的亥姆霍兹共振器的设计与更广泛的频率范围和更大的声衰减效应(46,47]。

4所示。结论

实验和2 d数值调查进行一个冷管亥姆霍兹共振器(人力资源)实现的。平均流量被迫通过无意中在人力资源。它也被称为牧流。放牧的马赫数流变量( )。与传统的不同,修改后的谐振器参与附加刚性挡板。这里,刚性挡板可以附加在两种不同的配置,即。,attaching to the left sidewall or right sidewall with reference to the duct flow direction. Five main variables are evaluated. These identified variables include (1) the width of the rigid baffle ,(2)实现挡板的位置/高 ,(3)放牧流马赫数 ,(4)实现配置和(5)颈部形状。在应用模型来预测之前修改的谐振器的传输损耗的表演,这是基准测试的第一个可用的实验和三维数值数据。良好的协议实现,从0到0.1是不同的。然后模型是用来评估修改后的谐振器的声衰减性能与刚性挡板连接,作为一个不可忽视的管流。从目前的调查获得的主要结论总结如下:(我)当放牧流马赫数很小( ),实现刚性挡板的位置发现影响修改的亥姆霍兹共振器的传输损耗(2)在存在不可忽视的放牧流或刚性挡板,理论公式 失败在确定修改后的亥姆霍兹共振器的共振频率(3)管流马赫数大于0.07 ,实现刚性挡板的位置发现扮演微不足道的角色影响修改的亥姆霍兹共振器的传输损耗(iv)增加管流的马赫数导致恶化的声衰减效果修改谐振器(v)当刚性挡板的宽度增加 ,两个传输损耗峰观察到两个不同的频率。这很可能是因为事件的声音和结构的相互作用。显示了放牧流马赫数影响强烈的占主导地位的传输损耗峰(vi)二次传输损耗峰发现在更高的频率不变,随着放牧流是不同的。流轮廓特征表明,更高的频率峰值是由于生成的“双重”漩涡,被锁在小腔由刚性挡板和脖子(七)作为刚性挡板的宽度小于 ,有一个最佳放牧流马赫数,产生更大的全球最大的传输损耗(八)从传统的改变颈部形状一个弧占主导地位的共振频率的结果之一是增加了大约20%。二次传输损耗峰值增加了2 - 5分贝。这是由于增加了等效脖子弧形谐振器的横截面积

一般来说,目前的工作系统地研究一个亥姆霍兹共振器的改进设计与一个额外的高频传输损耗峰,除了占主导地位的低频峰值。如何提高在高频率的传输损耗峰。发现5 - 10 dB更多的传输损耗可以通过改变谐振器颈部形状从传统的形状到后面——“”一个。

数据可用性

数据可以以合理的要求。

的利益冲突

作者宣称没有利益冲突。

确认

这项工作是财务支持的新加坡国家研究基金会(总理办公室),nrf2016nrf - nsfc001 - 102和坎特伯雷大学新西兰,批准号452 stupdz。这种金融支持。

引用

1. e . Selamet a . Selamet a·伊克巴尔和h·金,“流对亥姆霍兹共振器声学的影响:一个三维的计算研究与实验,”SAE技术论文系列大急流城,密歇根州,美国,2011年5月。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
2. d . l . Gysling g·s·科普兰,d . c .麦考密克和w·m·Proscia”与亥姆霍兹谐振器燃烧系统阻尼增大,”燃气轮机工程和权力,卷122,不。2、269 - 274年,2000页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
3. i . d . j . Dupeŕe和a·p·道林”亥姆霍兹谐振器在实际燃烧器的使用,“燃气轮机工程和权力,卷127,不。2、268 - 275年,2005页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
4. c·h·孙和j . h .公园”声阻尼半波引起的比较研究,四分之一波长,和亥姆霍兹谐振器,”航空航天科学技术,15卷,不。8,606 - 614年,2011页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
5. f·j·Fahy和c·斯科菲尔德”,注意在亥姆霍兹共振器和声学之间的交互模式的外壳,“杂志的声音和振动,卷72,不。3、365 - 378年,1980页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
6. r·c·Chanaud“几何对亥姆霍兹谐振器的谐振频率的影响,“杂志的声音和振动,卷178,不。3、337 - 348年,1994页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
7. f . Langfeldt h·霍普,w . Gleine“亥姆霍兹谐振器的谐振频率和吸声与多个脖子,“应用声学卷,145年,第319 - 314页,2019年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
8. a . Selamet n s围嘴和j·m·诺瓦克”理论、计算和实验调查的亥姆霍兹谐振器固定体积:集中与分布分析,“杂志的声音和振动,卷187,不。2、358 - 367年,1995页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
9. r·c·Chanaud“几何对亥姆霍兹谐振器的谐振频率的影响,第二部分,“杂志的声音和振动,卷204,不。5,829 - 834年,1997页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
10. Mercier j·f·j·j·Marigo, a . Maurel“亥姆霍兹谐振器颈部形状的影响,”《美国声学学会杂志》上,卷142,不。6,3703 - 3714年,2017页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
11. a·s·赫斯b . e·沃克和j·w·Celano“亥姆霍兹共振器阻抗模型,第1部分:非线性行为,”张仁杂志第41卷。。5,795 - 808年,2003页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
12. k·福尔和w . Polifke非线性空气声学的特性的亥姆霍兹谐振器局部线性神经模糊网络模型,”杂志的声音和振动卷,407年,第190 - 170页,2017年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
13. a . Selamet和李,“亥姆霍兹共振器扩展的脖子,”《美国声学学会杂志》上,卷113,不。4、1975 - 1985年,2003页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
14. a . Selamet m . b . Xu。j . Lee和n . t .发怒,“亥姆霍兹共振器内衬吸收材料”《美国声学学会杂志》上,卷117,不。2、725 - 733年,2005页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
15. p . k . Tang和w·a . Sirignano”理论的广义亥姆霍兹共振器,”杂志的声音和振动,26卷,不。2、247 - 262年,1973页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
16. d·李和l . Cheng“听觉上耦合模型的外壳和亥姆霍兹共振器阵列,”杂志的声音和振动,卷305,不。1 - 2、272 - 288年,2007页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
17. 格里芬,s . a . Lane, s . Huybrechts“亥姆霍兹谐振器耦合的声衰减。”振动和声学》杂志上,卷123,不。1,17岁,2001页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
18. t·a·约翰逊和m . Kleiner”理论和实验两个亥姆霍兹谐振器的耦合,”《美国声学学会杂志》上,卷110,不。3、1315 - 1328年,2001页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
19. m b, a . Selamet h·金,“双重亥姆霍兹共振器,”应用声学,卷71,不。9日,第829 - 822页,2010年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
20. c . Cai和c . m . Mak“混合噪声控制在一个使用周期双管亥姆霍兹共振器阵列,”应用声学卷,134年,第124 - 119页,2018年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
21. w . v -斯莱顿夫人和a . Nishikawa“空气声学的反应的同轴安装在墙上的亥姆霍兹谐振器在低速风洞,”《美国声学学会杂志》上,卷137,不。1,第260 - 253页,2015。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
22. s . s . Nudehi g·s·邓肯,Farooq,“亥姆霍兹共振器的建模和实验调查一个灵活的盘子,“振动和声学》杂志上,卷135,不。4、第041102条,2013年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
23. d .赵”,传输损耗分析parallel-coupled亥姆霍兹共振器网络,”张仁杂志,50卷,不。6,1339 - 1346年,2012页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
24. 韩张z d .赵:s . Wang和j·李,“控制可调亥姆霍兹共振器的燃烧不稳定,”航空航天科学技术卷,41岁,55 - 62、2015页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
25. 美国Terhaar b .Ćosićd·沃斯默,c . o . Paschereit“亥姆霍兹阻尼器的声学响应热放牧流的存在,”杂志的声音和振动卷,335年,页1 - 8,2015。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
26. a . Selamet p . m . Radavich n s Dickey和j·m·诺瓦克“圆形同心亥姆霍兹谐振器,”《美国声学学会杂志》上,卷101,不。1,41-51,1997页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
27. a . Selamet和z l .霁”圆形亥姆霍兹谐振器不对称,《美国声学学会杂志》上,卷107,不。5,2360 - 2369年,2000页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
28. A . Selamet m . b . Xu。j . Lee和n . t .发怒,“二维计算的研究对亥姆霍兹谐振器的声行为流影响,”国际期刊的车辆噪音和振动》第六卷,没有。2、130 - 148年,2010页。视图:谷歌学术搜索
29. d·杨,x,和m .朱,“脖子的影响材料吸声性能的亥姆霍兹谐振器,”杂志的声音和振动,卷333,不。25日,第6857 - 6843页,2014年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
30. 问:毛、s·李和w·刘”发展全面的亥姆霍兹共振器的噪声控制,”应用声学卷,141年,第354 - 348页,2018年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
31. c . Cai和c . m . Mak声学性能不同的亥姆霍兹共振器阵列配置”,应用声学卷,130年,第209 - 204页,2018年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
32. 盖x l . t .兴x h·李,张,和w·j·王,“微穿孔板吸声和亥姆霍兹谐振器安装,“应用声学卷,114年,第265 - 260页,2016年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
33. j·克劳斯,博克,m·格拉夫和g . p . Ostermeyer“亥姆霍兹谐振器的调整。”应用声学卷。77年,37-41,2014页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
34. x d .赵、y . j . Yu和y . j .吴”改善低频利用机械阻抗微穿孔板的吸声板与亥姆霍兹谐振器相结合,“应用声学卷,114年,第98 - 92页,2016年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
35. d .赵c霁,j·李和l .盎”噪声实验比较单、双层声衬垫耗散的影响,“应用声学卷,141年,第292 - 281页,2018年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
36. d .赵y太阳,倪,c, d .太阳,“空气声学阻尼性能的实验和理论研究bias-flow多孔孔板,“应用声学卷,145年,第338 - 328页,2019年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
37. 王z b和y s的油菜心,“可调平行障碍用亥姆霍兹共振器,”杂志的声音和振动卷,443年,第123 - 109页,2019年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
38. 多利亚,”一个简单的方法分析深腔和长脖子声谐振器,”杂志的声音和振动,卷232,不。4、823 - 833年,2000页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
39. x z . g . Wu Lu徐et al .,“空气声学数值调查亥姆霍兹共振器的阻尼性能:几何形状的影响,放牧和偏见流,”航空航天科学技术卷,86年,第203 - 191页,2019年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
40. a Sanada和n .田中”扩展频率范围的共振声吸收器使用两个自由度的Helmholtz-based谐振器和一个灵活的面板中,“应用声学,卷74,不。4、509 - 516年,2013页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
41. r·科拉、c·a·马丁斯和p . t .赛艇队而“声不稳定控制用亥姆霍兹谐振器,”应用声学卷,77年,页1 - 10,2014。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
42. z胡、c·杨和l . Cheng“声共振器调优策略窄带噪声控制在一个笼子里,”应用声学卷,134年,第96 - 88页,2018年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
43. d .吴:张c . m . Mak和c . Cai”混合噪声控制使用多个亥姆霍兹共振器阵列,”应用声学卷。143年,31-37,2019页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
44. s . k .唐、c·h·Ng和e . y . l . Lam”试验研究分割亥姆霍兹谐振器的吸声性能,”应用声学,卷73,不。9日,第976 - 969页,2012年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
45. s . h . Seo黄懿慧Kim和k·j·金,“设计消声器使用谐振器阵列高声压和放牧流,”应用声学卷,138年,第198 - 188页,2018年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
46. h . g . Wu s Li赵,x,和j . E”实验的声衰减和频域研究单层多孔板,“航空航天科学技术卷,69年,第438 - 432页,2017年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
47. 答:克尔凯郭尔、美国Boij和g . Efraimsson”声传播的频域线性化n - s方程方法与锐边流管,”《美国声学学会杂志》上,卷127,不。2、710 - 719年,2010页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索

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