文摘

使用液体RP-3航空煤油作为燃料研究中,气流温度的影响形成的初始火焰内核在喷雾燃烧的点火和火焰传播特性的研究。结合高速相机和动态并购在燃烧室的出口温度,内部触发模式下使用一个常数燃料流量和气流速度。这种组合系统同时记录初始火焰的形成内核,火焰传播,燃烧室出口温度变化在不同气流温度。MATLAB软件用于获得反应区在不同时刻和分析气流温度等形态特征的影响火焰区域,perimeter-to-area比、最大length-to-height比,相当于平均length-to-height比,质量中心和重心。根据火焰领域的增长速度,点火过程可分为三个阶段:形成火焰内核,迅速发展的火焰,火焰的稳定发展。气流温度不仅影响火焰内核的形成时间,也会影响火焰区域的增长速度。在火焰的发展,大规模的运动中心和重心是不规则的,彼此和他们的位置的。然而,整体移动的趋势是一致的。随着气流温度的增加,位置,火焰内核是逐渐形成的,走近火花塞的端面的中心。气流在火焰的力量增加火焰区域的主要因素和释热率。 Therefore, the folds around the flame edge mainly result from the stretching under the action of airflow. With the increase in airflow temperature, the heat release of the initial flame kernel increases, and the ratio of perimeter to area as a characterization parameter increases by 8%, 86%, and 33%, respectively. In addition, the maximum outlet temperature rise increased by about 53%, 73.5%, and 0.65%, respectively. Meanwhile, the maximum rate of temperature rise increased by about 42.8%, 57%, and 5.1%, respectively.

1。介绍

液体燃料的喷雾燃烧的点火是推进系统的关键流程和热能转换设备。尤其是发动机,点火将直接影响安全性和可靠性。因此,航空发动机地面和高空点火性能被列为重要的性能指标之一。点火过程的液体燃料的喷雾燃烧的气体混合物的比那复杂得多。点火的喷雾燃烧的液体燃料,燃料的波动性,液滴大小、等价比率,和preevaporated程度是很重要的因素是不同的点火燃烧的气体燃料(1]。因此,液体燃料的喷雾燃烧的点火可以分为三个不同的点火状态:滴,滴组点火,点火和喷点火2]。由于复杂性和液体燃料的喷射点火的重要性,许多研究已经进行了多年来,影响点火性能的关键因素和改进点火措施确定(3- - - - - -11]。

尽管数值模拟提供一个合适的、合理的和微观解释火焰传播机理和化学反应动力学在喷点火(12- - - - - -16),他们不能提供一个有效的和准确的预测点火的复杂性同时液滴蒸发和混合气流和化学反应的耦合。现代光学测量技术的不断发展奠定了基础为进一步勘探的火焰传播机制在喷雾燃烧的点火和火焰结构。Naegeli和道奇17)实验T63发动机的点火特性进行了研究。点火延迟现象使用高速摄影机记录,和粘度的影响,波动,和雾化特性的燃料点火性能进行评估。艾哈迈德和Mastorakos18]研究了甲烷喷射火焰的点火使用高速摄像机和平面激光诱导荧光哦激进分子。在最初的球形内核形成火焰,火焰传播上游圆柱表面的形式。Marchione et al。19,20.实验研究了点火和喷雾燃烧的点火特性n庚烷。高速摄像机图像表明,上游的火焰传播特性确定点火的成功或失败。Oldenhof et al。21)使用了一个强化高速摄影机调查初始火焰的形成和令人振奋的行为内核的高温火焰连续流动时,发现一个本质区别与传统的火焰合流造成的取消和冷空气的飞机。使用高速摄像机和热电偶测量系统,Chen等人研究了气流压力的影响点火的过程和性能(22]。但是,在这个研究中,气流温度对点火特性的影响没有涉及。

虽然有几个因素影响喷雾液体燃料的点火性能,预计一个最佳的液滴大小和燃料/空气比率可以减少点火能量,并可能导致点火延迟时间最短的存在。此外,最优液滴大小、燃料/空气比率,和波动的燃料是相互克制的23]。气流温度的变化改变空气密度和燃料蒸发率,从而影响液滴分布和燃料/空气比率在点火,导致点火性能的差异。同时,气流的温度也会影响点火延迟时间(24),燃烧速度(25),和火焰传播过程中传热传质26]。因此,气流温度的变化将直接或间接影响喷射点火性能。然而,气流温度的影响火焰的形态特征在喷射点火很少报道。此外,空气温度也可能对其他领域有重要影响的燃烧,燃烧效率等(27],排放[28),和特定的脉冲推进系统(29日]。因此,它是非常必要的研究气流温度对燃烧过程和性能的影响,为改善有一定的指导意义燃烧器的优化设计和推进系统。

为了提高吊环燃烧室的点火性能与间接点火和补充空气温度的影响的实验数据,在大气压力下,形成初始火焰内核在点火和火焰传播特性的液体燃料喷雾燃烧研究结合高速摄影机和动态并购在燃烧室的出口温度。气流参数(V₀= 10米/秒,T₀= 308 K, 343 K, 373 K, 393 K)点火条件下,测定和RP-3液体航空煤油作为燃料用于涡轮轴发动机。涡轮轴发动机的功率是500 ~ 600千瓦。MATLAB软件用于获得反应区在每一刻,分析气流温度等形态特征的影响火焰区域,perimeter-to-area比、最大length-to-height比,相当于平均length-to-height比,质量中心和重心。内核的形成最初的火焰和火焰的传播的影响进行评估,以确定气流温度对初始火焰的形成内核,火焰的传播特点,起始时间的出口温度增加,最高温度增加时间,温度升高速率。

2。实验描述

喷雾燃烧的点火实验系统如图1。系统主要包括一个空气供给系统、燃油供给系统、点火系统、控制系统、空气加热器、一个矩形燃烧器,热电偶,高速摄影机和温度采集系统。燃烧室是一个矩形结构,简化的吊环燃烧室的结构,但它是必要的,以确保气流通道与实际情况相同,如图2。燃烧室的总长度为455毫米,进口和出口领域的120×85毫米²。一个窗口面积75×50平方毫米是燃烧室的一侧光学测量。pressure-swirl雾化器和火花塞的安装位置也一样的真实状态。pressure-swirl雾化器和火花塞中心安装在同一截面的转角14°。的喷雾角度pressure-swirl雾化器是52°。火花塞的火花能量是0.4 J。三个热电偶安装在同一节在燃烧室的出口,250毫米的轴火花塞。第一个热电偶(TC-1) 20毫米(1/4H)远离燃烧器的上墙。第二个热电偶(TC-2)是42.5毫米(1/2H)远离燃烧器的上墙。第三个热电偶(TC-3)是65毫米(3/4H)远离燃烧器的上墙。 In the experiment system, the airflow was supplied by a single-screw compressor. The air was first heated using an electric heater before entering the combustor. The airflow rate and temperature were measured using a vortex flowmeter and thermocouple in front of the inlet of the combustor, respectively. Before each set of experiments, the temperature of air heater was preset, and the airflow rate in the combustor was regulated. When the inlet temperature of the combustor reached the requirements of experimental conditions, the ignition experiment was carried out. To avoid the effect of high-temperature burned gas and wall temperature of combustor on the next set of experiments, the combustor was cold-blown for 5 to 10 min between each two sets of tests. After the temperature was stable and satisfied the experimental requirements, the following tests were carried out. The fuel supply pressure was simultaneously measured using a pressure gauge in front of a solenoid valve and pressure sensor in front of the nozzle. To ensure synchronization between the high-speed camera and temperature acquisition system, the internal triggering mode of the outlet temperature acquisition system of combustor was used. It was triggered by the voltage signal produced by the starting of high-speed camera. The temperature acquisition time was 8 s. A high-speed camera (Y5 series high-speed camera, Integrated Device Technology, USA) was used. The camera has a maximum resolution of 2336 × 1728 pixels, maximum sensitivity of 3000 ISO, and maximum frame rate of 6900 fps. In the experiment, the resolution of high-speed camera was set at 1150 × 1112 pixels, and the shooting speed of camera at this setting was 1000 fps. Before the shooting, the focal length of the camera was adjusted to the center plane of spark plug, and the size was calibrated using the shooting scale. The calculated pixel magnification was 0.0449 mm/pixel.

的协调,确保燃油供给系统和点火系统,使用一个可编程逻辑控制器(PLC)控制系统。燃料供应和点火系统同时打开和关闭后3 s。打开和关闭的时刻是在使用电脑的电压信号。注射的雾化压力传感器输出信号的收购前的雾化器。火花塞的放电时刻获得使用高速摄影机,如图3,在那里t_开放开幕式的燃料供应和点火系统,t_关闭是燃料供应和点火系统的关闭时刻,Δ吗t_w是燃料供应和点火系统的工作时间,t_f雾化器的注射时间,t_搞笑是火花塞放电时刻,t_结束收购过程的结束时刻,t_开始是时候热电偶温度升高,t_马克斯此刻,最高温度的热电偶的展品,Δ吗t_搞笑之间的时差数据采集、火花塞放电和Δ吗t_开始和Δt_马克斯的时差是温度升高和火花塞放电时刻之间的注入和排出火花塞的时刻,分别Δ哪里t_f燃料供应压力Δ有什么区别呢P_l和Δt_p点火能量。根据实验结果,当ΔP_l0.5 MPa和点火能量是0.4 J,Δ吗t_fs和Δ= 0.546±0.001t_p= 0.622±0.001 s。

3所示。结果与讨论

在点火测试,火焰的发展被拍到使用高速摄像机和存储为灰度图像,如图4(一)。突出的细节和边界的火焰,原始图像过滤,pseudocolorized使用MATLAB软件,和处理图像如图4 (b)。在其发展过程中,火焰展品不规则结构和非均匀的亮度分布。因此,没有必要合理提取火焰的轮廓和分析其形状和轨迹。在这项研究中,图像分割,火焰的边界轮廓提取使用最大intercluster方差法的方法(称为大津的方法,自适应阈值确定方法)。火焰的结构参数如面积、周长、火焰长度和高度以及质心的轨迹和质心计算轮廓内的火焰(30.),如图4 (c)。减少计算误差,在大规模的计算中心和重心的火焰,被选为起点的坐标原点在画面的右上角。燃烧室的方向沿轴向下游方向被定义为轴的正方向,和燃烧室的向下沿高度方向被定义为轴的正方向。

初始点火火焰内核形成和火焰传播的喷雾燃烧在不同进气温度如图5,在那里t= 0女士代表点燃前的形象。火花塞点燃成功的时候t= 1。然后,最初的火焰迅速内核中形成与附近的可燃气体的化学反应。自住的维护和发展初始火焰内核需要不断强化热解放。然后,火火焰内核逐渐延伸。这时,燃料蒸发是一个吸热过程,而周围的环境之间也会发生热交换和火灾火焰的内核。在这种反作用下,内核初始火焰的大小逐渐减少,和它的亮度也逐渐减少。这个过程的关键是确定点火成功。如果周围环境的热吸收率高于火焰放热率的内核,内核即将熄灭火焰。后放热率增加,火焰大小的内核逐渐增加,和亮度增强,形成火焰,表明燃烧室点火的成功。随着气流温度,减少在大小和亮度变得更加清晰的发展初期火焰内核。 However, the brightness of the region where the flame is eventually formed gradually increased. This is because the airflow density gradually decreased as the airflow temperature increased. Meanwhile, the gradually increased evaporation rate of fuel creates a higher fuel/air ratio near the spark plug. At the same time, both the combustion and the heat liberation rates of flame increase with the higher evaporation rate of fuel.

火焰概要文件在11女士在不同气流温度如图6。火焰长度和高度随气流温度的增加,这表明,气流温度的增加加快了传播速度。这是因为燃料蒸发率和化学反应速率随着气流温度的增加,增加促进火焰的加速传播。

火焰发展在正常情况下,火焰面积逐渐增加,表现出一个常数增加明亮区域的图像。数字图像是由无数的像素,每个像素的面积是相等的。因此,在图像处理中,可以通过binarizing计算的区域形象,细分目标对象,然后计算像素的总数。这个公式可以表示如下: 在哪里年代是目标对象的总面积;年代_{搞笑ydF4y2Ba}的面积是单个像素点;我_{搞笑ydF4y2Ba}目标对象区域中的像素(点的值为1的二进制图像)。此外,在燃烧,火焰区域的变异率直接反映了火焰放热率的变化趋势。在这项研究中,火焰面积的增长率是用来表示火焰燃烧速度的大小。11火焰区域的变异率计算连续帧,如图7。在计算,第一帧图像的目标区域(t= 1 ms)作为起始参考对象。计算公式可以表示如下: 在哪里 火焰区域的增长率;年代_n火焰区域吗n^th帧图像;年代_{n - 1}火焰区域(n−1)^th帧图像。

火焰区域的变异率具有相同的开发过程在点火,如图7。当初始火焰内核形式,火焰内核第一次经历面积缩小,但其负增长率逐渐下降。随后,展览面积快速增加,表现出快速增长地区的增长率,很快达到最大生长速率。最后,该地区继续增长,但增长率逐渐下降。因此,地区的增长率逐渐下降,尽管它是正的。因此,点火过程可分为三个阶段根据火焰区域的增长速度。(1)初始火焰内核的形成阶段:这个指的是阶段之前面积的增长率有消极的增加。在这个阶段,初始火焰产生的热能内核主要是用于燃料蒸发加快燃烧反应。(2)火焰的快速发展阶段:这是指从那一刻实现正增长的增长率达到最大值的时刻。最初成立后火焰内核,放热强度越高加速燃油的蒸发,进一步增加火焰的放热强度。 Under the action of such a positive feedback, the chemical reaction rate of flame increases rapidly, exhibiting a rapid increase in the area of flame. (3) Steady development of the flame: this refers to the declining stage of growth rate of flame area. In this stage, both the rapid evaporation of small droplets and the constant evaporation of large droplets participate in combustion, exhibiting a gradually expanded flame area but decreased area growth rate. Although the variation in airflow temperature affects the entire ignition, the effects are clearer for the first and second stages. During the first stage, with the increase in airflow temperature (T₀= 308 - 373 K),初始火焰内核的形成时间逐渐减少。然而,随着气流温度进一步增加(T₀= 393 K),初始火焰内核的形成时间增加。在第二阶段,增加气流温度、生长曲线的斜率面积迅速增加,火焰面积的增长率也迅速增加。

火焰的三维结构和开发过程中不断拉伸和变形。表面积和体积的比率可以用来评估的放热强度的火焰。图像显示了火焰的结构特性2 d格式,也就是说,一个3 d的投影2 d平面火焰。因此,周长比火焰边界轮廓和火焰区域可以用来评估火焰的放热强度,如图8。

通过一个二进制图像处理,提取目标的边界,在边界和计算像素的总数,可以获得火焰边界轮廓周长。计算公式可以表示如下: 在哪里C的周长是目标边界,l_{搞笑ydF4y2Ba}的长度是一个像素,然后呢是边界的像素的数量目标。

气流温度的变化显著地影响在火焰放热强度发展,如图8。虽然放热强度先增加然后减少初始火焰内核形成后,放热强度和峰值的增加都是当气流温度较低T₀= 308 K和T₀= 343 K。当气流温度T₀= 373 K和T₀= 393 K,火焰迅速放热强度的增加,峰值越高,曲线斜率的具体表示的perimeter-to-area率曲线。随着进气温度的增加,增加的斜率,峰值也增加。比较初始放热强度的初始火焰内核(t= 1 ms)在四个入口气流温度表明放热强度的初始火焰内核入口温度逐渐增加而增加。

在燃烧,火焰不断延伸在气流的作用下沿轴向方向。此外,存在浓度梯度的燃料在燃烧室的圆周方向;因此,火焰扩展在圆周方向上在同一时间。火焰的图像显示了一个3 d的投影在2 d平面火焰。因此,length-to-height比率不仅描述了轴向和径向扩张区段的火焰在每一刻也反映了火焰变形的主要影响因素。由于不规则形状的火焰,火焰的局部变形特点可以用最大length-to-height比火焰的轮廓线,如图9(一个)。然而,当地最大的特点不能令人满意地反映火焰的整体变形。因此,相当于平均length-to-height比火焰,如图9 (b)。等效均值图作为常规方法被认为是不规则的椭圆。椭圆的主要和次要的轴是用来表示原始图像的平均长度和高度,分别。椭圆的选择是基于选定的原则有平等的二阶椭圆中心动量与原来的图,也就是说,

图9显示最大和平均length-to-height比曲线的发展趋势是完全相同的。曲线先增加然后减少,和它们的值都大于1。结果表明,气流在火焰的力量是最主要的因素,增加了火焰区域和热解放。随着时间的流逝,燃料蒸发率逐渐增加,燃烧室的燃料浓度梯度增加。因此,径向扩散火焰的程度逐渐加剧。此外,峰值点所示的两个数字是相同的,即:,the moment of peak point is shortened with the increase in inlet temperature, and the peak value clearly increases when the inlet temperature is higher than 343 K. The results show that an increase in the airflow temperature increases the circumferential concentration gradient within the combustor, thus increasing the stretching rate of flame and inducing the radial expansion of flame in advance. Although the curves in the two figures show the same characteristics, some differences were also observed. This clearly indicates that the mean length-to-height ratio is higher than the maximum length-to-height ratio at each moment, indicating that the boundary wrinkles of flame can be mainly attributed to the stretching of the entire flame under the action of airflow.

重心是指一个物体的几何中心。重心的概念应用于火焰图像的处理,火焰质心的运动轨迹在一个图像被用来确定发展方向,如图10 ()。二进制图像的质心可以计算如下: 在哪里x和y水平和垂直重心的坐标;x_{搞笑ydF4y2Ba}和y_{搞笑ydF4y2Ba}每个像素的水平和垂直条件在火焰区域;n火焰区域内像素的数量。

在动荡nonpremixed燃烧,燃料蒸发和混合过程导致燃烧室的燃料浓度分布不均匀,即。不均匀分布的燃料/空气比率。火焰图像的不均匀分布呈现不均匀分布的亮度。如果明亮的分布在图像被认为是质量,质量火焰中心的位置,即亮度分布在不同时刻的中心可以使用加权法计算亮度,如图10 (b)。灰度图像的质心计算如下: 在哪里x和y质量中心的水平和垂直坐标;x_{搞笑ydF4y2Ba}和y_{搞笑ydF4y2Ba}每个像素的水平和垂直坐标在火焰区域;我_习和我_易亮度对应的坐标吗x_{搞笑ydF4y2Ba}和y_{搞笑ydF4y2Ba},分别。N火焰区域内像素的数量。

如图10,燃料浓度分布和梯度不均匀气流的作用下,表明火焰同时,不规则的沿轴向和径向方向发展的燃烧室在不同的时刻。这清楚地表明,质量中心的位置和重心的火焰是不规则的每一刻,表明湍流nonpremixed燃烧的特点。然而,总的来说,重心和质量中心的轴向移动距离的火焰更长时间比沿径向方向,但他们在每一刻是不一样的。更高的气流温度、径向移动距离有增加的趋势,而轴向距离最后的火焰(t= 11)女士一个下降的趋势。此外,随着气流的温度增加,初始火焰的重心和质量中心内核逐渐接近端面的中心喷嘴(坐标:X₀/ X = 0.09, Y₀/ Y = 0.03)。结果表明,随着气流的温度增加,反应区初始火焰内核的进步。当空气温度T₀= 308 K和T₀= 343 K,初始火焰的重心和质量中心内核首先显示一个明确的上升运动燃烧室上部的一面。当空气温度T₀= 373 K和T₀= 393 K,初始火焰的重心和质量中心内核显然搬到燃烧室的底部。当空气温度T₀= 393 K,火焰的重心和质量中心后显示“返回”的特点t= 8女士,这表明尽管质量中心和重心的位置是不一样的,他们的宏观运动趋势几乎是相同的。

温度升高,增加率的值反映了增加程度的燃烧温度和燃烧放热率的大小,分别。因此,他们决定的关键因素是燃烧室的点火成功,如图11。最高温度增加的变化趋势(ΔT_马克斯)使用热电偶测量1/4H和1/2H (TC-1和TC-2)几乎是一致的,都表现出与进气温度的增加迅速增加,然后保持不变。然而,最高温度增加率(Δ的曲线T_马克斯/Δt)展览不断增加。随着燃烧室进气温度的增加从308 K到373 K, TC-1增加从161.4 K的最大温度升高到429.1 K,和最大温度升高速率从70 K / s增加到157 K / s。随着进气温度的增加从373 K到393 K,最高温度变化增加TC-1和TC-2不清楚。例如,ΔT_马克斯TC-1略增加从429.1 K到431.9 K,而TC-2略微增加从375.7 K到377 K。Δ的T_马克斯/Δt不断增加,TC-1从157 K / s增加到165 K / s,而TC-2从129 K / s增加到147 K / s,但增加率较低。热电偶(TC-3)的径向距离3/4H,ΔT_马克斯和ΔT_马克斯/Δt都是稳定的,只会增加从137.6 K和48 K / s 147.2 K和61.5 K / s,分别。这表明与气流温度的增加,燃料蒸发率的增加;燃烧温度和放热速率相应增加。然而,逐渐增加的燃料/空气比率会导致较低的最高温度增加,温度升高速率较慢的增加。此外,ΔT_马克斯和ΔT_马克斯/ΔtTC-3相对较低,表明火焰的径向发展不到一半的燃烧室的高度,温度变化在哪里受到热辐射的影响。根据燃烧室的流动特性,燃烧区域的位置主要是由燃料/空气分布造成的气流。

Δ的t_开始热电偶的燃烧室的出口是定义为火花塞放电时刻之间的时间差异,开始的时刻温度增加;Δ的t_马克斯热电偶是定义为火花塞放电时刻之间的时间差异,当热电偶的温度达到最大值时,如图12。随着气流温度的增加,Δt_开始开始迅速增加T₀= 308 - 343 K,Δt_马克斯略有增加。的温度范围内T₀Δ= 343 - 373 Kt_开始略有增加,而Δt_马克斯迅速增加。当温度范围T₀Δ= 373 - 393 Kt_开始开始迅速下降,但Δt_马克斯略有增加。特别是,TC-3有更明确的变化趋势。另外,随着径向距离的增加出口热电偶,Δt_开始增加,而Δt_马克斯减少。热电偶的热响应时间主要是受到周围介质的传热速率。传热速率越高,热响应时间越短。因此,起始时刻的温度升高反映了原子核的放热强度在第一阶段在点火,而最大气温上升时间的持续放热强度反映了火焰燃料供应后停了下来。在点火的第一阶段,初始火焰内核放热强度的增加不断在最初的火焰形成内核,和强度与气流温度的增加显著增加,如图8。然而,环境温度的增加导致传热速率的下降。因此,它可以从Δ得出结论t_开始曲线,当T₀= 308 - 373 K,火焰内核的放热强度随气流温度的增加,但与环境热交换率会降低,降低的趋势。当T₀是393 K,火焰内核的放热强度显著增加,与环境和热交换率迅速增加,表明Δ的快速下降t_开始。也可以得出结论,一个气流温度超过373 K有定性改善点火的成功率。在燃料供给停止时,一方面,仍有不完全消耗燃料在燃烧室;因此,浓度梯度退出。另一方面,高温火焰的热惯性;因此,出口温度将继续增加。当气流温度增加,燃料蒸发率的增加,随后点火燃料/空气比例还会增加。燃料的不完全燃烧会增加燃料供应时停止。因此,Δt_马克斯气流温度逐渐增加而增加。

4所示。结论

在大气压条件下的气流速度10 m / s和燃料流量的1.24 g / s,不同气流温度的影响(T₀= 308 K, 343 K, 373 K, 393 K)的形态学火焰喷射点火的评估。在实验中,点火和燃料供应系统同步使用PLC控制。内部触发方法用于高速相机和热电偶插座,和火焰的发展,同时在燃烧室的出口温度变化记录。MATLAB软件用于处理图像的火焰和评价气流温度对火焰形态的影响在其发展。调查的主要结果如下:(1)根据火焰的增长率的变化区域在开发,点火过程可分为三个阶段:(i)形成初始火焰内核,(ii)快速发展的火焰,火焰(iii)稳定发展(2)气流温度的增加,初始火焰内核的放热强度的增加,和周长面积比作为特征参数增加了8%,86%,和33%,分别。在开发,放热强度显示快速上升趋势,迅速达到最大值(3)与火焰放热强度的增加表现出强烈的变形,包括轴向拉伸作用下的气流和径向扩散,由于浓度梯度的燃料。最大length-to-height比率的值和等效平均length-to-height比超过1在每一刻,但相当于意味着length-to-height比率大于最大length-to-height比率(4)质心的运动和质心的火焰是不规则的,和他们的立场是不一样的。然而,他们的宏观运动趋势是一致的。气流温度的增加,初始火焰的重心和质量中心内核都是接近火花塞的端面的中心(5)气流温度的增加,相对应的时差的最大出口热电偶温度升高都增加,但不同的时间开始的时刻温度升高先增加,然后降低(6)气流温度的增加,出口的最大温升增加了约53%,73.5%,和0.65%,分别。与此同时,温度上升的最大速度增加了约42.8%,57%,和5.1%,分别

数据可用性

使用的数据来支持本研究的发现可以从相应的作者。

的利益冲突

作者宣称没有利益冲突。

确认

这项工作是支持的“中国”的国家自然科学基金,51476077。