反馈控制流动分离使用等离子体致动器和光纤光栅传感器

文摘

反馈控制系统缓解流分离是由使用绳介质阻挡放电(DBD)等离子体致动器和光纤布拉格光栅(FBG)传感器。切向喷流从绳DBD等离子体诱导致动器,位于5%弦NACA0024机翼的前缘。光纤光栅传感器在室内表面附近的根悬臂梁仿照机翼表面的压力。悬臂根部的应变是反映在布拉格波长的形式()光纤光栅传感器检测到的悬臂顶端时的振实流机翼后缘附近。发现运行计算标准差的布喇格波长(传感器检测到的是实时的价值来判断流动分离。NACA0024机翼上的反馈控制流动分离的成功证明了设置 与周期性流动分离中产生振荡的风洞侧壁的测试区与频率赫兹。这是证实,流动分离的出现概率趋向于降低和减少计算时间和喷射的持续时间增加。

1。介绍

各种研究进行了流动引起的介质阻挡放电(DBD)等离子体致动器,因为作为一个流量控制设备的基本结构和可能性被罗斯表明et al。1)和柯克et al。2]。名为“表类型”的传统DBD等离子体致动器(DBD等离子体致动器在这项研究中)由一个介电层,并和封装电极相接触。通过应用高电压电极之间的无线电频率,DBD等离子体形成的边缘附近暴露电极,然后用强大的切向飞机水平速度分量是诱导附近的表面。由此产生的切向飞机是单向的,无论应用电压的极性的变化,当暴露和封装电极不对称排列横截面,如图1(一)和1 (b)。进行了各种研究,不仅要解释这种现象的基础上,实验和数值方法报道Shyy et al。3),罗伊和Gaitonde4),牛和Pitchford5),福特等。6],男人[7),柯克et al。8],Nishida et al。9),但也显示潜在的实现流动分离控制和减阻通过DBD等离子体致动器的使用,如邮寄和柯克10),Labergue et al。11),浅田和另外et al。12),Segawa et al。13),崔et al。14],沃克和Segawa [15],朱克斯et al。16]。此外,脉冲调制在DBD等离子体致动器,在切向喷流是间歇性地诱导,实现电梯不仅显著增强在各种各样的翼型,而且对降低功耗。最近的CFD研究使用K电脑往往揭示了流动分离控制机制包括脉冲调制,所述佐藤et al。17]。控制转子叶片翼型流动分离,是一个重要的技术考虑流体机械,如飞机和风力涡轮机。除了脉冲调制提供的好处,实时流分离的检测是有效的减少DBD等离子体致动器的操作时间。光纤布喇格光栅(FBG)流量传感器检测流动分离是一种很有前途的装置,如[18- - - - - -20.,集成与DBD等离子体致动器,因为它是一个光学传感器不受电磁干扰。

流控制技术的应用将扩大如果DBD等离子体致动器可以连接或嵌入的金属表面和三维特征实际的流体机械。迄今为止,大多数研究小组利用常规表类型DBD等离子体致动器作为罗斯提出的et al。1]。然而,许多技术问题必须解决,以便将DBD等离子体致动器附加到金属表面和三维中遇到实际情况,如图1 (b)。从健康和安全的角度来看,这是不明智的使用高压电极暴露在空气动力学表面。相反,如果高电压应用于一个封装暴露电极和电极接地相反,额外的绝缘必须插入为了使用金属结构的致动器。涡轮机械领域暴露在雨,潮湿的空气,和灰尘,包括导电粒子,这额外的绝缘区域周围必须注意避免排放。此外,额外的绝缘导致修改表面形状,增加结构重量,和复杂的维护。

为了解决这些问题与表类型DBD等离子体致动器,有效的主动流动控制绳DBD等离子体致动器(如图2)开发的,在我们之前的研究19]。这些由金属导线涂有绝缘材料,而不是介质板和封装电极,尽管额外的接地电极(暴露电极)如铜磁带是必要的,当电线连接的表面是由绝缘材料组成。在导电表面的情况下,表面本身是选为接触电极,连接到地面。随着金属电线已经涂有绝缘材料,他们是足够安全的高电压的应用,尽管自由结束应该覆盖,以防止短路。如果选择弹性材料,如有机硅树脂作为导线绝缘,可以把电线放在两个或三维表面。绳DBD等离子体致动器还具有优势,与表类型品种相比,很容易替换的部分损伤介质涂层。绳DBD等离子体引起的流动模式执行器根据不同的位置和距离之间的金属线涂有绝缘材料和电极接触。

尽管绳DBD等离子体致动器和光纤光栅流量传感器是工业应用前途的设备,需要评估其潜在的在流条件类似流体机械的一般操作。在这项研究中,反馈控制的瞬变流动分离,用绳DBD等离子体致动器和光纤光栅流量传感器,测试在脉动流条件下,作为一个初步的实验制备用于实际的流体机械。

2。实验装置

进行了一系列的实验在开路放空风洞透明测试区(200 mm×200 mm×600 mm),如图3。平均流速()是不同的= 20 m / s。NACA0024机翼的前缘位于370毫米下游从入学测试的部分和在隧道数字中高。NACA0024机翼(弦长:mm;跨越宽度:毫米),由ABS塑料,使用三维快速成型(图建模4),是用于演示反馈控制流动分离。”介绍,“所述绳DBD等离子体执行机构可以附加在金属原则(见图2),我们计划安装在实际流体机械的金属部分,在我们的未来的工作。在这个研究中,然而,很难构建一个NACA0024机翼与悬臂等三维结构和输出轴由金属技术问题的原因和成本建模的三维快速成型机械的使用。因此,绝缘的ABS塑料被选为机翼的材料。另一方面,切向飞机可以诱导不管机翼的材料。因此,它被认为是控制流动分离的影响相似,即使使用翼型金属做的。由于流动分离是依赖于翼型攻角()在稳态条件下,机翼是固定的在这个实验中,人为地分隔了旋转流测试的墙下游部分机翼。这样,下游壁振荡机翼被用来演示反馈控制的不稳定流动分离。测试部分的侧墙附近的翼型吸力面铰链400毫米下游的入口处,在一系列的旋转,在那里之间的角度旋转墙和固定的测试部分。通过周期性的振动板的范围,使用一个直流电机,流动分离是人为地增强或者减轻1 Hz。由Laskin DOS(癸二酸二辛酯)液滴雾化喷嘴的顺序1μ米直径被引入到流为播种粒子,和NACA0024机翼周围的流动可视化使用30 mJ /脉冲双脉冲Nd: YAG激光(Litron激光、纳米S30-15PIV),在3.75赫兹flow-image对收购使用互相关相机(PIVCAM13-8 TSI Inc ., 1280×1024像素的分辨率)。飞机的速度矢量横截面中跨的机翼和DBD等离子体装置使用粒子图像测速仪(PIV)进行了分析。

反馈控制的反应在静止流估计输入热应变和测量输入信号之间的时间延迟和输出响应。这是发现小于5 ms。此外,解除()和阻力()是使用三分量测力传感器测量的力量(Kyowa LSM-B-5NSA37)坐落在测试区,如图3。该系统具有温度校正功能,所以在实验温度漂移是自动纠正。力测量决议规定0.001 N的规格,但是我们自己的校准用标准重量显示升力和阻力测量的重复性小于0.01 N。

3所示。结果与讨论

3.1。开环控制流动分离

本研究绳DBD等离子体的致动器,铜线涂聚四氟乙烯是致动器(铜:0.076毫米直径;聚四氟乙烯:0.1毫米厚度;总:毫米直径)。线放在毫米的吸力面使用双面胶带,NACA0024表面被包裹在一张聚酰亚胺的125μ米厚。暴露电极铜做的电影,35μ厚度和80毫米长顺翼展方向的方向,是附着在聚酰亚胺表面板,DBD等离子体形成近了通过应用高电压使用电源(PG1040F PSI Inc .)。绳的功耗DBD等离子体致动器(估计使用利萨方法,如[21]。图5(一个)显示了电路图,等离子体的致动器(电容:)和一个额外的电容器(电容:pF)串联连接。当电压和应用于等离子体气动执行机构及额外的电容器,相应的电荷(和)是相等的:。因此,可以评估的通过测量,因为pF。的利萨如图形可以通过测量绘制使用高压探头和计算的产品吗,这是该地区包含的利萨如图形,如图5 (b)。在我们之前的研究中,涉及瞬时测量,最大速度的切向飞机m / s是由一个表类型从前缘诱导DBD等离子体致动器125μ米厚的聚酰亚胺表,通过电压的应用kV在频率千赫(15]。然而,在这项研究中,一个更高的电压kV在频率赫兹是必要的m / s的暴露电极连接到NACA0024机翼,在静止的流,因为增加的金属线和接触电极之间的距离。的等离子体的致动器的80毫米长顺翼展方向的方向估计W (≈31 W / m), 10个值的平均值。

进行反馈控制流动分离之前,PIV测量的瞬时速度分布NACA0024(固定)进行了开环控制的条件下,以固定角度之间的风洞侧壁。自由流速度(50),计算使用PIV的平均速度分布接近前缘的上游地区,成立米/秒,和在稳态条件下,。当在稳态条件下采用特征速度,雷诺数和切向速度比飞机= 5.3×10⁴和/,分别。例如,流动分离发生的前缘对于没有流控制(PA-OFF)(图6(一)),基于NACA0024周围的时均速度分布(50倍)。另一方面,数字6 (b)显示的时均速度分布(50倍)当切向飞机从绳DBD等离子体不断诱导致动器(到),确认大大减轻了流动分离流控制。

3.2。流动分离检测与开环控制流动分离

一个光纤光栅应变测量系统,可以精确检测光纤的弹性变形,被用来检测流动分离。光纤光栅传感器通常使用,在不同的研究领域,如建筑和土木工程,结构变形的测量,如[22]。如图7,大约有2000光栅安装在光纤的核心(小于10μ米直径)的一段光纤光栅传感器。宽带激光波长从1500到1590纳米发光光纤的核心,并反射的光线光栅布拉格波长对应的波长,,在那里纤维折射率和吗光栅间隔。当光纤光栅传感器是由外力紧张(机械或热),检测到一个转变的反射波长,使附近的应变测量悬臂梁的根源。按照这种方式,多个不同光栅传感器间隔()可以引入相同的光纤,串联,仅仅通过改变名义各自光栅的波长()。在这项研究中,布喇格波长的波动的最大采样率来衡量kHz,使用一个光纤光栅传感器系统(微米光学sm130)。DBD等离子体致动器的控制信号使用虚拟仪器实时编码的操作软件。

有担心布喇格波长的变化将影响略热空气从表面流水暴露电极附近生成DBD,当光纤光栅传感器连接到机翼的吸力面。因此,作为对策,光纤光栅是试图连接到结构建模的压力面NACA0024在我们之前的研究18]。数据8(一个)- - - - - -8 (c)显示这里的光纤光栅流量传感器的基本结构用于流动分离检测。一个光纤(外径:250μ米)插入空心NACA0024机翼。单体横造的悬臂结构建模的机翼表面压力,是10毫米宽43毫米长,0.5 mm厚。位于悬臂根部和悬臂伸出尖5毫米超出翼的后缘。在初选中光纤光栅流量传感器、光栅节附近悬臂根的外表面,如图8 (b)。图9(一个)显示了布喇格波长的时间序列波动PA-OFF条件下,持续20秒。这是确认有地区相对更大的振幅在大约4 s间隔的可动部分风洞是振荡赫兹。的与墙下面详细分析了振荡波动;然而,它被认为在悬臂根光纤光栅传感器探测到的菌株,通过振动提示的尾流发生在流动分离。然而,中间值被发现是常数,约为1540.08 nm。另一方面,在到条件下,倾向于随着时间的推移逐渐增加,如图9 (b)。发现飞机的加热,由等离子体致动器的操作引起的,流动分离检测的影响,即使在光纤光栅传感器连接(如图8 (b))的外表面悬臂建模NACA0024表面的压力。这里我们讨论这一现象的可能性。热空气通过DBD等离子体主要是进行的吸力面附近的主要流程。另一方面,接触电极和聚酰亚胺薄膜(绝缘层)见图4也被DBD等离子体加热和温度在前缘可以通过热传导逐步升值。作为一个结果,它是可能的,空气压力面流动也略微加热附近的前缘和光纤光栅的布喇格波长反射传感器随时间变化的热效应在2月的位置传感器连接到悬臂的外表面。

因此,光纤连接(如图8 (c))悬臂的内表面,方向流向,尽量减少热DBD等离子体的影响。光栅的光纤光栅传感器安装在悬臂根的地区。在这种光纤光栅流量检测系统,悬臂是流线型的机翼的形状,所以它适合顺利对机翼表面的压力。的波动流条件下测量图所示6。图10 ()显示了波动在下,PA-OFF(图6(一)),到(图6 (b))。的测量进行了10秒的采样频率kHz。绳DBD等离子体致动器是4.0≤之间的操作t≤6.5 s。当切向喷流诱导(到)的振幅波动显著下降相比PA-OFF条件。标准差在布拉格波长()PA-OFF和到的函数是绘制在图10 (b)。在PA-OFF的情况下,倾向于减少与增加。应该注意的是,在明显高于在。这些特征与PIV结果一致,这表明,显然发生在流动分离。当发生流动分离在机翼附近,附近的流体运动后缘变得不稳定。因此,提示在悬臂梁挠度的振幅大于附加的流。在目前的研究中,当DBD等离子体致动器被激活和切向飞机被诱导,立即被减少到小于0.003纳米在每一个吗。这意味着成功减轻流动分离。

结合布喇格波长位移数据的采集,阻力()和解除(测量(图)的力量11),使用三分量力平衡系统,在同等条件下的数据6和10为了比较结果与利用PIV和光纤光栅传感器获得。的标准偏差和2.0岁以上采用到下误差和PA-OFF分别。是显著的减少超过20%,增加了200%到300%,当流动分离减轻绳DBD等离子体的致动器。更大流控制减少的影响,虽然和都稍有改善使用绳DBD等离子体致动器。基于开环控制流动分离的结果,本研究中使用的绳DBD等离子体致动器被认为是一种很有前途的设备为缓解流动分离低流动分离的条件下,闭环控制是通过设置一个阈值诱导的切向飞机。

3.3。闭环控制的流动分离NACA002与周期性的振荡

评估的有效性与DBD等离子体流动分离控制系统执行器和光纤光栅流量传感器,一个示范闭环控制的周期性流动分离进行了基于阈值()(图10 (b))。图12(一个)显示了流程的闭环控制流动分离进行了研究。风洞侧壁是周期性的振荡(来回)从0到12°由步进电机频率赫兹,定期晋升(或降低)流动分离。在前面的小节中,报道也证实了流动分离当旋转墙是静止的。图12 (b)显示了时间序列,,,波动10年代。正在运行的是一个标准偏差的,计算采样时间在真正的时间。由于采样频率是kHz,跑步在给定的时间使用过去50值评估。它们的参数被发现不同定期根据墙振荡,每隔2.4秒左右,大约兼容。与静止的结果(图10 (b)),它被认为是流动分离发生在该地区侧墙的动态运动,因为运行在图12 (b)大于。图13显示一系列的瞬时速度分布(年代间隔)来衡量PIV,周期性墙PA-OFF条件下振荡。也证实,NACA0024机翼的主要流程是动态分离与墙上同步振荡。

为了评估流动分离控制的影响反馈系统,切向飞机从暴露电极感应绳DBD等离子体的致动器在一定时间(),一旦运行越过阈值如图(14日)。尽管NACA0024周围的流动条件与墙稍微不同的振荡比观察旋转墙的角度保持不变时,由于大规模的漩涡在尾流的影响,采用纳米作为诱导切向飞机的阈值与绳DBD等离子体致动器。的周期性振荡,如图14 (b)升力和阻力的部队,测量与评价的运行为年代。图14 (c)显示的时间序列和十年代,当飞机DBD等离子体引发的致动器注入年代开始越过0.0028阈值(虚线)。在淡蓝色的区域图14 (c)5 V直流(TTL)输入电源,电压kV和赫兹是应用于绳DBD等离子体致动器(到)。与图相比12 (b),我们可以看到一个总体降低的幅度。此外,它是非凡的立即增加时超过,然后返回以下。另一方面,阻力相比毫无变化的升力由于低的初始值。

出现概率(),定义为=(数据点数量大于)/(测量点总数),计算作为一个参数的流控制效果。对于PA-OFF,据估计相反的价值到,年代和年代(图16)。这表明,流动分离是减轻70%使用这种闭环控制策略,结果支持的PIV分析,如图15。自从TTL信号才输出值确定了流动分离偶尔发生,但立即减轻了喷射注射。

图15(f),例如,显示了速度分布流控制前应对流动分离NACA0024被观察到。只有1/3.75≈0.27年代晚;然而,流动分离由反馈控制(图立即缓解15(g))。如图16,被评估为,不同的一系列≤0.02≤0.5秒,两个时间(年代和0.05年代)用于计算运行标准差的布喇格波长。证实,流动分离是有效减轻通过减少和增加。为了比较的流控制效果的反馈系统,进行了开环控制流动分离与周期振荡(图17)。切向飞机绳DBD等离子体引发的致动器被不断注入年代。值得注意的是,跑步,计算实时,显然是减少到小于在到,反相的升力随墙振荡。此外,升力值明显高于PA-OFF之下。流的速度分布与开环控制使用PIV(图中分离测定18),发现周围的流动NACA0024拥抱了吸力面,例外的情况如图18(a),速度分布测量PA-OFF条件下,之前到。

基于上述结果,认为开环控制流动分离是一种很有前途的方法,减轻流动分离到的条件下,闭环控制是无法相比的。然而,所需的电力操作等离子体致动器也可以浪费因为飞机是注入即使拥抱翼型的流。在这方面,反馈控制流动分离是更有效的,因为这里的DBD等离子体执行机构操作只有在流动条件决定包括流动分离。-方面,然而,周围的流机翼偶尔单独的(如图15(f)),因为系统不运行,直到检测到流动分离。的决定和额外的技术问题。当大大减少,有担心错误的决心的概率会增加由于检测的噪声和增加最终将导致等离子体的连续操作执行机构和相应的功耗增加。因此,适当的和值应该选择在响应实际流条件下,如典型的流动分离的频率和波动带。

3.4。未来的工作反馈控制的应用于流体机械流动分离

的反馈控制流动分离通过绳DBD等离子体致动器和光纤光栅流量传感器是一种有希望的技术来实现规模化、能源效率的流体机械工作在非定常流,朱克斯[提出来的23]。例如,该技术适用于风力涡轮机,因为风力条件改变的一刻。自偶尔发生流动分离,闭环控制系统流动分离的有益影响缓解措施。目前,我们正在开发以适应这些技术1 kW-class风力涡轮机(图19)为了证明一个反馈控制流动分离的自然环境。铜线涂聚四氟乙烯是附加到铜胶带粘在吸力面制成的涡轮碳纤维强化塑料(CFRP)。如图19绳DBD等离子体致动器是适合应用在3 d样式涡轮叶片虽然它很难使用传统的表类型DBD等离子体执行机构。通过应用高电压在无线电频率,发现DBD等离子体在整个长度的线,如图19 (c)。怀疑碳纤维增强塑料有轻微的导电性,但可以防止短路,因为之前绝缘的金属线除了包括免费的目的。这个特点是绳DBD等离子体致动器的另一个优点。

另一方面,一个光纤光栅流量传感器将建造在涡轮叶片的压力面一侧构造反馈控制系统。因此,光纤旋转接头(寻找),它可以传输宽带激光和布拉格波长之间的固定位置和光纤光栅流量传感器,研制了与动力传动系统控制致动器的固定位置。在我们未来的工作,控制效果的定量评估将由使用结合开发的风力涡轮机系统的元素。

4所示。结论

在这项研究中,进行了开环和闭环控制流动分离使用绳DBD等离子体的致动器和光纤光栅流量传感器,NACA0024机翼,与周期性墙振动风洞试验部分。结果表明:闭环反馈控制是可能的在流动分离,导致净减少周期性的循环。然而,流条件和控制参数明显限制在这个研究。在未来的工作中,有必要探讨各种流条件下控制效果(雷诺数,攻角),壁振荡(振幅、频率)和控制算法(阈值,移动平均线计划)。控制效果的参数,计算也证实,短时间运行的标准差在布拉格波长(诱导切向飞机)和长期()成功的流控制的可能性增加,但有必要优化能源效率的控制效果。最后,认为闭环控制的流动分离承诺显著不同流量条件通常发现在流体机械,如飞机和风力涡轮机。因此,在未来,该系统将测试流条件下模拟真实的环境。

信息披露

盖朱克斯目前的地址是戴森科技有限公司Tetbury山,马姆斯伯里SN16 0 rp,英国。

相互竞争的利益

作者宣称没有利益冲突。

确认

这项工作是支持“格兰特先进工业技术发展(11 b04022c)”2011年的新能源和工业技术发展组织(NEDO)的日本。

引用

1. j·r·罗斯·d·m·谢尔曼,s·威尔金森“边界层流动控制一个大气压均匀辉光放电,”美国第36张仁航天科学会议和展览,张仁纸,不。美国内华达州里诺98 - 0328年,在1998年。视图:谷歌学术搜索
2. t·c·柯克·e·j .跳投,m . l . Post d·奥洛夫和t·e·麦克劳林,“弱电离等离子体的应用为翼流控制设备,”张仁学报40航天科学会议和展览,张仁纸,不。美国内华达州里诺2002 - 0350年,在2002年。视图:谷歌学术搜索
3. 和a·安德森,w . Shyy b Jayaraman“辉光discharge-induced流体动力学建模,”应用物理杂志,卷92,不。11日,第6443 - 6434页,2002年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
4. 美国罗伊和d . v . Gaitonde建模表面大气射频放电的影响气体流量控制,”学报》第43张仁航天科学会议和展览,张仁纸,不。美国内华达州里诺2005 - 160年,在2005年。视图:谷歌学术搜索
5. j.p.牛和l . c . Pitchford Electrohydrodynamic力和空气动力流加速度在介质阻挡放电表面,”应用物理杂志,卷97,不。2005年10篇文章ID 103307。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
6. m·福特j . Jolibois e·莫罗,g .陶查德”优化的介质阻挡放电装置的平稳和非平稳测量诱导流velocity-application气流控制,”美国第36张仁流体动力学会议和展览,张仁纸,不。2006 - 2863年,旧金山,加州,美国,2006年。视图:谷歌学术搜索
7. e .男人味儿,”气流控制致动器,低温等离子体”物理学学报D辑:应用物理,40卷,不。3、605 - 636年,2007页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
8. t·c·柯克c . l . Enloe和s·威尔金森“介质阻挡放电等离子体流动控制致动器”,流体力学的年度审查,42卷,第529 - 505页,2010年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
9. h . Nishida t Nonomura, t·安,”表征electrohydrodynamic力使用流体模拟介质阻挡放电等离子体装置,”世界科学院、工程和技术》第六卷,没有。11日,第258 - 254页,2012年。视图:谷歌学术搜索
10. m . l . Post和t·c·柯克”分离控制高攻角翼使用等离子体致动器,”张仁学报45航天科学会议和展览张仁纸。2003 - 1024年,2003年。视图:谷歌学术搜索
11. a . Labergue e·莫罗:Zouzou, g .陶查德”分离使用等离子体致动器控制:程序自由湍流射流,”物理学学报D辑:应用物理,40卷,不。3、674 - 684年,2007页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
12. k .浅田和另外y Ninomiya, a,和k .藤井裕久”机翼流实验DBD等离子体装置的工作周期,”张仁学报》第47届航空航天科学会议,张仁纸,不。美国2009 - 531年,佛罗里达州奥兰多,2009。视图:谷歌学术搜索
13. t . Segawa h .吉田s Takekawa t朱克斯和K.-S。崔代功能性飞机使用DBD等离子体和电极面临线性致动器,”理论与应用力学日本57卷,第296 - 289页,2009年。视图:谷歌学术搜索
14. K.-S。崔,j·盖,r·惠利”与等离子体湍流边界层控制致动器”,英国皇家学会哲学学报A:数学,物理和工程科学,卷369,不。1940年,第1458 - 1443页,2011年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
15. 美国沃克和t . Segawa”缓解流动分离利用DBD等离子体对翼型执行机构:更高效的风力涡轮机的工具操作,“可再生能源,42卷,第110 - 105页,2012年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
16. t .朱克斯t Segawa沃克,h . Furutani n . Iki和s . Takekawa”活跃的分离控制NACA0024 DBD等离子体致动器和光纤光栅传感器”流体科学和技术杂志》上,7卷,不。1,一则,2012页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
17. 佐藤m . h . Aono a Yakeno et al .,“多因子的影响介质阻挡放电等离子体装置的操作条件控制laminar-separated-flow”张仁杂志,53卷,不。9日,第2559 - 2544页,2015年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
18. t . Segawa j .彭日成t . Ikehara Maeda r . h .吉田,“流体动力学测量,基于MEMS的悬臂传感器”MEMS技术和相关材料研究路标,页217 - 243年,喀拉拉邦,印度,2010。视图:谷歌学术搜索
19. t . Segawa t .朱克斯y徐怀钰et al .,“反馈控制流动分离的墙上NACA0024机翼下周期性振荡通过DBD等离子体的致动器和光纤光栅传感器,”张仁第51航天科学学报》会议包括新视野论坛和航空航天博览会,张仁纸,不。美国2013 - 1115年,葡萄藤,特克斯,2013。视图:谷歌学术搜索
20. t . n .朱克斯t Segawa和h . Furutani”流控制NACA 4418利用介质阻挡放电涡发生器,”张仁杂志,51卷,不。2、452 - 464年,2013页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
21. d . e . Ashpis、m·c·劳恩和e . l . Griebeler”进展准确测量功耗DBD等离子体的致动器,”张仁学报》第50航天科学会议包括新视野论坛和航空航天博览会张仁纸。2012 - 0823年,2012年5月。视图:谷歌学术搜索
22. y . j . Rao,“最近进展的应用纤维布喇格光栅传感器,”光学和激光工程没有,卷。31日。4、297 - 324年,1999页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
23. t . n .朱克斯“智能控制的水平轴风力涡轮机使用介质阻挡放电等离子体致动器,”可再生能源卷,80年,第654 - 644页,2015年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索

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