试验研究提出的转子在多级风机进气畸变

文摘

先前的研究跨声速席卷转子的单级球迷展示了潜在的重大改进效率和停滞向前席卷滚轴溜冰。本文扩展了评估的收益来源于扫描转发到多级配置。先进的试验研究比较两个构建两级风扇配置测试交替向前径向和第一阶段叶片。在两级评估,测试扩展到包括对输入流畸变的影响。而普遍的第二阶段两个构建阻止整个风扇显示清洁进气性能和稳定性的好处与向前席卷转子1,这个配置并展示优秀的舞台前沿效率和宽容进气畸变。已经取得低失真敏感度与径向转子1配置相对于当前生产军事迷标准,进气畸变的敏感性是减半的向前席卷转子1配置。在180度one-per-rev变形模式,两级配置评估都有或没有进口导流叶片(进口)。进口导流叶片的存在产生了深远的影响在降低两级风扇与进气畸变的敏感性。

1。介绍

使用气动扫的趋势提高跨声速叶栅的性能(1- - - - - -8)是最重要的技术演进在涡轮机械压缩组件。Wadia等人在2]报道了实验评价和随后的分析评估船尾和向前扫压缩机转子技术对单级环境中空气动力性能和稳定性。降低激波/边界层相互作用,导致降低轴流扩散和积累离心机叶片表面边界层顶端,被确认为增强性能和气动稳定性的主要因素与扫描。

促使通过单级结果向前席卷转子,计划于1993年开始在通用电气飞机引擎在美国政府的支持下,继续向前扫描的性能优势多级配置。大多数本文的处理从这些两阶段获得的成果和见解,low-aspect-ratio跨声速风扇测试包括,第一次,进气畸变的处理效果向前席卷转子。

此外,在180度的情况下one-per-rev进气畸变模式,两级配置也是评估都有或没有进口导流叶片。虽然没有数据已经发表在开放的文学在这个问题上,剑桥大学的海因斯(10]回忆的争论的影响进口导流叶片变形公差/传播在1970年代后期和1980年代早期。美国引擎公司使用进口导流叶片在军事球迷虽然欧洲公司没有。海因斯进一步回忆说,新应用程序的初步讨论,双方都声称对变形公差优势,随着欧洲引擎RB199和“EJ200”协作企业,有很多各种欧洲伙伴的争论关于是否使用它们。根据海因斯,背靠背测试总是一个问题欧洲人永远不可能把一套进口导流叶片的球迷,因为他们利用了没有更高的进口导流叶片设计的轴向速度比车轮速度。任何进口导流叶片会呛住了环。在美国一个测试没有,因为他们没有考虑进口导流叶片向前风扇轴承支持。此后数据有或没有进口导流叶片已经被美国和欧洲引擎公司收购了但一直是专有的。本文中给出的数据,没有进口导流叶片,在进气畸变的存在,在这个测试系列收购应对上述的一些担忧两岸的大西洋。

为了降低成本,使用尽可能多的组件从现有的两级粉丝。最初的先进高加载基地风扇没有进口导流叶片。串联式定子1与皮瓣保持轴向变量匹配阶段的非设计工况条件。所有叶片行常规径向翼型。这个风扇,被美国飞机发动机社会称为高涡轮压缩机(及),设计了通用电气在1981年美国空军合同项下飞机引擎和测试在压缩机研究设施(CRF)赖特帕特森空军基地(WPAFB),美国俄亥俄州。钻井平台的细节和一些测试结果报告的瑞芭et al。11),哈et al。12,纳特et al。13]。通用电气横扫航空研究风扇测试车辆(GESFAR)是这个高度的修改加载两级粉丝。这是一个合作项目下集成高性能涡轮发动机技术(IHPTET)倡议,海军通用电气飞机引擎设计赞助的一个新的整体刃的向前席卷一级转子叶片用钛制成的。这是测试与原径向连续转子配置清洁和扭曲的进气道流条件下的空军CRF WPAFB。以模块化的方式,提出了转子配置(GESFAR)还包括一组可变进气导流叶片(固定前框支柱与变量皮瓣)复制当前现代战斗机发动机风扇配置从空气动力学和aeromechanical考虑。风扇装置设计提供了灵活性,轻松地重新配置平台的基本配置进口导流叶片。正如前面所提到的,没有进口导流叶片的基本配置与变量串联定子1使用皮瓣保持轴向匹配阶段的非设计工况条件。配置的进口导流叶片,串联定子上的变量皮瓣1固定在其设计设置。

2。第一阶段提出了转子设计

总结了两级风扇的空气动力学属性表1。可以获得额外的空气动力细节纳et al。13]。

复制径向转子气动设计条件下,向前席卷转子也为相同的流动路径(即设计的。,没有进口导流叶片)。远期横扫前转子的设计点要求选择保存内部阶段与转子径向匹配。总压强的径向分布,总温度和级联内部通道面积比率是保存提出了转子设计。尽管热力学性质在进口和放电的转子被保留,有矢量图的变化直接归因于向前扫描。最引人注目的,被认为是一个签名的扫描,是流动转向小费。这个流转变是一个强有力的因素降低空气动力载荷在向前席卷转子。由于这个流转变,定子1前缘在绝对叶尖马赫数略有上升(较低的中心地区)与相应的提示发病率降低(增加定子前缘发病率在中心区域)。

正向扫描是通过提示部分前进和旋转方向的方式类似于早期的论文中描述Wadia et al。2]。严格的机械约束放在了横扫转子设计生产配置代表一个现实的航空发动机产品实现,导致显著的几何变化正在向前席卷转子相对于其径向。为了弥补损失的有效承载面积在机翼的根源,中心部分比径向叶片厚35%。提示地区最大厚度也减少了叶片向前席卷来缓解这个问题。通常所需的向前席卷转子明显厚前缘向前和定位的最大厚度减少前缘应力。厚的部分代表增加叶片堵塞和强硬的前缘楔形角大。尽管增加了厚度和率直,适当的意思是弧形线剪裁和塑造中心流程帮助对抗妥协向前扫描性能由于机械设计约束。前缘扫描也限制了机械设计的一半价值正向扫描的单级配置(报道Wadia et al。2)由于提示两级风扇的速度增加。

三维、单bladerow、粘性代码用于分析单级配置转子(2)是广泛使用的设计提出了转子1两级配置。甚至更厚和强硬的前缘,三维粘性计算取得了相同的流量和效率水平向前扫描相对于径向叶片。图1显示了一个典型的比较的压力和吸力面等熵马赫数的两种构型。尽管增加厚度,马赫数轮廓显示更多的开始和斜向前席卷叶片通道激震前沿。使用三维粘性分析,基于数值稳定性判据,调节功能(或范围)向前冲的设计在设计速度计算是其径向比6%。这是符合的数据从单级转子调查。三维粘性分析还显示没有明显的向前席卷转子内部匹配阶段的变化,证实了通过比较阶段1定子进气绝对马赫数和气流角之间的两种构型。

3所示。前帧/进口导叶的设计

完成进口符合成本效益的方式,前端框架和入口导叶皮瓣被添加后的设计提出了转子1。IGV除了是通过使用现有的粉丝比例模型平台框架从F120程序交配前一组15 zero-swirl襟翼和流动路径过渡块。这一事实提供的现有框架struts是弧形的前面添加气动设计和配置IGV皮瓣设计的挑战。

完全组装风扇的示意图,显示前面帧IGV皮瓣,向前席卷转子1,串联定子与变量皮瓣如图12。除了现有的前框架导致了空气动力中心的入口处附近的妥协阶段1叶片。流路径曲率被修改在这个地区一种减速的曲率迫使流的再分配和增加旋翼毂前缘发病率水平。前缘的增加发病率水平直接归因于的前端框架和进口导流叶片后提出了转子的设计1。详细的三维粘性分析使用向前席卷转子1配置建议1.5分减少转子由于流程效率差异。

4所示。测试设置和仪表

连续测试两级风扇的向前冲(GESFAR)和径向(及)第一阶段叶片进行了WPAFB CRF的空军。CRF是一个开放的循环测试细胞20英尺直径测试区。大气过滤空气是通过五道入口阀门控制进气压力。数据获取与抑郁的进气压力,特别是在失速试验的机器。

使用校准测量流文丘里在出口处的测试部分。转子出口总压和温度测量用稳态探测器安装在第一阶段的静叶前缘。三匝,间隔大约同样在圆周方向上,在七个径向位置检测。风机出口总压和温度数据记录与弧耙运行时用干净的入口。有七个沉浸与每个弧,包括两个段落十周的元素。套管静压仪器提供了在阶段1和阶段2叶片,与提示Kulites第一阶段动态压力测量。

进气总压畸变是由屏幕位于中心大约40英寸上游的转子前缘的第一阶段。进气压力剖面的测量有或没有进气畸变得到大约14.5英寸上游从同一位置有八个径向耙子。每个耙等距的压痕和五个径向总压强测量元素。这些进口总压测量平均获得平均进口总压强。进口总温度测量使用49热电偶位于屏幕比失真测量平面进一步上游位置。进口总平均温度计算基于这些热电偶,并假定为常数的测量平面为所有测试风扇入口条件。

测试与进气畸变时,得到一个更有效的圆周覆盖在风机出口,特别是当测试与one-per-rev模式,退出总压强和温度测量使用四个径向每耙耙和七个径向组合探针。

测量平均第一阶段叶片运行间隙在设计速度向前席卷转子与转子径向0.040英寸和0.025英寸。第二阶段的转子运行间隙在设计速度估计为0.050英寸。基于间隙衍生品low-aspect-ratio跨声速转子之前获得的单级测试(2),向前冲的0.015英寸大的间隙转子1可以提供一个额外的0.5分效率损失测试测量性能相对于转子径向配置与1。这个性能升级调整只有取得的性能数据比较中显示效率之间向前席卷转子1 (GESFAR)和径向转子1(及)配置前端框架和igv图4。效率调整是合理的基于通用电气最近的测试数据在一个先进的多级压缩机与所有向前席卷转子,表现出较低的安全机械操作许可。然而,无间隙差异调整稳定裕度的比较。

环形套管处理插入安装在第一阶段叶片与转子配置,向前冲的转子,如图所示2。数据也获得一个平滑的套管在测试程序的一部分,当运行提出了转子没有进口。

保持轴向匹配阶段的非设计工况条件,进口导流叶片是多样和串联定子1变量皮瓣举行固定在其设计平台配置了igv时设置。变量的串联定子1瓣时不同的钻井平台配置没有进口。

5。风机的整体性能没有进口

的整体性能两级风扇用干净的入口,没有前面的帧和进口导流叶片呈现在图3。回想一下,没有进口导流叶片的串联定子1变量皮瓣与速度不一,保持轴向匹配阶段的非设计工况条件。的比较提出了转子之间的数据配置(GESFAR)和径向转子1配置(及)所示图。由于时间和测试成本的限制,在这种情况下,有一个混合的数据。转子径向1的数据配置与环形凹槽收购阶段叶片而向前席卷转子1配置在这个阶段的测试没有环形凹槽。

尽管径向和向前席卷转子构型设计同样的设计点,向前席卷转子超过了设计质量流量转子的径向速度1.5%。然而,流的相似性和压力比水平通过这两款设计相对于设计点是在经验和相当可以接受。

整体最高效率通过向前席卷转子与转子径向配置高于配置速度。一些这方面的效率改进,也许0.25点根据以往的经验,可能归因于顺利套管在向前席卷转子相对于径向叶片周向凹槽。

测量高速失速线(基于前最后稳态数据点获得摊位图3)几乎是相同的两个叶片,向前席卷转子配置显然做的很好即使没有圆周槽壳治疗。分析数据表明,改进的潜力unstalled范围向前高速扫描可能没有完全意识到因为第二阶段的转子,常见的配置,设置风机的高速摊位用干净的进口限制。测量速度停滞在85%和90%进口一部分纠正速度提高了6%的向前席卷转子配置尽管没有套管治疗的情况下,言外之意是,第一阶段叶片可能以较低的速度限制阶段。

6。风机的整体性能与进口

真正的连续测量整体性能的比较向前冲的风扇转子1配置(GESFAR)和转子径向配置(及)呈现在图4。两个配置使用压痕槽壳治疗/阶段1叶片与进口导流叶片包括前面的帧。整体绝热效率的比较图4显示了设计速度峰值效率略低,部分速度峰值效率高约0.5到0.7分转子径向配置(及)相对于向前席卷转子配置(GESFAR)。如前所述,提出了转子(GESFAR)效率数据呈现向上调整占了第一阶段叶片间隙差异两种构型。高速清洁进气两种构型之间的失速线几乎没有改变。

关于节流限制功能如图4入口校正速度低于80%,远期横扫转子配置是颤振有限和风扇不能扼杀了摊位。额外IGV关闭大约15度是GESFAR所需的转子(即“失速保护,”。,no aeromechanical instability in the aerodynamically stable portion of the fan map), and this data obtained at the very end of the test is not presented here. The aeromechanical flutter appeared to be aggravated further with tip radial inlet distortion (i.e., total pressure lower at the casing) and was alleviated with hub radial inlet distortion (i.e., total pressure lower at the hub).

识别向前席卷转子1 s的贡献在整个两阶段测试结果图中描述4的阶段性能结果IGV +转子1分组,然后对定子转子1 + 2 + OGV分组数据所示5和6,分别。入口和定子转子前缘测量定义了IGV + 1组特征,而定子1前缘和退出后倾角测量被用来打破定子转子1 + 2 + OGV性能。

认识到需要对某些风险试图合理化在绝对意义上使用级间测量测量的总体性能,对比仅限于数据的一个真正的背靠背的感觉。而对于这种情况下的分析结果可能会更直观的比较数据与配置没有进口,缺乏真正的背靠背的质量和在某种程度上数据可用性促使我们做分析基于数据与进口。

speedline形状的相似性和speed-flow特征如图5IGV +转子1的证实了空气动力学等效径向和转子1 s。计算效率比较,如图5,0.5 - 1.0分的优势向前席卷转子1配置。虽然没有显示,向前冲的性能改进转子仅限于外50%环(提示),类似于观察到的单级测试结果(2]。压力ratio-flow特征细节在每个速度表明,也可以不加调整地向前席卷转子不能得到的转子径向两级环境和以100%的速度向前席卷IGV +转子1组略低泵(即。,压力比流)的特点。记得,在进口系统的设计过程中,三维粘性分析表明性能减免由于流动路径的差异。这种差异可能是更严重的向前席卷转子配置导致减少抽水速度100%见图中的数据5。

尽管获得相同的硬件,图6表明低泵(压力比流)和低效率的定子转子1 + 2 + OGV集团与向前席卷转子1配置。这组的低性能提出了转子配置防止向前扫描的性能收益实现的总体性能结果如图4。越tip-strong径向配置文件退出向前冲的转子(高压力和冷却器提示温度)被认为是最有可能的原因。这基本上相当于征收中心(即径向进气畸变。,lower total pressure at the hub) into the second stage, which from past experience with this machine has shown the tendency to reduce the peak flow and pressure rise capability along a constant speed characteristic as well as derate the performance. It should be pointed out that the speed lines in Figure6代表恒定入口纠正速度而不是第二阶段纠正速度。最大修正流能力降低定子转子1 + 2 + OGV集团向前席卷转子1结合向前冲的高流泵转子1表示在图3的原因是被转子提高最低操作线相比,径向转子的两级环境中前面提到的图吗5。图6还表明,在95%和100%进口纠正速度,几乎相同的最大修正流入定子转子1 + 2 + OGV集团。这是一个由于IGV +转子1组的性能下降和增加环/唤醒阻塞。

级间Kulites表示第二阶段的停滞阶段,85%以上纠正用干净的入口速度。这阻止向前席卷转子1展示与清洁空气动力稳定性增强入口在两级环境中。个人的舞台表演中所示数据5和6进一步研究了三维粘性分析前后转子的向前席卷转子配置(GESFAR)操作在设计速度接近最高效率。计算等熵马赫数轮廓浸10%从侧壁对转子1和转子2图所示7(一)。向前席卷第一阶段叶片有一个定义良好的通道与弱前缘压缩波冲击,摊位之前暗示更多范围的可用性。另一方面,分离前缘激波结构转子2转化为展期条件(第二阶段的数据流图6),导致进一步降低风机效率和节流的粉丝。比较分析结果,测试结果以在提示Kulites给出数据7 (b)- - - - - -7 (d)。这些是用于转子1只,等压线格式而不是常数理想马赫数行图7(一)。虽然进行了分析调查只在设计速度峰值效率条件,测试数据提供三个修正速度,100%,95%,和91%,和三个油门条件,最高效率,近失速,最高效率和失速中间(近失速+ 0.5)。分析和测试结果在设计速度最高效率条件定性显示开始和反射通道冲击系统。在更详细的基础上,测试数据表明减少歪斜的震惊和减少反映出腿的力量冲击系统。因此,测试数据表明更高层次的节流比数据匹配结果为转子1,这可能是由于分配损失水平过低的数据匹配进口导流叶片。在比较的基础上,冲击迁移数据中描述7 (b)- - - - - -7 (d)转子1最高效率和近失速条件(见图4)表明越来越节流转子1这两个节流阀之间条件的修正速度降低。

7所示。整体稳定性与进气畸变

一个优秀的教程调查的进气道流畸变对发动机性能和稳定性的影响提出了在一个AGARD系列讲座由称重传感器和格雷策9]。这个程序的主要目的是评价影响进气畸变的两级风机的失速边界与向前席卷转子1和径向转子1配置。如上所述称重传感器和格莱策介绍说,尽管遇到的扭曲一般3 d,把它们至少在概念上是非常有用的,为径向和周向不均匀性和每个单独的方法。总共五个扭曲屏幕被用于这个调查。三个五个屏幕的径向或环形进气畸变模式。其他两个屏幕径向和圆周扭曲。

典型的风扇比较干净的进口数据映射与屏幕使用畸变进气畸变数据联合模式(提示径向+ one-per-rev称为提示/牧师)向前席卷配置(GESFAR)呈现在图8。略有损失流量和峰值压力比在进气畸变的存在。数据显示一个小损失高速失速线和一小部分获得速度停滞与进气畸变。失速线比较干净和扭曲的入口向前席卷转子配置(GESFAR)与其他扭曲屏幕显示类似的趋势。一般来说,向前席卷转子显示进气畸变的重要公差。

风扇的敏感性与进气畸变以下列方式计算。一个参数,dpr,被定义为 PRSD是整个风机压力比在失速与进气畸变和PRSC整个风扇用干净的进气压力比在失速。IDC,进气周向畸变指数失真计算使用进气畸变耙子 下午在哪里最低平均总压和PFA的脸总压强(平均面积)。同样,径向畸变进气畸变指数,印尼盾,计算使用进气畸变耙子 其中PMR是环平均总压强(面积平均)和PFA面对平均总压(平均面积)。使用(1)和(2SENS)风扇的敏感性,圆周变形定义为 同样的使用(1)和(3),风扇与径向畸变被定义为敏感

图9显示了风扇的敏感性变化百分比向前席卷转子配置(GESFAR)相对于转子的径向配置(及),计算公式(6),所有5个屏幕扭曲

五个屏幕沿水平轴表如这个图所示,灵敏度相对于转子径向变化百分比配置(及)沿着纵轴显示。畸变指数的大小的屏幕图9的名义操作线与进口导流叶片在设计速度,可以分类从中度到高。这些计算(2)和(3耙)使用数据从进气畸变和失真屏幕通过旋转360度在22.5度的间隔。

而普遍的第二阶段两个转子1配置阻止整个风扇显示显著的清洁进气性能和稳定性的好处;向前席卷转子1配置(GESFAR)展示优秀的舞台前沿效率(图4进气畸变)和宽容。取得一个已经低失真敏感度与径向转子1配置(及)相对于当前军事迷的标准,进气畸变的敏感性是减半的向前席卷转子1配置(GESFAR),如图9。图中所示的负值表明,进气畸变的敏感性向前席卷转子配置(GESFAR)总是小于敏感性与径向进气畸变转子配置(及)。提示径向(T.RAD), tip-per-rev (T /转速)和one-per-rev(1 /牧师)进气畸变,向前席卷转子配置(GESFAR)总是丢失更少的失速线(相对于其清洁进气失速线)比转子径向配置(及)。

一般认为向前席卷转子有其固有的倾向于流迁移的提示会提示径向屏幕。但是不清楚如果这个不利影响的进气畸变处理能力提出了转子与中心径向配置屏幕。图9显示与中心径向进气风扇灵敏度失真与向前扫描没有妥协。事实上,随着中心径向(H.RAD)和hub-per-rev (H /牧师)进气畸变,向前席卷转子配置(GESFAR)显示改善的失速线(相对于其清洁进气失速线)的相对损失失速与转子径向配置(及)导致灵敏度变化百分比值超过200,如图9。

8。进口对性能的影响

进口导流叶片的使用一直是一个高度争议的话题(10军事迷,要应付大量的失真由于复杂的水湾和飞机机动。向前席卷转子配置(GESFAR),测试数据来确定前面帧的影响/ igv和套管治疗在第一阶段叶片的整体性能粉丝呈现在图10。回想一下,进口存在时,变量的风机串联定子1瓣固定在其设计点设置和进口(即关门。,襟翼移动转子旋转的方向)和纠正的减少速度。没有进口时,变量串联定子1瓣是变量,倾向于有一个更开放的(即。相反,转子旋转)设置以减少修正的速度。

主要是由于不同的变量几何驱动策略和进口导叶片没有按照规定在上面的段落中,流动速度与进口显著改变。在设计速度,进口是为了复制no-IGV零漩涡入口条件下,流动降低了2.5%;关闭速度部分,进口,减少流是高达18%。流,除了损失的igv和套管治疗导致了整体亏损风机效率峰值在设计速度约为4分。进口高马赫数,可能窒息,和前面提到的3 d分析确定性能损失与进口由于流路径差异负责。进口,正如所料,改善了风机效率速度部分。

设计速度停滞与进口保证金,另一方面,增加了4%。然而,结果如图10表明进口有很少或没有影响停滞与清洁进气速度低于90%。这进一步表明,第二阶段转子设置风机失速上限,从而限制了潜在好处igv和前进扫描的出现。

虽然受到缺乏套管/转子1治疗的情况下,进口的存在被发现减少向前席卷转子配置(GESFAR)风扇180度敏感性one-per-rev进气畸变42%。这种程度的敏感性降低更为显著,当一个人认为的事实IGV-less基地灵敏度已经相对于当前的军事迷技术水平很低。这种改善的原因是认为与消除或减少进气涡流水平所创作出来的one-per-rev igv存在时扭曲的进气道流场。由于在one-per-rev静压变形阶段,伴随one-per-rev进气总压畸变,对方对称进气涡流场创作的迁移流动高静压低静压地区。因此,半环的旋转速度的方向转子旋转半转子旋转方向相反。这个进行转子的入口1除非有igv提出消除或大大减少。并联压缩机来说,低压领域与转子旋转方向的漩涡将提供最薄弱的一环,由于其受损的能力相对于其他行业实现常见的放电静态压力水平。

9。结束语

后评估的影响与每个方向的扫描单级环境报道,在先前发表的一篇论文中研究了转子技术扩展到包括正向扫描的影响在一个两阶段的球迷。这个项目还包括评估的影响扫描进气畸变的处理和评价进口导流叶片对风机性能和稳定性的影响。

调查是在连续的基础上进行使用径向和向前席卷第一阶段叶片的两级配置。两者之间的共同的第二阶段配置阻止整个风扇显示清洁进气性能和稳定性的好处与向前席卷转子1。然而,向前席卷转子配置(GESFAR)被证明具有优越的舞台前沿效率和宽容进气畸变。向前冲的变形敏感性减半转子1。向前席卷转子配置提高了灵敏度与进气畸变,包括技巧和中心径向屏幕,一个180度one-per-rev屏幕和两相结合模式,包含小费/牧师和中心/牧师屏幕。测试结果支持假设提出了转子1配置产生更好的流场在地区,预计将提高灵敏度的径向模式。令人吃惊,这个特性的扫描没有导致负面影响与中心径向进气风扇灵敏度失真。

进口的主要好处是识别与测试和没有进口清洁进气和180度one-per-rev进气畸变模式。而进口导致效率损失大,在设计速度的改善风扇敏感性和进气畸变是重要的。改善是专门由于减少或消除诱导进气涡流。

空气动力的影响与径向和向前扫叶栅在连续的基础上详细探讨了本文和前面的同伴。整体测试结果表明一些独特的改进效率和一些实质性改善灵敏度与向前扫叶栅进口畸变。现在正在进一步努力研究重新设计的影响转子向前扫描,第二阶段和实施这项技术在飞机发动机先进高负荷的压缩机进行得很好。

命名法

dpr:	1.0−(PRSD / PRSC)
国际数据公司(IDC):	环形进气畸变指数= (1−PM / PFA)
印尼盾:	径向进气畸变指数= (1−PMR / PFA)
IMM:	径向浸(0 =小费,1 =中心)
P:	压力
PFA:	面对平均总压强(面积平均)
下午:	最低总压强
PMR:	最小平均总压环(面积平均)在中心,称为中心径向畸变中心(总压强较低)在小费,称为提示径向畸变(总压强较低提示)
公关:	整体风机压力比
PRS:	整体风机压力比在停滞
PRSC:	用干净的入口整体风机压力比在失速
PRSD:	整体风机压力比与进气畸变失速
SENS:	风扇敏感性= (dpr /进气畸变指数)。

引用

1. n山口、t . Tominaga和j . Masutani”由forward-skewed性能改善叶栅的轴流式通风机叶片移动,”学报》第11届国际研讨会吸气式发动机(ISABE ' 93),页580 - 589,东京,日本,1993年,ISABE论文93 - 7055。视图:谷歌学术搜索
2. a . r . Wadia p . n . Szucs, d . w . Crall“气动扫描的工作原理”《国际燃气轮机和航空发动机国会和博览会97号,1997年6月,ASME - gt - 401。视图:谷歌学术搜索
3. j·d·丹顿和l .徐”精益和扫描对跨声速风扇性能的影响,”美国ASME涡轮世博会:涡轮机2002年6月,页23-32,ASME纸2002 - gt - 30327。视图:谷歌学术搜索
4. h . Passrucker m .恩贝、美国Kablitz和d·k·亨内克”向前扫在跨声速压气机转子的影响,“美国机械工程师学会学报》上,一个部分:电力和能源》杂志上,卷217,不。4、357 - 366年,2003页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
5. g·s·麦克纳尔蒂j。j•德克尔b.f.浪涛,和s . a .哈立德”的影响,提出了转子叶尖间隙流动在亚音速轴流压缩机,”涡轮机械杂志,卷126,不。4、445 - 454年,2004页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
6. j·伯格纳,s . Kablitz d·k·亨内克h . Passrucker和e·斯坦哈特”扫描三维激波结构的影响在一个轴流式压气机,”ASME涡轮Expo-Gas Turbie技术:对未来的关注2005年6月,页343 - 352年,ASME纸gt2005 - 68835。视图:谷歌学术搜索
7. 大肠Benini和r . Biollo空气动力学的席卷和跨声速compressor-rotors倾向”,应用能源,卷84,不。10日,1012 - 1027年,2007页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
8. p v罗摩克里希纳和m . Govardhan”向前扫描和叶尖间隙的轴流压气机级的性能,”ASME涡轮世博会2009年6月,页273 - 282年,ASME纸gt2009 - 59840。视图:谷歌学术搜索
9. j.p.称重传感器和e·m·格莱策介绍说,“飞机推进系统集成,进气畸变效应”基本面和特殊问题的合成孔径雷达(SAR),1993岁的AGARD系列讲座AGARD ls - 183。视图:谷歌学术搜索
10. t·p·海因斯私人交流,2001年。
11. d .瑞芭,a·博尔斯监管的,p . Russler“进气畸变对压气机叶片负荷的影响,”张仁学报31日/ ASME / SAE / ASEE联合推进会议1995年美国加州圣地亚哥,张仁纸没有。95 - 2461。视图:谷歌学术搜索
12. c·哈,d . c .瑞芭t·j·苏利文和a . r . Wadia“进气畸变对压气机转子流场,”美国国会国际燃气轮机和航空发动机和展览1996年6月,p。18日,ASME纸96 - gt - 547。视图:谷歌学术搜索
13. s r·纳特·d·c·瑞芭c . b . Lorence和a . r . Wadia“进气畸变产生的强迫响应低方面比跨声速风扇,”美国国会国际燃气轮机和航空发动机和展览p。14日,1996年6月,ASME纸96 - gt - 376。视图:谷歌学术搜索

版权

版权©2011 Aspi r . Wadia。这是一个开放的分布式下文章知识共享归属许可,它允许无限制的使用、分配和复制在任何媒介,提供最初的工作是正确引用。