描述高速铣削刀具磨损的硬化粉末冶金钢

文摘

在本实验研究中,球头米尔斯在高速干又硬铣的切削性能的粉末冶金钢了。铣削的切削性能评价工具主要是切割长度,刀具磨损,切割力。两种不同类型的加工硬化钢,冷作钢HS 4-2-4点(K490 Microclean / 66 HRC)和高速钢HS 6-5-3点(S790 Microclean / 64 HRC)。铣削试验进行有效切削速度225,300和400 m / min四槽整体硬质合金球头铣刀(= 6,TiAlN涂料)。观察,通过分析优化切削参数和切削速度的增加,刀具寿命可大大增强。进一步,在难加工材料HS 4-2-4点,刀具寿命是三倍的更少材料HS 6-5-3点。因此,它不仅可以认为材料的硬度为高速加工起着至关重要的作用又干又硬的切削性能,也研究了粉末冶金钢的微观结构和热特征在硬化状态。

1。介绍和动机

1.1。应用程序

经济高效的大规模批量生产的复杂的功能和结构组成,造型和成形技术是至关重要的。这些技术显著的性能定义的材料,表面条件和地下的完整性制造工具,模具,模具。传统工具钢越来越达到自己的极限,因此,抑制大规模生产技术的进一步发展,考虑更高的经济效率和过程稳定。另外,高性能粉末冶金生产的钢等材料(1可以应用。和传统生产的工具钢相比,他们可证实地达到用乘法增强生活的生产工具,模具,模具。然而,这些超硬钢的加工multiaxis铣是一个重大的挑战,因此,一个最高利益的问题,为科学研究和工业生产(2- - - - - -5]。由于其复杂的材料性能,如高硬度、韧性、强度和压力(4),他们可以被加载到高机械应力。这代表了中央要求高价值的零部件,当他们出现在不同领域的应用程序的工具和模具制造;参见图1。

由于其效率、灵活性和精度,完全通过硬铣加工的关键技术之一是工具,死,因行业。例如,五轴铣削可以制造高附加值最高的复杂性在一个夹紧,提供优秀的零部件表面质量,从而增加潜在的替代磨削过程通常下游铣削。multiaxis硬铣的几何灵活性的缺点是凿条件不断变化,导致有利和不利的条件和工件之间的接触铣削工具。一般来说,第二个导致加载铣工具,因此减少了刀具寿命时间伴随着表面损伤和微裂隙的形成和结构变化的地下区域生产的部分。

然而,即使在最高的物质需求和最复杂的几何图形,同时努力五轴铣削使最优工艺条件在一个狭窄的过程中公差字段由一个合适的参数选择和创新的加工策略。目前,知识状态的最佳组件的合适选择,production-orientated的同时努力五轴铣削工艺参数解决材料是有限的。因此,高度紧张的可靠和有效的生产工具,模具,模具不是理所当然,高性能材料很少利用的潜力(6]。

1.2。冶金基础

粉末冶金(PM)复合钢,主要应用于模具制造、允许均匀和各向同性材料微观结构的生成。他们的特点是高硬度、韧性、强度和压力,具有良好的尺寸稳定性在热处理。根据特定的合金成分和热处理,硬度可以变化在50到70 HRC。可以达到这些材料的高硬度碳化物沉淀和马氏体转变4]。例如析出硬化,导致改善静态下的工件的稳定性,尤其是搏动的负载。这导致大大提高酒店的知名度比传统模材料。因此,形成的生命周期工具可以大大提高。

此外,粉末冶金钢指的可以定制应用程序的特定区域对其硬度、热,耐磨性和韧性。例如,spray-compacting允许调整一个极端的方法耐磨组织由于嵌入式碳化物量较高(7- - - - - -9]。

1.3。高速铣削的超硬材料

最近进行的一项调查的弗劳恩霍夫IPT展品高速铣削的超硬钢可能会从一个核心技术发展最重要的技术领域的工具和模具制造。这样做的原因是最高生产率和灵活性的结合比其他生产技术竞争。然而,对于小直径的研磨工具以及超硬材料,仍然存在一个伟大的需求进一步流程优化以实现长工具耐力,交货期短,短的上市时间。

尤其,在超硬钢铣削,凿区发生力量大大受到三种情况:(我)材料的硬度和显微组织是加工(4,10),(2)毛边的芯片的几何11),(3)工艺参数(12,13]。

微观结构导致的事实在铣削过程中,耙和间隙的工具富含高磨损由于微小分布的碳化物。此外,硬铣点钢往往建立边缘(而)的形成。输送量大发展如果部分加工材料粘合在工具的前沿。在这里,它们形成一个超硬层由于材料特性和接管前沿的功能。根据切削条件下,小颗粒输送量大的分离和幻灯片之间的间隙和切削区。因此,侧面磨损急剧增加,和加工零件的表面性能显著恶化[14]。

此外,Kochy等人,冈田克也等人认为增加材料硬度、铣刀的磨损显著增加,组件材料的微观结构也有很大的影响的渐进磨损行为铣削工具(15,16]。

的几何毛边的芯片主要是由当地的芯片厚度被删除和相关芯片的横截面。截面代表的材料数量的前沿。

因此,流程设计的一个重要问题是适应毛边的芯片几何根据材料特性和特定的加工任务。为范例,根据材料的微结构加工,不同工艺参数导致毛边的几何图形芯片提供优化的过程性能。的嵌入式碳化物的尺寸和分布,提高切削深度可能导致降低刀具磨损由于碳化物是精神错乱了金属基体的一部分,不需要剪几工具业务。

所罗门已经假设第一个假设,指出越来越切割速度降低切削力和铣刀的磨损以及显式地提高材料的流动行为和应变率处理(13]。为了证明这些凿机制,变形率之间的复杂的相互作用,温度升高过程中,强度性能和微观流动行为和材料的结构完整性在当地和工件之间的接触区(铣刀必须考虑17,18]。不同的机器材料的铣削过程中,铣削工具的进步穿(16,19,20.),温度升高的过程(20.,21)和生成的表面的粗糙度增加比例的增加切削速度(19]。根据(12铣刀的磨损,最高的传播有效的切割速度,开始在接触点的前沿,并且可以减少一个适当的增加每齿的提要。如果提要/牙齿和硬铣削过程中切削速度低于临界值,该工具增加,振动和刀具磨损增长显著12]。

因为明显增加机械,特别是热负荷在工件之间的接触面积和铣工具,连续介质力学过程组件表层和次表层的区域,所诱导的HSC-hard铣削过程中,需要系统的研究并做出了独特的描述。这包括特别是相关结构的软化[22)和再硬化(23)以及控制引入压缩和拉伸残余应力,避免热损伤形式的所谓的“白层”(23]。

1.4。用于流程布局的目标和挑战

如上所示,目前,工件材料的过程和相互依赖关系和过程参数在切屑形成过程中粉末冶金复合工具材料是唯一已知的部分。在这个连接,一个主要问题在材料分析的详细调查的影响导致芯片几何对不同的工艺参数,因为它们是至关重要的高性能铣削过程的过程性能,如5-axis-high-speed切割。在这个基地,铣削过程设计可以优化没有时间,cost-consuming试错检测加工;参见图2。

提到这一点,本文关注的问题建模,工艺设计和加工。一种方法将呈现,使工艺设计的优化理论分析的基础上未雕琢的芯片几何。在加工的测试中,铣削超硬粉末冶金合金的磨损机制将追究,与未芯片几何。

2。实验方法

2.1。实验条件和工件材料

在本实验研究中,应用商业整体硬质合金铣刀是球头铣刀(表1)。该工具的公称直径6毫米和4个长笛。两个长笛正好在中心工具提示点(轴向浸角),另外两个长笛级之间。螺旋角30°倾角的角度−10°。工具的同心度公差小于±7μm。该工具与TiAlN涂层。进行铣削试验的有效切削速度的一种变体= 225、300和400米/分钟。这个工具被固定倾角不断倾斜后,价值选择进行分析模拟芯片的几何。这个工具取向提供了一个高效切削速度在表面生成区域和一个温和的芯片表面横截面沿切削刃的分布。同时,它能避免切削中心工具提示和提供了一个温和的芯片长度分布,导致刀具磨损更少。每齿将提要毫米,径向深度削减设置为0.05毫米,轴向深度的被设置为0.04毫米。调查的影响饲料每颗牙齿刀具寿命和一个随机的基础上进步的刀具磨损,不一另外在0.025 mm /牙齿和0.075 mm /齿铣削试验吗m / min和为解决工件材料。工具是25毫米的过剩,而减少适合轻叩被应用。所有铣测试被执行在downmilling没有任何润滑剂在干燥条件下使用Mikromat 8 V HSC硬铣机床。实现代表被测变量的值在每个操作点,根和平方计算。

两种粉末冶金生产钢被用作工具和模具制造的典型工件材料从银亮钢,高速钢HS 6-5-3点,这是硬64 HRC,冷作钢硬度66 HRC HS 4-2-4点。

2.2。测量加工力量和工具寿命

刀具磨损是衡量工具的宽度侧面磨损土地VB (μ米)用工具显微镜从Heidenhain (3003 LS型)。以防高速钢的HS 6-5-3点,分别冷作钢HS 4-2-4点,刀具磨损的宽度土地测量迭代完成后15米/ 20米的长度减少。的最大刀具寿命的总长度75年中止准则后测量吗μm工具侧面磨损的土地。每个牙齿的形态功能表面的磨铣工具的特点是使用扫描电子显微镜(SEM)(表2)。

切削力测力计记录的基斯特勒公司(9255型)。描述了一个随机的基础上生成的表面粗糙度,测量后进行铣削试验用新鲜的工具吗米/分钟,m两个工件材料Tailor-Hobson表面探测器。

3所示。芯片几何的理论分析

3.1。造型基础五轴球头铣削操作

了解芯片的接触条件和几何是理解铣削过程的基础。它允许过程的预测力和温度、刀具磨损、表面质量、形状误差和其他现象与铣削过程。

造型球头铣削操作的主要挑战是建立一个模型,该模型充分准确、灵活地允许不同的仿真工具几何形状和接触条件下,特别是在与雕刻加工的零件表面,即接触条件和工具取向常常相差很大。

以前的研究(24- - - - - -31日]表明分析模型作为一个适当的妥协方案。在这篇文章中,它是这样一个分析模型用于描述芯片几何和接触条件的工具。

提出方法的主要目的是描述实际的芯片几何和获得特征值识别有利的切削条件。因此,本文所提出的模型作为支持工具,选择优化的切削参数。

3.1.1。球头铣刀几何

球头铣刀的几何图所示3。当前刀角度的刀在轴向浸和旋转角度是由 在哪里两个连续的切削刃之间的角度吗 当地的螺旋角可以根据Lazoglu和梁计算28和朱et al。29日),模仿一个变量沿着切割槽螺旋角。图4显示的变化与轴向浸角在实验中,使用的铣刀螺旋角为30°的井筒工具的一部分。

完成流程的接触面积很小,导致当地的螺旋角的小变化。模拟接触条件下,螺旋升角变化从18.5°到23.5°。出于实用目的,它被认为是常数。

3.1.2。接触条件

图6显示了球头铣削的接触条件。参考系统FCN定义根据Ozturk Budak [30.]。是饲料轴,表面正常的轴,槽轴。行宽度,是切削深度。C +表明下一行向积极的一面的设在C−是相反的情况;也就是说,下一行是负方向的设在。是每齿提要。

3.1.3。仿真的方法

模拟工作流程如图5。首先,有必要指定模拟输入、工艺参数c++ / C−,工具取向和切削速度。是一个离散模型用于模拟,所以离散化参数,即和角增量,也为模拟输入。

类似的方法也被城市(31日]和Ozturk Budak [30.]。城市实现了一个模型,该模型考虑了扇贝饲料方向但不考虑螺旋角。Ozturk计算不考虑破损边界曲线的扇贝,认为该地区3模型(见图8),它会导致一个错误导致高达40%的完成过程的接触角,由于区域2和3是相对大的小的值和。

其次,计算边界曲线,定义的位置毛边的芯片FCN坐标系。的基础上的芯片空间位置信息和输入参数,详细的毛边的芯片几何确定。几何用于推导其他参数,例如,芯片体积,凿,有效的切割速度,影响比率,和表面生成区域,用于评估之前解决接触条件。最后,计算值绘制可视化和专用工具在Matlab中实现(图7)。

3.1.4。计算边界曲线

球头铣削的典型芯片形式,积极横轴案例C +,在图中进行了描述8。该模型通过使用CSG模型(建设性的立体几何)商业CAD软件西门子NX。这种方法基于的假设是有效的之前的刀位轨迹的交点是一个长方体工件和缸沿设在,而不是考虑到扇贝饲料方向。然而,扇贝槽方向的考虑。芯片的形式,因此,连续减的结果产生的几何和一个球体。

牙轨迹是圆,这是一个很好的近似完成流程,因为小进给速率值相比,该工具半径通常使用。而且重要的是要注意,这种假设带来的误差时增加接触面积接近工具提示,因为当地半径减少当地前沿和实际路径从一个圆形路径不同。

积极的横轴表示边界曲线的情况下计算如下:

的结果计算边界曲线的情况下,C + C−恢复在表3。

3.1.5。毛边的芯片的计算几何和其他参数

主要用于描述芯片几何参数有芯片厚度(),芯片的宽度(),芯片横截面积()和芯片的长度()。图中描述的芯片的几何参数8。毛边的芯片是离散的和的方向。芯片厚度的定义是删除的材料的厚度在一定切削点()工具的正常方向的前沿,也就是说,在径向方向的球体。它可以近似的feed组件径向方向,也就是说,饲料的标量积向量和球面径向统一向量外表面在给定的切削点(30.]

晶片宽度的计算刀具的方向,代表了实际接触最前沿的宽度,给出的 在哪里和分别是,轴向浸角的开始和结束对于一个给定的旋转角度。

芯片横断面代表每个切削刃上的接触面积为每个旋转角度和为每一个可以计算如下:

芯片的长度定义为恒定轴向工具浸入式的接触长度,也就是说,每个工具的接触长度 芯片体积体积被一个长笛在一个工具革命 在哪里分别是全球轴浸角和的开始和结束,是全球旋转角的开始和结束。点外边界条件,。

3.2。仿真结果

表4简历模拟的输入数据:切割速度变化沿着工具轴,由于本地工具半径的变化。工具提示的接近切削速度越小,反之亦然。表面的有效切削速度计算生成芯片的面积,这是实际削减的地方生成一个最终表面接触下列哪不是再切工具。

芯片的位置在工具和FCN坐标系如图所示10。芯片的位置和姿态变化根据工具取向和切削参数。应该注意到,对于仿真参数,表面生成区域顶部芯片的一部分。这意味着最终的表面是由使用最高切削速度的整个体积。

图9显示了一个提要的联系图变化。这个图可以用于评估接触条件,选择优化参数。介绍了城市(31日),然而,没有颜色信息。横坐标是旋转角和纵轴浸角。颜色代表了芯片厚度。

沿着纵切割速度不断变化的,变化的。这意味着底部的一部分,这个图是加工的芯片比上部切削速度较低。该工具的正方向旋转,这意味着芯片在图中左边的部分是删除早于正确的部分。提要大幅变化不影响接触区,这意味着在一个光增加的芯片方向也可以观察到在什么数据(11日)和11 (b)。

然而,进给速率影响芯片厚度高,因此芯片的横截面面积,所示,分别在数字11 (c)和11 (d)。这两个参数是非常重要的预测过程的部队和负载集体在前沿。

高部队预计高进给速率值。不过,这种效应可以得到补偿通过改变工具取向。更纵向芯片接触(见图)将导致一个更小的芯片横截面积较小,因此过程的力量。理论上这将降低刀具磨损,因此,提高刀具寿命。

然而,更多的纵向芯片也导致更高的芯片长度,这直接关系到刀具磨损,因为增加了前沿和工件之间的接触长度也增加了磨损和附着力的影响。之间很好的平衡这两种作用是一个对角线芯片几何,本文中使用,这样可以减少芯片的横截面积,同时使凿长度适度范围。

4所示。实验结果和讨论

4.1。确认和量化的铣削刀具磨损

图12暴露了合格的工具侧面磨损后土地(VB)形态学达成75年中止判据μ米的不同的工件材料和有效的切割速度。

同时增加在加工材料工具的磨损特征侧面发展逐步同质没有任何希德的尖端断裂,开裂,贝壳形剥落的TiAlN-coating倾斜面的侧面。同时增加加工的HS 4-2-4点明显增加粘附相关工具观察侧面磨损。

在高速的情况下钢HS 6-5-3点(64 HRC)工具侧面磨损土地VB进化几乎线性进步切割长度在每个参数设置;参见图13。在加工的开始,最初的磨料磨损特征进化,直到达成近25米,稍扁,直到穿发展曲线是达到了。

相反Elbestawi et al。12),介绍了,但是没有证明,假设所罗门(13)被证实,说明增加从225米/分钟到300米/分钟最大切割长度是提高了33%。铣削试验后执行m / min进一步对刀具寿命提高300米/分钟。

虽然冷作钢HS 4-2-4点(66 HRC)略比HS 6-5-3点(64 HRC)比200米是橡皮。

在切割长度达到60米之后,穿演化曲线明显变得线性上升,直到每个切割速度设置。75年的终止准则μ在VB首次检测到220 m的切割长度225米/分钟。增加了近线性增加。

此外,在图14为澄清饲料每颗牙齿的影响关于铣刀的磨损进化在一个随机的基础上,不一的0.025,0.05,和0.075 mm /牙齿吗的300 m / min工件材料。

发现,根据材料特性的HS 4-2-4点在一个狭窄的切削参数范围降低进料速度产生负面影响。增加从0.05 mm /牙齿(米)0.075毫米/牙齿伴随着一个显著改善在切割长度320米。因此,另一方面,增加增加了尖端谷伴随着表面粗糙度增加。在第一次出现,这个结果是合法的,因为在加工mm /牙齿方面的mm /牙齿的每个槽铣刀暴露与工件表面三倍影响峰值每切割长度。有趣的是,在HS 6-5-3点的情况下,在一个狭窄的参数范围的影响峰值每切割长度的影响几乎可以忽略不计。为进一步调查的影响土地VB工具侧面磨损,摩擦倾向长度的工具,分别对工件表面呈现在图15。有趣的是,只考虑VB的函数,降低0.025毫米伴随与刀具寿命相比大大增加和0.075。这一观察表明,峰值的影响是目前为止刀具磨损的不确定因素。

与类似的调查,它可以认为较低的倾向增加长度和微观结构完整性特别是工件材料的导热系数有很大的影响的微观流动行为,因此显著影响刀具寿命和铣刀的磨损特性。考虑到调查材料,导热系数的HS 6-5-3点(24 W /可)明显高于与HS 4-2-4点(19日6 W /可)。所以,它可以表明,热导率有一个重要的影响在高速干又硬铣削机制。增加导热传热阻力减少,和凿的热能过程很容易渗入工件表面而不是通过芯片。因此,由于地下区域的一个先进的热负荷在工具和工件之间的接触点的增塑的软化工件材料和芯片提高了。在这种情况下,它预计,因为相对较低的热导率的HS 4-2-4点,,凿过程中产生的热能,通过芯片消散,明显高于HS 6-5-3点。另一方面,HS 4-2-4 PM碳化物明显较小的大小和碳化物的分布更均一而HS 6-5-3点。因此,在工件之间的接触区摩擦阻力和铣工具将显著降低HS 4-2-4点。因此,当地热影响的地下区域工件将会明显减少,HS 4-2-4点的切削加工性能和切削性能的整体硬质合金球头钢厂大幅增强由于导热系数以及材料的显微结构的完整性。

4.2。量化过程的力量

有效的切割速度的增加在加工HS 6-5-3点生成过程的温度升高,因此工件材料增强和增塑的过程,特别是饲料的力量(图16),显著降低了。

按比例增加侧面磨损土地VB与进步的工具。拥有先进的的曲线与进步VB明显被夷为平地。加工与米/分钟考虑225米/分钟,导致减少了近50%。在加工HS 4-2-4点,曲线急剧增加更先进的切削速度。有趣的是,在加工一个新的工具VB ~ 20μ米,为每一个从近9到14 N的范围。在达到75年的终止准则μm VB而言,最大的给力39 N为225米/分钟,30 N为300米/分钟,43个N在有效的切割速度400米/分钟量化。

执行后两工件铣削试验材料与新的工具400米/分钟0.05毫米的粗糙度μ米测量。

5。结论

为了描述穿进展相关的切削力和切削性能整体硬质合金球头米尔斯在硬化粉末冶金钢高速铣又干又硬,刀具磨损侧面土地,切割长度,军队调查过程。(1)同时增加有效的切割速度两种粉末冶金生产中的加工钢、HS 6-5-3点(64 HRC)和HS 6-5-3点(66 HRC),使用整体硬质合金球头的磨损特征钢厂开发逐步同质。(2)迭代增加有效的切割速度导致显著提高刀具寿命。(3)根据材料的特性研究工件材料,在一个狭窄的切削参数范围内增加联合是伴随着一个增强的刀具寿命。(4)有效的切割速度的增加在加工HS 6-5-3点导致显著降低饲料力和提高刀具寿命。(5)在饲料加工HS 4-2-4点力量大幅增加更多先进的切削速度,刀具寿命是三倍的HS 6-5-3点。(6)是应该考虑工件材料热导率的降低传热阻力增加,因此,当地热影响的地下区域工件将会明显的减少以及整体硬质合金球头米尔斯的切削性能大大提高。

引用

1. 荣格,“现代Hochleistungsstahle毛皮窝岁——和Werkzeugbau女的Tagungsunterlagen,”研讨会毛皮Werkzeugtechnik学报》上,2002年。视图:谷歌学术搜索
2. d·比尔曼a Baschin、e·克雷布斯和j . Schlenker”制造死于由硬件微铣淬硬工具钢,”生产工程,研究和开发,5卷,不。2、209 - 217年,2011页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
3. b . Denkena d Boehnke, r·迈耶”减少磨损引起的表面区域的影响在努力将通过新工具的几何图形,“生产工程,研究和开发,卷2,不。2、123 - 132年,2008页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
4. h . k . Tonshoff、c·阿伦特和r·本·阿莫“切削淬火钢。”CIRP上卷,49号2、547 - 566年,2000页。视图:谷歌学术搜索
5. f . Klocke s Knodt s Altmuller, a·比尔斯“Frasverfahren stellen hohe anspruche werkzeug和maschine,”Werkstattstechnik Wt,卷89,不。10日,451 - 455年,1999页。视图:谷歌学术搜索
6. f . Klocke诉Zinkann, k . Gerschwiler”Hochleistungswerkstoffe erfordern angepasste Bearbeitungstechnologien,”VDI-Z,卷139,不。6 - 24岁),1997页。视图:谷歌学术搜索
7. r . Piotrowiak诉舒勒,i Schruff和c . Spiegelhauer”Spruhkompaktierte Hochleistungs-Werkzeugstahle,”HTM Zeitschrift皮毛Werkstoffe, Warmebehandlung Fertigung卷,59号6,423 - 431年,2004页。视图:谷歌学术搜索
8. a·舒尔茨e . Matthaei-Schulz s Spangel r . Tinscher h .曾进行和p .娃,“Das primargefuge spruhkompaktierter斯塔尔,”HTM Zeitschrift皮毛Werkstoffe, Warmebehandlung Fertigung卷,56号2、104 - 109年,2001页。视图:谷歌学术搜索
9. a·舒尔茨诉Uhlenwinkel c·埃舍尔et al .,“Spruhkompaktierte hochlegierte werkzeugstahle-herstellung和eigenschaften,”HTM Zeitschrift皮毛Werkstoffe, Warmebehandlung Fertigung,60卷,不。2、87 - 95年,2005页。视图:谷歌学术搜索
10. y松本,m . m . Barash和c·r·刘“切割机制在加工硬化钢,”材料科学与技术,3卷,不。4、299 - 305年,1987页。视图:谷歌学术搜索
11. j .科勒Berechnung der zerspankrafte贝variierenden spanungsquerschnittsformen,博士论文,汉诺威,德国,2010年。
12. c·e·m·a·Elbestawi l . Chen Becze,和t . i El-Wardany”的模具和模具高速铣削硬化状态,”CIRP上,46卷,不。1,57 - 62,1997页。视图:谷歌学术搜索
13. c·所罗门,”德国埃森苏珥bearbeitung冯metallen奥得河贝静脉bearbeitung军队schneidende werkzeuge西奇ahnlich verhaltende werkstoffe,”德国专利Nr。523594, 931, 1931。视图:谷歌学术搜索
14. f . Klocke和w·康尼锡,Fertigungsverfahren Drehen、Frasen Bohren施普林格,卷。8日,柏林,德国,2008年。
15. p . Koshy r·c·露,d . k . Aspinwall“高速端铣淬硬AISI D2工具钢(~58 HRC),“材料加工技术杂志》上,卷127,不。2、266 - 273年,2002页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
16. m·冈田克也答:细川、r .田中和t .建筑师”削减hardmilling PVD-coated硬质合金的性能和CBN工具,”国际机床制造杂志》上,51卷,不。2、127 - 132年,2011页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
17. f . Klocke和诉Zinkann Hochgeschwindigkeitsbearbeitung andert Spanbildung死去,”VDI-Z,卷141,不。3 - 4,- 34,1999页。视图:谷歌学术搜索
18. 大肠El-Magd和c . Treppmann机械材料在高应变率的行为,”科学原理HSC,第136 - 113页,2001年。视图:谷歌学术搜索
19. s . KnodtHartfrasen pulvermetallurgisch erzeugter ledeburitischer Werkzeugstahle德国亚琛,博士论文,2004年。
20. m . Sokovićj . Kopaćl . a . Dobrzański和m . Adamiak”穿的PVD-coated整体硬质合金立铣刀在干燥的高速切削,”材料加工技术杂志》上卷,157 - 158,422 - 426年,2004页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
21. 廖y s和h . m .林”,润滑机理,最小数量在高速铣削淬硬钢,“国际机床制造杂志》上卷,47号11日,第1666 - 1660页,2007年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
22. r·本·埃莫Thermomechanische Wirkmechanismen和Spanbildung贝der Hochgeschwindigkeitszerspanung,博士论文,汉诺威,德国,2003年。
23. m . Elbestawi m . Dumitrescu t . i El-Wardany和j . bohn”硬质合金工具的影响等级和切削刃几何工具生活在高速加工硬化工具钢,”第二届国际会议上高速加工,37-46,1999页。视图:谷歌学术搜索
24. y Altintaşp·李,“球头铣削力学和动力学”,制造科学与工程学报,ASME的事务,卷120,不。4、684 - 692年,1998页。视图:谷歌学术搜索
25. y Altintas,制造自动化、金属切削力学、机床振动,和数控设计,剑桥大学出版社,纽约,纽约,美国,2000年。
26. a .扎贝尔zerspanung-modellierung Prozesssimulation德·冯·dreh frasprozessen资格论文,多特蒙德,德国,2010年。
27. c·a·范Luttervelt t·h·c .蔡尔兹i s Jawahir et al .,“现状和未来趋势造型加工操作的进度报告CIRP工作组”造型加工操作,“CIRP Annals-Manufacturing技术卷,47号2、587 - 624年,1998页。视图:谷歌学术搜索
28. 即Lazoglu郑胜耀梁,“球头铣削力建模与刀轴倾角,”制造科学与工程杂志》上,卷122,不。1,3-11,2000页。视图:谷歌学术搜索
29. r·朱s g·卡普尔,r . e . DeVor”机械的球头铣削过程建模的多轴加工自由曲面时,“制造科学与工程杂志》上,卷123,不。3、369 - 379年,2001页。视图:谷歌学术搜索
30. 大肠Ozturk和大肠Budak五轴铣削过程建模”,加工科学与技术,11卷,不。3、287 - 311年,2007页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
31. 城市,Kinematische mechanische wirkungen des kugelkopffrasens,博士论文,汉诺威,德国,2009年。

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