模型的断裂、摩擦和磨损现象的多孔铁

文摘

粉末材料的机械和tribotechnical特性受到孔隙体积的强烈影响,断裂的性格,杂质,合金,浓度不均匀性、摩擦条件等因素。毛孔也影响加速扩散过程,减少过冷奥氏体的阻力。在氢退火,超纯铁粉是用于研究多孔铁的特性。韧性断裂和tribotechnical特性从孔隙度不同于非依赖所有已知的依赖性从技术铁粉。研究了这一事实过程中孔隙度减少按和退火周期,多孔的平均尺寸是改变。根据多孔结构的分析模型创建的摩擦,磨损和断裂的纯多孔铁。

1。介绍

过去几十年的技术高度发达国家的研究表明,适当选择摩擦副的摩擦学的位置可以节省大约1.5%的国民收入(<一个href="#B1">1]。粉末材料的使用最好的适合经济可行性的条件,因为它允许替代昂贵和稀有合金,提高生产率,生产腾出空间。例如,残余孔隙的存在在轴承材料的结构可以增加细节的耐久性从1.5到10倍<一个href="#B2">2]。

有三组摩擦的主要影响因素:技术(结构、机械和物理性能),建设性(联系计划、宏观和microgeometry表面摩擦),和操作(具体摩擦工作、滑动速度、特定负载、温度、油脂,介质)。

摩擦过程中导致表层和次表层的层的形成条件的一个或另一个摩擦磨损机制。

过去几年的研究旨在机械特性测定,包括断裂强度及其与tribotechnical连接和物理特性(<一个href="#B3">3- - - - - -- - - - - -- - - - - -- - - - - -- - - - - -- - - - - -<一个href="#B22">22]。

这项工作的目的是调查和模型的摩擦,磨损和断裂过程的超纯铁。

2。超纯多孔铁的断裂韧性

依赖的断裂韧性<年代vg height="14.375" id="M1" style="vertical-align:-3.24037pt;width:24.512501px;" version="1.1" viewbox="0 0 24.512501 14.375" width="24.512501" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 我在孔隙度和强度<年代vg height="10.325" id="M2" style="vertical-align:-0.0pt;width:11.75px;" version="1.1" viewbox="0 0 11.75 10.325" width="11.75" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 并不总是严格单调函数(<一个href="#B3">3,<一个href="#B4">4]。定义这种依赖是必要的对于裂纹与缺陷的理论概念和具体实际问题的解决方案,例如,建筑产品的孔隙度的选择,它可以提供最高的断裂韧性。主要的条件确定的可靠性<年代vg height="14.375" id="M3" style="vertical-align:-3.24037pt;width:24.512501px;" version="1.1" viewbox="0 0 24.512501 14.375" width="24.512501" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 我裂纹扩展的证明在平面应变。这个需求强加限制样本大小和裂纹长度。裂纹长度应至少2毫米,连同一个槽0.45 - -0.55高度的标本(25.506 GOST -85)。样品的高度通常是12毫米。根据规定,最严格的要求对厚度,不应小于β ,在那里<年代vg height="13.7375" id="M5" style="vertical-align:-2.29482pt;width:47.775002px;" version="1.1" viewbox="0 0 47.775002 13.7375" width="47.775002" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> = 2 。 5 。然而,其他因素,如平面断裂和缺乏变薄的边缘和嘴唇,即使铁的孔隙度有几个百分点,显示结果的可靠性。因此,高纯度铁的比例系数<年代vg height="13.425" id="M6" style="vertical-align:-2.29482pt;width:8.8500004px;" version="1.1" viewbox="0 0 8.8500004 13.425" width="8.8500004" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 和厚度之间的比例(<年代vg height="14.75" id="M7" style="vertical-align:-3.25793pt;width:52.337502px;" version="1.1" viewbox="0 0 52.337502 14.75" width="52.337502" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 我 / 0 。 2 )<年代up>2是0.3 - -0.4<一个href="#B23">23粉Ni-Mo-Cu钢铁<年代vg height="13.675" id="M8" style="vertical-align:-2.29482pt;width:47.775002px;" version="1.1" viewbox="0 0 47.775002 13.675" width="47.775002" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> = 1 。 6 (<一个href="#B24">24];高延展性的不锈钢<年代vg height="11.45" id="M9" style="vertical-align:-0.23827pt;width:48.287498px;" version="1.1" viewbox="0 0 48.287498 11.45" width="48.287498" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> = 5 % ,<年代vg height="13.55" id="M10" style="vertical-align:-2.29482pt;width:55.587502px;" version="1.1" viewbox="0 0 55.587502 13.55" width="55.587502" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> = 0 。 0 4 (<一个href="#B25">25];镍钢<年代vg height="13.55" id="M11" style="vertical-align:-2.29482pt;width:47.775002px;" version="1.1" viewbox="0 0 47.775002 13.55" width="47.775002" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> = 1 。 4 (<一个href="#B26">26]。

的定义的正确性<年代vg height="14.375" id="M12" style="vertical-align:-3.24037pt;width:24.512501px;" version="1.1" viewbox="0 0 24.512501 14.375" width="24.512501" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 我由不同厚度的样品(检查表吗<一个href="//www.newsama.com/journals/at/2011/810254/tab1/" target="_blank">1)。样品厚度从4.3到9.1毫米,β从0.2到5.5不等。获得的值范围内的测量误差置信区间,使场地<年代vg height="15.9" id="M13" style="vertical-align:-4.46928pt;width:21.200001px;" version="1.1" viewbox="0 0 21.200001 15.9" width="21.200001" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 为<年代vg height="14.375" id="M14" style="vertical-align:-3.24037pt;width:24.512501px;" version="1.1" viewbox="0 0 24.512501 14.375" width="24.512501" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 我。在所有情况下的样品厚度3毫米提供了一个令人满意的收敛结果。

作文大气和烧结模式孔隙率,%样品厚度,毫米断裂韧性,MN / m<年代up>3/2 2.809.5 4.6010.010.0PZh4M2真空,1200°C, h105.5010.5 6.4510.0 9.759.5OSCh 6 - 2氢,1200°C, h3所示。64.3023.94所示。07.5523.87.34.8019.17.59.1018.9


数的组成

1	15
2	13
2	13	样本大小:<年代vg height="11.075" id="M15" style="vertical-align:-0.3135pt" version="1.1" viewbox="0 0 92.625 11.075" width="92.625" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 4 0 × 1 8 。 4 × 9 0 毫米
3
4	9
5	10
6
7
8
9

注意:铁品位OSCh 6-2-the平均粒度是5μ米,在大规模碳含量小于0.02%,其他杂质的总浓度小于0.001%。

数据(表<一个href="//www.newsama.com/journals/at/2011/810254/tab1/" target="_blank">1)证明断裂强度的不变性样品厚度。然而,这并不意味着<年代vg height="14.375" id="M16" style="vertical-align:-3.24037pt;width:24.512501px;" version="1.1" viewbox="0 0 24.512501 14.375" width="24.512501" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 我是不变的样本量为所有多孔钢和合金,因此,大小比例的影响在吗<年代vg height="15.9" id="M17" style="vertical-align:-4.46928pt;width:21.200001px;" version="1.1" viewbox="0 0 21.200001 15.9" width="21.200001" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 应该确定实验对不同的材料。

超纯铁是连接到一个必要的选择杂质的悬而未决的影响降到最低。其他重要因素确定断裂韧性断裂模式下,孔隙度、成分、和异质性的合金元素。这些因素影响<年代vg height="14.375" id="M18" style="vertical-align:-3.24037pt;width:24.512501px;" version="1.1" viewbox="0 0 24.512501 14.375" width="24.512501" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 我 (P)可以消除依赖的选择材料和样品制备方法。孔隙度对断裂韧性的影响数据引用文献中是矛盾的。例如,一个非单调的依赖关系<年代vg height="14.375" id="M19" style="vertical-align:-3.24037pt;width:24.512501px;" version="1.1" viewbox="0 0 24.512501 14.375" width="24.512501" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 我在<年代vg height="10.325" id="M20" style="vertical-align:-0.0pt;width:11.75px;" version="1.1" viewbox="0 0 11.75 10.325" width="11.75" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 在室温和−180°C的决心<一个href="#B27">27]。一个单调的依赖<年代vg height="14.375" id="M21" style="vertical-align:-3.24037pt;width:24.512501px;" version="1.1" viewbox="0 0 24.512501 14.375" width="24.512501" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 我 (<年代vg height="10.325" id="M22" style="vertical-align:-0.0pt;width:11.75px;" version="1.1" viewbox="0 0 11.75 10.325" width="11.75" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> )已经被其他作者注意到<一个href="#B23">23,<一个href="#B25">25,<一个href="#B26">26,<一个href="#B28">28- - - - - -- - - - - -- - - - - -- - - - - -- - - - - -- - - - - -<一个href="#B32">32]。

的作者(<一个href="#B21">21不排除非单调的外观<年代vg height="14.375" id="M23" style="vertical-align:-3.24037pt;width:24.512501px;" version="1.1" viewbox="0 0 24.512501 14.375" width="24.512501" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 我 (P杂质)的依赖与再分配,因为高孔隙度的情况是积极有利的杂质来定位自由表面的毛孔,以及他们进入矩阵的海豹,集中在晶界,从而降低断裂韧性的水平。

研究显示[<一个href="#B33">33与孔隙度比较,更重要的因素影响断裂韧性是颗粒间的破坏的比例;还一个线性相关性<年代vg height="14.375" id="M24" style="vertical-align:-3.24037pt;width:24.512501px;" version="1.1" viewbox="0 0 24.512501 14.375" width="24.512501" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 我和穿晶解理的比例(测试温度- 196°C)成立。

羰基铁OSCh 6 - 2在氢退火1小时前在450°C紧迫的杂质原子的影响降到最低。铁的烧结样品中氧含量的重量不超过0.01%。

对随机不均匀体断裂韧性可以准确估计使用的有效应力强度因子<年代vg height="14.375" id="M25" style="vertical-align:-3.24037pt;width:24.512501px;" version="1.1" viewbox="0 0 24.512501 14.375" width="24.512501" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 我 (<一个href="#B34">34]。烧结铁粉的结构是一种单相材料包含不同大小的孔。

断裂韧性的铁样品(PZh4M2)和孔隙度10 - 16%几乎同时与一个给定的(<一个href="#B33">33]。从颗粒间的孔隙度减少伴随着改变为穿晶韧性断裂模式(图<一个href="//www.newsama.com/journals/at/2011/810254/fig1/" target="_blank">1)。因此,一个单调<年代vg height="14.375" id="M26" style="vertical-align:-3.24037pt;width:24.512501px;" version="1.1" viewbox="0 0 24.512501 14.375" width="24.512501" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 我增加与减少的比例intercrystallite骨折由于增加颗粒间的金属债券。铁样本之间的相关性<年代vg height="14.375" id="M27" style="vertical-align:-3.24037pt;width:24.512501px;" version="1.1" viewbox="0 0 24.512501 14.375" width="24.512501" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 我和力学性能(图成立<一个href="//www.newsama.com/journals/at/2011/810254/fig2/" target="_blank">2)。

(一)

(b)

(c)

图1

金相的铁品位PZh4M2标本:(a)压后,×500;(b),×20.0;(c)×70年年年年0。

(一)

(b)

(c)

图2

力学性能和断裂韧性的相关性真空烧结技术样本铁PZh4M2品位。
intercrystallite和颗粒内的骨折组件之间的关系取决于烧结气氛。因此,在1200°C烧结后,4 h真空10%孔隙度样品的断裂韧性是年级MN / m<年代up>3/2intercrystallite和断裂模式。在氢气相同的烧结后,相同孔隙度铁样品的断裂韧性(PZh4M2) 20日至21日MN / m<年代up>3/2,穿晶断裂模式。其他机械性能不明显增加:<年代vg height="10.725" id="M30" style="vertical-align:-3.13504pt;width:17.975px;" version="1.1" viewbox="0 0 17.975 10.725" width="17.975" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 从180年到320 MPa,<年代vg height="10.875" id="M31" style="vertical-align:-3.25793pt;width:23.6px;" version="1.1" viewbox="0 0 23.6 10.875" width="23.6" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 0 。 2 从100年到140 MPa,<年代vg height="10.7375" id="M32" style="vertical-align:-0.13794pt;width:7.9875002px;" version="1.1" viewbox="0 0 7.9875002 10.7375" width="7.9875002" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 从10到16%。

值的样本铁OSCh 2 - 6高和的依赖<年代vg height="14.375" id="M34" style="vertical-align:-3.24037pt;width:24.512501px;" version="1.1" viewbox="0 0 24.512501 14.375" width="24.512501" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 我在<年代vg height="10.325" id="M35" style="vertical-align:-0.0pt;width:11.75px;" version="1.1" viewbox="0 0 11.75 10.325" width="11.75" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> (3 - 7%)非单调。断裂模式是晶内的不管孔隙度(数字<一个href="//www.newsama.com/journals/at/2011/810254/fig3/" target="_blank">3,<一个href="//www.newsama.com/journals/at/2011/810254/fig4/" target="_blank">4,<一个href="//www.newsama.com/journals/at/2011/810254/fig5/" target="_blank">5,<一个href="//www.newsama.com/journals/at/2011/810254/fig6/" target="_blank">6)。详细的断口组织研究显示比例最高的解理断裂表面的样品孔隙度为3.5 -4%。它对应于断裂韧性的拐点上孔隙度依赖。孔隙度的变化会导致增加韧性断裂表面的成分,和<年代vg height="11.45" id="M36" style="vertical-align:-0.23827pt;width:48.287498px;" version="1.1" viewbox="0 0 48.287498 11.45" width="48.287498" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> = 6 % 解理断裂的网站并没有观察到。随着孔隙度增加,坑不太深,表面像蜂窝骨折(<一个href="#B35">35]。

(一)

(b)

(c)

图3

金相的铁品位OSCh以孔隙度为2%的标本:(a)×75;(b)×400;(c)×750。

(一)

(b)

(c)

图4

金相的铁品位OSCh以孔隙度为3.6%的标本:(a)×75;(b)×200;(c)×400。

(一)

(b)

图5

金相的铁品位OSCh以孔隙度为5.9%的标本:(a)×200;(b)×750。

(一)

(b)

(c)

图6

金相的铁品位OSCh以7.3%的孔隙度(a, b)和20%的孔隙度(c)标本:(a)×100;(b)×750;(c)×750。
因此,韧性的比率的变化和乳沟组件是一个机制来实现非单调<年代vg height="14.375" id="M37" style="vertical-align:-3.24037pt;width:24.512501px;" version="1.1" viewbox="0 0 24.512501 14.375" width="24.512501" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 我 (P)的依赖。但理解多孔体的破坏过程有必要开发模型表示连接断裂韧性的特点多孔结构。

减少杂质浓度的铁粉不会改变<年代vg height="14.375" id="M38" style="vertical-align:-3.24037pt;width:29.725px;" version="1.1" viewbox="0 0 29.725 14.375" width="29.725" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 我 (P)依赖类型,因此可以假定一个非单调减少<年代vg height="14.375" id="M39" style="vertical-align:-3.24037pt;width:24.512501px;" version="1.1" viewbox="0 0 24.512501 14.375" width="24.512501" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 我是裂纹之间的相互作用的结果与毛孔。这个结果符合理论研究[<一个href="#B22">22,<一个href="#B36">36,<一个href="#B37">37),证明非单调变化的可能性<年代vg height="14.375" id="M40" style="vertical-align:-3.24037pt;width:24.512501px;" version="1.1" viewbox="0 0 24.512501 14.375" width="24.512501" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 我通过改变结构的缺陷。

注意力被吸引到毛孔大小的增加<年代vg height="11.45" id="M41" style="vertical-align:-0.23827pt;width:60.012501px;" version="1.1" viewbox="0 0 60.012501 11.45" width="60.012501" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> = 3 。 5 % ,对应于一个奇点<年代vg height="14.375" id="M42" style="vertical-align:-3.24037pt;width:24.512501px;" version="1.1" viewbox="0 0 24.512501 14.375" width="24.512501" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 我 (P(表)依赖<一个href="//www.newsama.com/journals/at/2011/810254/tab2/" target="_blank">2)。这个事实给理由表明断裂韧度和孔隙大小分布之间的关系,因此,孔之间的距离。显然,毛孔在断裂韧性的影响不仅是由于平均孔隙度。

平均孔隙直径、微米 %1。2215年328年41182.0170年301年30.121。4162年293年29日121。7130年240年2610- - - - - -125年235年259.21。871年151年124所示。5

孔隙率,%

MPa

2.7

3所示。5

6.0

7.5

12.7

20.

表2

孔隙度的依赖OSCh 6 - 2铁的力学性能。

描述裂纹之间的相互作用与气孔的运动可以被表示成一个位错的运动。原因研究传播裂纹前缘的类比与位错面前直接给出了纯铁(<一个href="#B38">38]。

我们假设毛孔是球形,间隔均匀分布和2<年代vg height="10.325" id="M47" style="vertical-align:-0.0pt;width:11.6875px;" version="1.1" viewbox="0 0 11.6875 10.325" width="11.6875" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 。裂纹弯曲导致的改变其分布能源(<一个href="#B39">39- - - - - -- - - - - -- - - - - -- - - - - -- - - - - -- - - - - -<一个href="#B41">41]:<年代pan class="equation" id="EEq1"> 在哪里<年代vg height="9.9375" id="M50" style="vertical-align:-2.34499pt;width:8.4375px;" version="1.1" viewbox="0 0 8.4375 9.9375" width="8.4375" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 裂缝分布能量;<年代vg height="10.325" id="M51" style="vertical-align:-0.0pt;width:11.225px;" version="1.1" viewbox="0 0 11.225 10.325" width="11.225" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 线性裂纹前缘张力;<年代vg height="10.325" id="M52" style="vertical-align:-0.0pt;width:12.225px;" version="1.1" viewbox="0 0 12.225 10.325" width="12.225" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 弹性模量;μ泊松比。

扩大(<一个href="#EEq1">1)系列,因为<年代vg height="13.25" id="M53" style="vertical-align:-2.34499pt;width:42.174999px;" version="1.1" viewbox="0 0 42.174999 13.25" width="42.174999" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> ≫ ,我们发现<年代pan class="equation" id="EEq3"> 方程(<一个href="#EEq4">4)是在相关假设特定能量的均匀变形(<年代vg height="10.55" id="M55" style="vertical-align:-0.0pt;width:11.325px;" version="1.1" viewbox="0 0 11.325 10.55" width="11.325" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 和有效的表面能<年代vg height="11.0375" id="M56" style="vertical-align:-3.22281pt;width:20.1625px;" version="1.1" viewbox="0 0 20.1625 11.0375" width="20.1625" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> e ff )Griffiths-Orowan理论<一个href="#B42">42]:<年代pan class="equation" id="EEq4"> 在哪里<年代vg height="14.6" id="M59" style="vertical-align:-3.24037pt;width:12.2px;" version="1.1" viewbox="0 0 12.2 14.6" width="12.2" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 长度尺寸不变;<年代vg height="14.5875" id="M60" style="vertical-align:-3.2316pt;width:13.475px;" version="1.1" viewbox="0 0 13.475 14.5875" width="13.475" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 均匀变形;<年代vg height="10.875" id="M61" style="vertical-align:-3.25793pt;width:23.6px;" version="1.1" viewbox="0 0 23.6 10.875" width="23.6" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 0 。 2 和<年代vg height="10.725" id="M62" style="vertical-align:-3.13504pt;width:17.975px;" version="1.1" viewbox="0 0 17.975 10.725" width="17.975" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 屈服强度和抗拉强度。

是一个常数的限制<年代vg height="10.9125" id="M64" style="vertical-align:-0.17555pt;width:47.9375px;" version="1.1" viewbox="0 0 47.9375 10.9125" width="47.9375" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> → 0 。外推法实验数据为零的孔隙度<年代vg height="14.9125" id="M65" style="vertical-align:-3.24037pt;width:59.537498px;" version="1.1" viewbox="0 0 59.537498 14.9125" width="59.537498" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 我 = 3 5 MN / m<年代up>3/2,<年代vg height="14.9375" id="M66" style="vertical-align:-3.25793pt;width:66.425003px;" version="1.1" viewbox="0 0 66.425003 14.9375" width="66.425003" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 0 。 2 = 2 5 0 MPa,<年代vg height="14.7875" id="M67" style="vertical-align:-3.13504pt;width:60.799999px;" version="1.1" viewbox="0 0 60.799999 14.7875" width="60.799999" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> = 3 5 0 MPa,<年代vg height="11.5" id="M68" style="vertical-align:-0.27588pt;width:54.674999px;" version="1.1" viewbox="0 0 54.674999 11.5" width="54.674999" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> = 4 9 % ,<年代vg height="15.1875" id="M69" style="vertical-align:-3.2316pt;width:60.174999px;" version="1.1" viewbox="0 0 60.174999 15.1875" width="60.174999" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> = 2 6 % 。类似的机械属性的值在[获得<一个href="#B43">43- - - - - -- - - - - -- - - - - -- - - - - -- - - - - -- - - - - -<一个href="#B45">45]。

然后我们计算<年代vg height="19.174999" id="M70" style="vertical-align:-4.33365pt;width:24.512501px;" version="1.1" viewbox="0 0 24.512501 19.174999" width="24.512501" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 0 我所有孔隙度值:<年代pan class="equation" id="EEq6">

依赖<年代vg height="13.55" id="M72" style="vertical-align:-2.29482pt;width:58.237499px;" version="1.1" viewbox="0 0 58.237499 13.55" width="58.237499" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> = ( ) 成立于(<一个href="#B46">46]:<年代vg height="0.125" id="M73" style="vertical-align:-0.0pt;width:5.3375001px;" version="1.1" viewbox="0 0 5.3375001 0.125" width="5.3375001" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg">

的铁粉(<一个href="#B47">47]:<年代pan class="equation" id="EEq8">

拟合实验数据的结果(<一个href="#EEq3">3我们的价值决定的<年代vg height="14.2" id="M76" style="vertical-align:-0.17555pt;width:76.550003px;" version="1.1" viewbox="0 0 76.550003 14.2" width="76.550003" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> = 3 ⋅ 1 0 − 4 N。平均近似精度(4%)表明一个好的收敛的计算和实验结果。裂纹前缘张力可以决定直接从表达式:<年代pan class="equation" id="EEq9"> 在哪里<年代vg height="6.8874998" id="M78" style="vertical-align:-0.0627pt;width:8.125px;" version="1.1" viewbox="0 0 8.125 6.8874998" width="8.125" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 较强运动压力。

大意是,裂纹运动通过区域障碍可以形容的假设同样的原则在细节描述位错运动(<一个href="#B48">48),后来在<一个href="#B49">49]。裂纹的可能性运动实验证明(<一个href="#B50">50]。在这种情况下多孔(第二阶段)非均质性进行了研究。方程是在假设的最小弯曲裂纹的条件相对较大的多孔和长之间的距离,<年代pan class="equation" id="EEq10"> 在哪里<年代vg height="7.0124998" id="M80" style="vertical-align:-0.0pt;width:6.5px;" version="1.1" viewbox="0 0 6.5 7.0124998" width="6.5" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 孔隙半径;<年代vg height="10.475" id="M81" style="vertical-align:-0.0pt;width:9.3000002px;" version="1.1" viewbox="0 0 9.3000002 10.475" width="9.3000002" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> Γ 界面能量;<年代vg height="10.9125" id="M82" style="vertical-align:-0.17555pt;width:59.950001px;" version="1.1" viewbox="0 0 59.950001 10.9125" width="59.950001" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> Γ = 1 0 0 0 尔格/厘米<年代up>2(<一个href="#B51">51];<年代vg height="14.625" id="M83" style="vertical-align:-3.25793pt;width:13.5625px;" version="1.1" viewbox="0 0 13.5625 14.625" width="13.5625" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 0 原子间的距离;<年代vg height="18.0375" id="M84" style="vertical-align:-3.25793pt;width:108.75px;" version="1.1" viewbox="0 0 108.75 18.0375" width="108.75" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 0 = 0 。 2 4 6 ⋅ 1 0 − 9 m;Ω-distance之间的尺度(孔)。

然后,随着孔隙度,例如<年代vg height="11.45" id="M85" style="vertical-align:-0.23827pt;width:60.012501px;" version="1.1" viewbox="0 0 60.012501 11.45" width="60.012501" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> = 7 。 5 % ,<年代vg height="10.325" id="M86" style="vertical-align:-0.0pt;width:11.225px;" version="1.1" viewbox="0 0 11.225 10.325" width="11.225" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 等于<年代vg height="14.2" id="M87" style="vertical-align:-0.17555pt;width:93.574997px;" version="1.1" viewbox="0 0 93.574997 14.2" width="93.574997" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 2 。 5 − 2 5 ⋅ 1 0 − 4 高于N,但有相同的顺序,一个值<年代vg height="10.325" id="M88" style="vertical-align:-0.0pt;width:11.225px;" version="1.1" viewbox="0 0 11.225 10.325" width="11.225" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> ,确定实验。前面的巧合裂纹张力值发现实验和计算从公布的数据证实了表达式的有效性(<一个href="#EEq3">3)。

从(<一个href="#EEq3">3),有效裂缝与缺陷的交互是必要的,缺陷之间的距离是几次短于裂纹的大小,同样的观点(<一个href="#B51">51]。

因此,建立了断裂韧性的非依赖孔隙度,当杂质的影响是最小的。这是显示的类型<年代vg height="14.375" id="M89" style="vertical-align:-3.24037pt;width:24.512501px;" version="1.1" viewbox="0 0 24.512501 14.375" width="24.512501" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 我 (P)的依赖是裂纹与孔隙系统相互作用的结果,解理断裂表面的最大百分比恰逢奇异点<年代vg height="14.375" id="M90" style="vertical-align:-3.24037pt;width:24.512501px;" version="1.1" viewbox="0 0 24.512501 14.375" width="24.512501" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 我 (P)的依赖。

一个模型解释了偏离严格单调减少裂纹前缘断裂韧性随着孔隙度的紧张和允许预测粉末材料的断裂韧性。

注意,可塑性的特点也可能非依赖孔隙度(<一个href="#B51">51,<一个href="#B52">52]。

3所示。毛孔对铁的摩擦磨损的影响

断裂力学的联系提供了一个解决问题的办法,穿的半无限移动表面赫兹高原在水平和垂直裂缝的存在<一个href="#B53">53]。然而,多孔材料的特性允许使用一个简单的函数关系来保护在许多情况下可接受的精度。首先,如果我们从叠加的原则出发,对小摩擦切向分量的贡献比例<年代vg height="14.75" id="M91" style="vertical-align:-3.25793pt;width:79.137497px;" version="1.1" viewbox="0 0 79.137497 14.75" width="79.137497" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> = − ( ) 很小。例如,轮廓压力增加的情况下,订单在没有润滑的滑动摩擦油浸钢PA-ZhGr1 20%孔隙度的结果<年代vg height="13.4875" id="M92" style="vertical-align:-2.34499pt;width:10.675px;" version="1.1" viewbox="0 0 10.675 13.4875" width="10.675" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 变化只有17%,穿并非订单。其次,对于某些表面接触问题已经解决了。在同一接触类型的变化<年代vg height="13.4875" id="M93" style="vertical-align:-2.34499pt;width:10.675px;" version="1.1" viewbox="0 0 10.675 13.4875" width="10.675" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 相比相对较小(摩擦率之间的差异不同的交互类型),和多孔材料具有相同的趋势。磨损率之间的关系和变量参数(特别是压力)内提出解决方案选择的经验使用间接的系数考虑摩擦的贡献比例。

异构粉末材料的物理力学和antifrictional属性取决于几个因素的化学成分、热处理、合金元素的密度和分布的变化,内容和相关杂质分布,等等。

提到的一些因素可以消除由于使用纯铁(<一个href="#B21">21,<一个href="#B54">54,<一个href="#B55">55]。但是杂质含量高的工业铁粉、多孔结构描述不足,缩小范围的测试压力变化的原因是决心不可能每个测量参数与高可靠性的贡献。

摩擦系数的依赖<年代vg height="13.4875" id="M94" style="vertical-align:-2.34499pt;width:10.675px;" version="1.1" viewbox="0 0 10.675 13.4875" width="10.675" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 在孔隙度和磨损率<年代vg height="10.325" id="M95" style="vertical-align:-0.0pt;width:11.75px;" version="1.1" viewbox="0 0 11.75 10.325" width="11.75" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 和压力<年代vg height="14.325" id="M96" style="vertical-align:-3.20526pt;width:15.4625px;" version="1.1" viewbox="0 0 15.4625 14.325" width="15.4625" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 研究了在宽范围(<年代vg height="11.45" id="M97" style="vertical-align:-0.23827pt;width:63.912498px;" version="1.1" viewbox="0 0 63.912498 11.45" width="63.912498" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> = 2 - - - - - - 2 0 % ,<年代vg height="14.875" id="M98" style="vertical-align:-3.20526pt;width:81.737503px;" version="1.1" viewbox="0 0 81.737503 14.875" width="81.737503" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> = 0 。 2 5 - - - - - - 4 。 2 MPa)的纯铁样品(OSCh 6 - 2)。孔隙度被压抑和退火周期下降。穿粒子的大小分布(图<一个href="//www.newsama.com/journals/at/2011/810254/fig7/" target="_blank">7“Neophot-21”)研究了显微镜。穿分数的分布表明,多孔(表要小得多<一个href="//www.newsama.com/journals/at/2011/810254/tab2/" target="_blank">2),能够对摩擦的影响条件下,形成表面几何,它可以影响尤其强烈对石油层出现在边界摩擦的渗透油样品。

图7

磨损颗粒的粒度分布。
研究了摩擦表面的扫描显微镜扫描电镜- 200(图<一个href="//www.newsama.com/journals/at/2011/810254/fig8/" target="_blank">8)。摩擦学性能测定SMC-2, 45淬火钢(GOST 26614 - 85)作为摩擦副。x射线衍射分析了DRON-2<年代vg height="10.8125" id="M99" style="vertical-align:-0.20064pt;width:8.5749998px;" version="1.1" viewbox="0 0 8.5749998 10.8125" width="8.5749998" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 公司辐射。

(一)

(b)

图8

摩擦表面的多孔铁OSCh以标本,×50:(a) 2%的孔隙度、孔隙度(b) 20%。
在摩擦表面,夹杂物(大概氧化物)和microcutting痕迹被发现,图<一个href="//www.newsama.com/journals/at/2011/810254/fig8/" target="_blank">8。这样的表面是典型的粉末压块,在困难的条件下工作。摩擦系数有明显的非依赖孔隙度最大<年代vg height="11.45" id="M100" style="vertical-align:-0.23827pt;width:48.287498px;" version="1.1" viewbox="0 0 48.287498 11.45" width="48.287498" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> = 4 % ,最低的是一致的<年代vg height="14.375" id="M101" style="vertical-align:-3.24037pt;width:24.512501px;" version="1.1" viewbox="0 0 24.512501 14.375" width="24.512501" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 我 (P)的依赖。

由于摩擦系数和磨损特征之间的相关性,和耐磨性与孔隙大小<一个href="#B56">56),它可以假定的局部极值<年代vg height="13.6125" id="M102" style="vertical-align:-2.34499pt;width:28.487499px;" version="1.1" viewbox="0 0 28.487499 13.6125" width="28.487499" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> ( ) 也与多孔结构的特性有关。

狭窄的摩擦系数变化范围允许建议练轮廓之间的关系(<年代vg height="14.3625" id="M103" style="vertical-align:-3.2316pt;width:15.1125px;" version="1.1" viewbox="0 0 15.1125 14.3625" width="15.1125" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> )和公称压力(<年代vg height="14.325" id="M104" style="vertical-align:-3.20526pt;width:15.4625px;" version="1.1" viewbox="0 0 15.4625 14.325" width="15.4625" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> )[<一个href="#B57">57,<一个href="#B58">58]。

实验数据处理如下。每个值的孔隙度、摩擦比变形组件<年代vg height="14.6" id="M105" style="vertical-align:-3.24037pt;width:15.9px;" version="1.1" viewbox="0 0 15.9 14.6" width="15.9" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> (<一个href="#B59">59]计算(<一个href="#EEq11">11),这表明非饱和塑料接触的条件得到满足。添加剂的方程是在假设有贡献的分子和摩擦力使变形的组成部分。使变形的组件是由变形引起的身体不那么困难的困难:<年代pan class="equation" id="EEq11"> 在Δ-microroughnesses摩擦副间的刚性材料的特点,<年代vg height="14.3625" id="M107" style="vertical-align:-3.2316pt;width:15.1125px;" version="1.1" viewbox="0 0 15.1125 14.3625" width="15.1125" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 线压力,HB-hardness<年代vg height="10.6125" id="M108" style="vertical-align:-0.15048pt;width:11.8625px;" version="1.1" viewbox="0 0 11.8625 10.6125" width="11.8625" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 常数。Δ在范围的价值<年代vg height="14.2" id="M109" style="vertical-align:-0.17555pt;width:58.549999px;" version="1.1" viewbox="0 0 58.549999 14.2" width="58.549999" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 1 0 − 1 - - - - - - 1 0 − 3 (<一个href="#B59">59]。

类型的机械处理决定直接的价值特征。的压力<年代vg height="10.325" id="M110" style="vertical-align:-0.0pt;width:11.75px;" version="1.1" viewbox="0 0 11.75 10.325" width="11.75" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 和硬度值如表所示<一个href="//www.newsama.com/journals/at/2011/810254/tab3/" target="_blank">3。

计算(<一个href="#EEq12">12)0.220.1450.0362.800.1480.172101年0.0960.0241.100.0980.0830.0230.0260.340.0230.0440.2610.0234.200.2720.2830.1730.0221.700.1800.1200.210.1120.0201.000.1170.08795年0.0530.0130.500.0550.0630.0300.0170.330.0310.0500.1410.0583.000.1540.1500.170.1050.0521.200.0960.10076年0.0670.0470.710.0730.0820.0720.0430.360.0700.0710.1460.0654所示。00.1690.1480.170.1170.0561。60.1160.09775年0.0740.0560.940.0860.0900.130.102.800.1630.1700.170.0560.0891.100.070.093480.040.0830.650.050.073

,% - - - - - -<年代vg height="14.6" id="M114" style="vertical-align:-3.24037pt" version="1.1" viewbox="0 0 15.9 14.6" width="15.9" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> ,<年代vg height="13.925" id="M117" style="vertical-align:-0.12538pt" version="1.1" viewbox="0 0 43.25 13.925" width="43.25" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 米 P 一个 − 1 乙肝

实验

2

0.19

0.15

0.33

0.26

4

0.17

0.16

0.22

8.6

0.18

0.17

0.22

13.6

0.20

0.22

20.

0.17

注意:<年代vg height="14.2" id="M119" style="vertical-align:-0.17555pt" version="1.1" viewbox="0 0 90.962502 14.2" width="90.962502" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> Δ = 3 。 5 ⋅ 1 0 − 2 。

表3

铁粉磨损特征。

在第一个近似,摩擦的分子成分比例<年代vg height="14.5625" id="M120" style="vertical-align:-3.20526pt;width:17.1875px;" version="1.1" viewbox="0 0 17.1875 14.5625" width="17.1875" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 减少成正比(<年代vg height="10.6875" id="M121" style="vertical-align:-0.0pt;width:37.224998px;" version="1.1" viewbox="0 0 37.224998 10.6875" width="37.224998" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 1 − ),因为<年代vg height="14.5625" id="M122" style="vertical-align:-3.20526pt;width:17.1875px;" version="1.1" viewbox="0 0 17.1875 14.5625" width="17.1875" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 面积成正比吗<年代vg height="10.55" id="M123" style="vertical-align:-0.0pt;width:11.325px;" version="1.1" viewbox="0 0 11.325 10.55" width="11.325" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> ,剪切应力<年代vg height="6.8874998" id="M124" style="vertical-align:-0.0627pt;width:8.125px;" version="1.1" viewbox="0 0 8.125 6.8874998" width="8.125" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 出现。这是由于一个事实,即孔隙大小(几微米)在1 - 2个数量级高于轮廓的算术平均偏差<年代vg height="11.0375" id="M125" style="vertical-align:-0.27588pt;width:64.199997px;" version="1.1" viewbox="0 0 64.199997 11.0375" width="64.199997" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> R 一个 = 0 。 0 9 微米,因此,表面之间的接触孔的面积是不可能的。对多孔材料(<一个href="#B59">59),假设<年代vg height="14.5625" id="M126" style="vertical-align:-3.20526pt;width:17.1875px;" version="1.1" viewbox="0 0 17.1875 14.5625" width="17.1875" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 减少(<年代vg height="10.6875" id="M127" style="vertical-align:-0.0pt;width:37.224998px;" version="1.1" viewbox="0 0 37.224998 10.6875" width="37.224998" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 1 − )时间和比例<年代vg height="14.325" id="M128" style="vertical-align:-3.20526pt;width:15.4625px;" version="1.1" viewbox="0 0 15.4625 14.325" width="15.4625" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 和<年代vg height="14.3625" id="M129" style="vertical-align:-3.2316pt;width:15.1125px;" version="1.1" viewbox="0 0 15.1125 14.3625" width="15.1125" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 和随后的计算<年代vg height="13.425" id="M130" style="vertical-align:-2.29482pt;width:8.8500004px;" version="1.1" viewbox="0 0 8.8500004 13.425" width="8.8500004" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 和<年代vg height="6.8874998" id="M131" style="vertical-align:-0.0627pt;width:8.125px;" version="1.1" viewbox="0 0 8.125 6.8874998" width="8.125" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> ,我们可以写<年代pan class="equation" id="EEq12"> 在哪里<年代vg height="13.425" id="M133" style="vertical-align:-2.29482pt;width:8.8500004px;" version="1.1" viewbox="0 0 8.8500004 13.425" width="8.8500004" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 和<年代vg height="10.875" id="M134" style="vertical-align:-3.25793pt;width:14.225px;" version="1.1" viewbox="0 0 14.225 10.875" width="14.225" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 0 摩擦特性取决于摩擦条件。

摩擦特性<年代vg height="13.425" id="M135" style="vertical-align:-2.29482pt;width:8.8500004px;" version="1.1" viewbox="0 0 8.8500004 13.425" width="8.8500004" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 和<年代vg height="10.875" id="M136" style="vertical-align:-3.25793pt;width:14.225px;" version="1.1" viewbox="0 0 14.225 10.875" width="14.225" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 0 计算每个值的孔隙度、不同的吗<年代vg height="14.325" id="M137" style="vertical-align:-3.20526pt;width:15.4625px;" version="1.1" viewbox="0 0 15.4625 14.325" width="15.4625" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 由最小二乘法,然后我们发现表达式<年代vg height="13.425" id="M138" style="vertical-align:-2.29482pt;width:8.8500004px;" version="1.1" viewbox="0 0 8.8500004 13.425" width="8.8500004" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 和<年代vg height="10.875" id="M139" style="vertical-align:-3.25793pt;width:14.225px;" version="1.1" viewbox="0 0 14.225 10.875" width="14.225" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 0 从<年代vg height="10.325" id="M140" style="vertical-align:-0.0pt;width:11.75px;" version="1.1" viewbox="0 0 11.75 10.325" width="11.75" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> :<年代pan class="equation" id="EEq13">

回归方程的成员和他们的意义是通过最小化剩余方差决定<年代vg height="14.5875" id="M143" style="vertical-align:-3.22281pt;width:23.5875px;" version="1.1" viewbox="0 0 23.5875 14.5875" width="23.5875" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> o 年代 t (<一个href="#B60">60Fisher),模型测试充分性的标准<年代vg height="10.325" id="M144" style="vertical-align:-0.0pt;width:12.05px;" version="1.1" viewbox="0 0 12.05 10.325" width="12.05" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 。

显著性水平为0.25,也就是说,假设可以被拒绝的概率,列表的值<年代vg height="10.325" id="M145" style="vertical-align:-0.0pt;width:12.05px;" version="1.1" viewbox="0 0 12.05 10.325" width="12.05" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 是2.0。的值<年代vg height="10.325" id="M146" style="vertical-align:-0.0pt;width:12.05px;" version="1.1" viewbox="0 0 12.05 10.325" width="12.05" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> ,等于2.3和7.7,计算表达式(<一个href="#EEq13">13)和(<一个href="#EEq14">14),分别超过列表值,因此,方程是足够了。

强调多孔材料的行为有一些特殊功能(<一个href="#B61">61年]。首先,孔隙减少材料的物理和力学性能,其次,毛孔是位错运动的障碍和裂纹增长。

假设磨损颗粒的分离是由于裂纹形成及其随后的增长,随着裂缝的孔隙是检查一个障碍运动类似于位错运动,所以压力可以通过公式计算<一个href="#B48">48]:<年代pan class="equation" id="EEq15"> 在哪里<年代vg height="10.8125" id="M148" style="vertical-align:-3.20526pt;width:16.512501px;" version="1.1" viewbox="0 0 16.512501 10.8125" width="16.512501" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 在多孔材料较强运动压力;<年代vg height="10.85" id="M149" style="vertical-align:-0.1254pt;width:35.174999px;" version="1.1" viewbox="0 0 35.174999 10.85" width="35.174999" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> ≈ 1 系数;<年代vg height="10.75" id="M150" style="vertical-align:-0.15048pt;width:11.9125px;" version="1.1" viewbox="0 0 11.9125 10.75" width="11.9125" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 剪切模量;<年代vg height="10.325" id="M151" style="vertical-align:-0.0pt;width:11.625px;" version="1.1" viewbox="0 0 11.625 10.325" width="11.625" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 汉堡向量;<年代vg height="10.325" id="M152" style="vertical-align:-0.0pt;width:11.6875px;" version="1.1" viewbox="0 0 11.6875 10.325" width="11.6875" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> ——孔之间的距离。<年代vg height="10.8125" id="M153" style="vertical-align:-3.20526pt;width:16.512501px;" version="1.1" viewbox="0 0 16.512501 10.8125" width="16.512501" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 不作用于整个地区,但只有在接触的地方。轴承表面曲线通常是给定的<年代vg height="14.9" id="M154" style="vertical-align:-4.74141pt;width:10.9875px;" version="1.1" viewbox="0 0 10.9875 14.9" width="10.9875" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> - - - - - -<年代vg height="7.1875" id="M155" style="vertical-align:-0.13794pt;width:7.6875px;" version="1.1" viewbox="0 0 7.6875 7.1875" width="7.6875" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 坐标。理论研究的基础上,Kragelskii Demkin证明Kragelskii-Demkin方程可用于轴承的顶部表面曲线(<一个href="#B59">59]:<年代pan class="equation" id="EEq16"> 在哪里<年代vg height="14.9" id="M157" style="vertical-align:-4.74141pt;width:10.9875px;" version="1.1" viewbox="0 0 10.9875 14.9" width="10.9875" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 相对接触面积;<年代vg height="10.7375" id="M158" style="vertical-align:-0.13794pt;width:7.4749999px;" version="1.1" viewbox="0 0 7.4749999 10.7375" width="7.4749999" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 和<年代vg height="7.2375002" id="M159" style="vertical-align:-0.11285pt;width:7.9749999px;" version="1.1" viewbox="0 0 7.9749999 7.2375002" width="7.9749999" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 轴承表面曲线参数;<年代vg height="7.1875" id="M160" style="vertical-align:-0.13794pt;width:7.6875px;" version="1.1" viewbox="0 0 7.6875 7.1875" width="7.6875" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 相对的方法。

轴承表面曲线参数<年代vg height="11.1" id="M161" style="vertical-align:-0.17555pt;width:56.8125px;" version="1.1" viewbox="0 0 56.8125 11.1" width="56.8125" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> = 3 。 5 和<年代vg height="10.9125" id="M162" style="vertical-align:-0.17555pt;width:46.900002px;" version="1.1" viewbox="0 0 46.900002 10.9125" width="46.900002" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> = 1 。 8 被从[<一个href="#B59">59]。Kragelskii和Mihin在理论和实证研究,建立真正的联系正比于外加负载和不依赖于表面的粗糙度(在一个塑料接触)。它的相对的方法可以确定的公式(<一个href="#B59">59]:<年代pan class="equation" id="EEq17"> 在哪里<年代vg height="10.925" id="M164" style="vertical-align:-3.13504pt;width:15.0375px;" version="1.1" viewbox="0 0 15.0375 10.925" width="15.0375" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 1 ——系数取决于接触的类型(从0.5到1)<年代vg height="14.7875" id="M165" style="vertical-align:-3.13504pt;width:61.775002px;" version="1.1" viewbox="0 0 61.775002 14.7875" width="61.775002" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 1 ≈ 0 。 7 5 ;<年代vg height="10.875" id="M166" style="vertical-align:-0.15048pt;width:18.424999px;" version="1.1" viewbox="0 0 18.424999 10.875" width="18.424999" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 1 ——常数与轮廓和公称压力。

因为紧张的关系作用于轮廓区域(<年代vg height="14.9" id="M167" style="vertical-align:-4.74141pt;width:38.799999px;" version="1.1" viewbox="0 0 38.799999 14.9" width="38.799999" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> ⋅ )等高线的压力<年代vg height="14.3625" id="M168" style="vertical-align:-3.2316pt;width:15.1125px;" version="1.1" viewbox="0 0 15.1125 14.3625" width="15.1125" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 类似于一个通信部队关系(<一个href="#B62">62年),因此依赖的抑制裂纹的毛孔可以确定摩擦系数的表达式:<年代pan class="equation" id="EEq18"> 在哪里<年代vg height="10.8125" id="M170" style="vertical-align:-3.20526pt;width:16.512501px;" version="1.1" viewbox="0 0 16.512501 10.8125" width="16.512501" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 压力;<年代vg height="13.575" id="M171" style="vertical-align:-2.34499pt;width:21.9625px;" version="1.1" viewbox="0 0 21.9625 13.575" width="21.9625" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> Δ 摩擦系数变化。因此,近似的价值<年代vg height="14.5625" id="M172" style="vertical-align:-3.20526pt;width:17.1875px;" version="1.1" viewbox="0 0 17.1875 14.5625" width="17.1875" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 进行了进一步的<年代vg height="13.575" id="M173" style="vertical-align:-2.34499pt;width:21.9625px;" version="1.1" viewbox="0 0 21.9625 13.575" width="21.9625" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> Δ 。会计的裂纹的可能性,抑制毛孔并不能提高近似(<一个href="#B62">62年),这样的机制可以操作只有当裂纹路径断裂,大大超过孔之间的距离。

在实验中,与菲穿的组成粒子<年代ub>2O<年代ub>3。它们的大小(见图<一个href="//www.newsama.com/journals/at/2011/810254/fig7/" target="_blank">7)比孔之间的距离小得多,所以裂纹抑制通过毛孔的必要条件(裂纹削弱)并不满意。

然而,增加毛孔的大小<年代vg height="11.45" id="M174" style="vertical-align:-0.23827pt;width:48.287498px;" version="1.1" viewbox="0 0 48.287498 11.45" width="48.287498" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> ≈ 4 % 对应的最大价值<年代vg height="13.4875" id="M175" style="vertical-align:-2.34499pt;width:10.675px;" version="1.1" viewbox="0 0 10.675 13.4875" width="10.675" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> ,这表明位错运动的抑制和裂纹扩展之间的关系。不管错位的机制克服了障碍,压力总是成反比<年代vg height="10.325" id="M176" style="vertical-align:-0.0pt;width:11.6875px;" version="1.1" viewbox="0 0 11.6875 10.325" width="11.6875" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> (<一个href="#B48">48]。

孔隙大小的增长和孔之间的距离的延长缓解活动区域的变形,和它会导致增长接触部分进行塑性变形引起的摩擦系数。根据(<一个href="#B63">63年)的过渡从弹性到塑性接触导致的依赖性更大<年代vg height="14.6" id="M177" style="vertical-align:-3.24037pt;width:15.9px;" version="1.1" viewbox="0 0 15.9 14.6" width="15.9" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 在<年代vg height="14.3625" id="M178" style="vertical-align:-3.2316pt;width:15.1125px;" version="1.1" viewbox="0 0 15.1125 14.3625" width="15.1125" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 和<年代vg height="10.6625" id="M179" style="vertical-align:-0.0pt;width:11.4125px;" version="1.1" viewbox="0 0 11.4125 10.6625" width="11.4125" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> Δ (在弹性接触的情况下<年代vg height="17.987499" id="M180" style="vertical-align:-3.24037pt;width:94.224998px;" version="1.1" viewbox="0 0 94.224998 17.987499" width="94.224998" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> ∼ 0 。 2 ⋅ Δ 0 。 4 ,和塑料联系<年代vg height="18.112499" id="M181" style="vertical-align:-3.2316pt;width:98.0625px;" version="1.1" viewbox="0 0 98.0625 18.112499" width="98.0625" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> ∼ 0 。 2 5 ⋅ Δ 0 。 2 5 越来越多的<年代vg height="14.5625" id="M182" style="vertical-align:-3.20526pt;width:17.1875px;" version="1.1" viewbox="0 0 17.1875 14.5625" width="17.1875" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> (在弹性接触的情况下<年代vg height="17.975" id="M183" style="vertical-align:-3.2316pt;width:147.28751px;" version="1.1" viewbox="0 0 147.28751 17.975" width="147.28751" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> ( − ) ∼ − 0 。 2 ⋅ Δ − 0 。 4 ,和塑料联系<年代vg height="17.762501" id="M184" style="vertical-align:-3.20526pt;width:108.65px;" version="1.1" viewbox="0 0 108.65 17.762501" width="108.65" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> ( − ) ∼ H B − 1 。因此,最可能的原因的局部极值的摩擦比依赖孔隙度增加毛孔的大小<年代vg height="11.45" id="M185" style="vertical-align:-0.23827pt;width:48.287498px;" version="1.1" viewbox="0 0 48.287498 11.45" width="48.287498" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> ≈ 4 % 。间接证实这个假设是减少的最大值和平均值的区别<年代vg height="13.4875" id="M186" style="vertical-align:-2.34499pt;width:10.675px;" version="1.1" viewbox="0 0 10.675 13.4875" width="10.675" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 与轮廓的压力(即增加。,一个nincreasing of the proportion of plastic contact).

多孔材料的特性(<一个href="#B55">55,<一个href="#B64">64年,<一个href="#B65">65年)允许我们与摩擦表面特征和材料结构与耐磨性,表<一个href="//www.newsama.com/journals/at/2011/810254/tab4/" target="_blank">4,图<一个href="//www.newsama.com/journals/at/2011/810254/fig9/" target="_blank">9。

微米/公里 ,MPa 计算(<一个href="#EEq27">27)6.23所示。80.3532.00.281.14101年12.20.8923.71.4957.62.953所示。72.50.2424.60.282.0295年8.10.6015.61.0038.0- - - - - -63.92.004所示。63所示。50.33180.271.7876年11.40.83- - - - - -1.4022.22.8090.84.204所示。33所示。70.25 9.00.64170.261.7917.11.06 3所示。70.36 16.311.90.9080.251.834822.91.50 57.83.10

,% 乙肝

实验

2

9.3

24.0

66.8

4

7.0

18.6

40.9

60.4

8.6

10.6

20.0

23.3

69.8

13.6 75年

11.2

23.2

4所示。6

20.

21.1

62.6

表4

铁粉的特点。

图9

的响应面。
铁穿在干摩擦钢是疲劳磨损(<一个href="#B66">66年,<一个href="#B67">67年]。
在某个阶段的相互作用表面达到稳定状态的特点是一个恒定的位错滑移带集群密度;晶格参数偏差和位错密度的深度保持不变(10 - 15毫米<一个href="#B64">64年,<一个href="#B67">67年]。
因此,有必要的先决条件解释实验结果涉及疲劳磨损理论的主要原则。特定的线性磨损率(<年代vg height="13.7625" id="M194" style="vertical-align:-3.22282pt;width:11.925px;" version="1.1" viewbox="0 0 11.925 13.7625" width="11.925" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> ℎ )是在假设的疲劳磨损。这种假设是基于材料体积穿一个动作,它正比于变形体积和成反比的行为导致金属断裂(<一个href="#B63">63年]:<年代pan class="equation" id="EEq19"> 在哪里<年代vg height="10.95" id="M196" style="vertical-align:-0.1254pt;width:9.1374998px;" version="1.1" viewbox="0 0 9.1374998 10.95" width="9.1374998" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> ℎ ——摩擦表面之间的和解;<年代vg height="14.5" id="M197" style="vertical-align:-3.2316pt;width:57.400002px;" version="1.1" viewbox="0 0 57.400002 14.5" width="57.400002" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> = 7 7 微米(<一个href="#B68">68年]- - - - - -- - - - - -曲率半径;<年代vg height="11.05" id="M198" style="vertical-align:-3.2316pt;width:18.9125px;" version="1.1" viewbox="0 0 18.9125 11.05" width="18.9125" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> ——数量的周期,导致骨折。
积分线性磨损率<年代vg height="14.35" id="M199" style="vertical-align:-3.22282pt;width:14.5625px;" version="1.1" viewbox="0 0 14.5625 14.35" width="14.5625" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> ℎ ,具体<年代vg height="13.7625" id="M200" style="vertical-align:-3.22282pt;width:11.925px;" version="1.1" viewbox="0 0 11.925 13.7625" width="11.925" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> ℎ 磨损率是相关的(<一个href="#B69">69年]:<年代pan class="equation" id="EEq20">
关系不饱和时的两个表面塑料接触发生(<一个href="#B59">59]:<年代pan class="equation" id="EEq21"> 在哪里<年代vg height="14.35" id="M203" style="vertical-align:-3.22282pt;width:36.625px;" version="1.1" viewbox="0 0 36.625 14.35" width="36.625" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 米一个 x ——最大的突起和凹陷之间的距离在标距长度。
解决(<一个href="#EEq19">19)- - - - - -(<一个href="#EEq21">21),我们获得磨损的基本方程<年代pan class="equation" id="EEq22">
疲劳磨损理论假定局部损伤体积小。从断裂力学,粒子的分离发生在应力集中到达临界值<年代vg height="14.375" id="M205" style="vertical-align:-3.24037pt;width:24.512501px;" version="1.1" viewbox="0 0 24.512501 14.375" width="24.512501" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 我。
应力集中的大小对应于临界裂纹长度<年代vg height="14.5875" id="M206" style="vertical-align:-3.2316pt;width:10.8px;" version="1.1" viewbox="0 0 10.8 14.5875" width="10.8" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 。应力强度因子的依赖<年代vg height="10.6625" id="M207" style="vertical-align:-0.0pt;width:24.5625px;" version="1.1" viewbox="0 0 24.5625 10.6625" width="24.5625" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> Δ 裂纹扩展速率<年代vg height="10.9125" id="M208" style="vertical-align:-0.17555pt;width:40.775002px;" version="1.1" viewbox="0 0 40.775002 10.9125" width="40.775002" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> / 疲劳断口由巴黎的公式:<年代pan class="equation" id="EEq23"> 在哪里<年代vg height="10.325" id="M210" style="vertical-align:-0.0pt;width:14.8375px;" version="1.1" viewbox="0 0 14.8375 10.325" width="14.8375" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 数量的周期;<年代vg height="10.55" id="M211" style="vertical-align:-0.0pt;width:11.325px;" version="1.1" viewbox="0 0 11.325 10.55" width="11.325" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 和<年代vg height="7.1374998" id="M212" style="vertical-align:-0.10033pt;width:7.8874998px;" version="1.1" viewbox="0 0 7.8874998 7.1374998" width="7.8874998" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 系数。疲劳裂纹扩展的研究表明,系数<年代vg height="10.55" id="M213" style="vertical-align:-0.0pt;width:11.325px;" version="1.1" viewbox="0 0 11.325 10.55" width="11.325" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 这取决于应变硬化不同<年代vg height="14.3375" id="M214" style="vertical-align:-0.17555pt;width:68.112503px;" version="1.1" viewbox="0 0 68.112503 14.3375" width="68.112503" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 1 。 1 6 ⋅ 1 0 − 5 来<年代vg height="14.05" id="M215" style="vertical-align:-0.17555pt;width:68.112503px;" version="1.1" viewbox="0 0 68.112503 14.05" width="68.112503" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 6 。 7 7 ⋅ 1 0 − 7 ;<年代vg height="7.1374998" id="M216" style="vertical-align:-0.10033pt;width:7.8874998px;" version="1.1" viewbox="0 0 7.8874998 7.1374998" width="7.8874998" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 指数从4.0降低(50%)的冷变形程度为2.88(基线)<一个href="#B71">70年]。
裂纹的应力强度确定应力强度因子<年代vg height="10.325" id="M217" style="vertical-align:-0.0pt;width:13.2875px;" version="1.1" viewbox="0 0 13.2875 10.325" width="13.2875" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 这是一种紧张和裂纹长度<年代vg height="10.725" id="M218" style="vertical-align:-0.1254pt;width:5.4124999px;" version="1.1" viewbox="0 0 5.4124999 10.725" width="5.4124999" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 函数。短裂纹<年代vg height="14.6" id="M219" style="vertical-align:-3.13504pt;width:74.3125px;" version="1.1" viewbox="0 0 74.3125 14.6" width="74.3125" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> ( / < 0 。 0 3 ,<年代vg height="10.925" id="M220" style="vertical-align:-3.13504pt;width:13.0625px;" version="1.1" viewbox="0 0 13.0625 10.925" width="13.0625" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 联络板半径)写在纸<一个href="#B53">53)像<年代pan class="equation" id="EEq24"> 在哪里<年代vg height="12.725" id="M222" style="vertical-align:-4.74141pt;width:15.35px;" version="1.1" viewbox="0 0 15.35 12.725" width="15.35" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 断裂应力;<年代vg height="10.725" id="M223" style="vertical-align:-0.1254pt;width:5.4124999px;" version="1.1" viewbox="0 0 5.4124999 10.725" width="5.4124999" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 较强的长度。在赫兹接触区域的接触界面(<一个href="#B53">53]:<年代pan class="equation" id="EEq25">
之间的接触摩擦表面进行只有在直接接触平面。在这种情况下,一个临界裂纹长度与临界应力强度因子的体积<年代vg height="14.375" id="M225" style="vertical-align:-3.24037pt;width:24.512501px;" version="1.1" viewbox="0 0 24.512501 14.375" width="24.512501" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 我 ,真正的接触面积是通过引入计算<年代vg height="14.9" id="M226" style="vertical-align:-4.74141pt;width:10.9875px;" version="1.1" viewbox="0 0 10.9875 14.9" width="10.9875" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 考虑到(<一个href="#EEq16">16),(<一个href="#EEq17">17),(<一个href="#EEq24">24)和(<一个href="#EEq25">25可以编写)<年代pan class="equation" id="EEq26">
初始大小的缺陷,通过类比(<一个href="#B56">56]半孔的直径(<年代vg height="14.75" id="M228" style="vertical-align:-3.25793pt;width:51.049999px;" version="1.1" viewbox="0 0 51.049999 14.75" width="51.049999" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 0 = / 2 )。的值<年代vg height="10.75" id="M229" style="vertical-align:-0.15048pt;width:9.375px;" version="1.1" viewbox="0 0 9.375 10.75" width="9.375" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> ,<年代vg height="14.375" id="M230" style="vertical-align:-3.24037pt;width:24.512501px;" version="1.1" viewbox="0 0 24.512501 14.375" width="24.512501" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 我 ,<年代vg height="9.6750002" id="M231" style="vertical-align:-2.29482pt;width:9.6374998px;" version="1.1" viewbox="0 0 9.6374998 9.6750002" width="9.6374998" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 被从[<一个href="#B71">70年]。
体积变形断裂发生在<年代vg height="10.6625" id="M232" style="vertical-align:-0.0pt;width:24.5625px;" version="1.1" viewbox="0 0 24.5625 10.6625" width="24.5625" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> Δ 达到一个值<年代vg height="14.375" id="M233" style="vertical-align:-3.24037pt;width:24.512501px;" version="1.1" viewbox="0 0 24.512501 14.375" width="24.512501" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 我 ,对应于临界缺陷尺寸<年代vg height="10.725" id="M234" style="vertical-align:-0.1254pt;width:5.4124999px;" version="1.1" viewbox="0 0 5.4124999 10.725" width="5.4124999" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 和的值<年代vg height="14.3625" id="M235" style="vertical-align:-3.2316pt;width:51.599998px;" version="1.1" viewbox="0 0 51.599998 14.3625" width="51.599998" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> = 。解决表达式(<一个href="#EEq22">22),(<一个href="#EEq23">23),(<一个href="#EEq26">26),假设一个线性关系<年代vg height="14.325" id="M236" style="vertical-align:-3.20526pt;width:15.4625px;" version="1.1" viewbox="0 0 15.4625 14.325" width="15.4625" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 和<年代vg height="14.3625" id="M237" style="vertical-align:-3.2316pt;width:15.1125px;" version="1.1" viewbox="0 0 15.1125 14.3625" width="15.1125" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> ,我们有一个公式来确定磨损率。
会发生断裂的变形量<年代vg height="10.6625" id="M238" style="vertical-align:-0.0pt;width:24.5625px;" version="1.1" viewbox="0 0 24.5625 10.6625" width="24.5625" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> Δ 到达<年代vg height="14.375" id="M239" style="vertical-align:-3.24037pt;width:24.512501px;" version="1.1" viewbox="0 0 24.512501 14.375" width="24.512501" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 我值对应于一个临界缺陷尺寸<年代vg height="10.725" id="M240" style="vertical-align:-0.1254pt;width:5.4124999px;" version="1.1" viewbox="0 0 5.4124999 10.725" width="5.4124999" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 和<年代vg height="16.237499" id="M241" style="vertical-align:-4.74141pt;width:52.487499px;" version="1.1" viewbox="0 0 52.487499 16.237499" width="52.487499" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> = 价值。用(<一个href="#EEq23">23),(<一个href="#EEq26">26)(<一个href="#EEq22">22),忽略了方程有一半的孔径的条件是作为一个初始缺陷尺寸(<年代vg height="14.75" id="M242" style="vertical-align:-3.25793pt;width:51.049999px;" version="1.1" viewbox="0 0 51.049999 14.75" width="51.049999" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 0 = / 2 的类比),文献[<一个href="#B56">56]暗示线性关系<年代vg height="14.325" id="M243" style="vertical-align:-3.20526pt;width:15.4625px;" version="1.1" viewbox="0 0 15.4625 14.325" width="15.4625" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 和<年代vg height="14.3625" id="M244" style="vertical-align:-3.2316pt;width:15.1125px;" version="1.1" viewbox="0 0 15.1125 14.3625" width="15.1125" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> ,一个穿强度得到的公式<年代pan class="equation" id="EEq27"> 在哪里<年代vg height="10.75" id="M246" style="vertical-align:-0.15048pt;width:9.375px;" version="1.1" viewbox="0 0 9.375 10.75" width="9.375" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> ——平均孔隙直径。
,<年代vg height="9.6750002" id="M248" style="vertical-align:-2.29482pt;width:9.6374998px;" version="1.1" viewbox="0 0 9.6374998 9.6750002" width="9.6374998" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 值是取自文献[<一个href="#B71">70年]。因此线性磨损强度是由负载决定的,硬度、裂纹扩展阻力,结构特征元素size-pore大小、泊松比和疲劳断裂参数。
拟合实验数据的表达式(<一个href="#EEq27">27)的值<年代vg height="14.05" id="M249" style="vertical-align:-0.17555pt;width:98.699997px;" version="1.1" viewbox="0 0 98.699997 14.05" width="98.699997" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> = 1 。 3 8 ⋅ 1 0 − 7 和<年代vg height="10.8625" id="M250" style="vertical-align:-0.13794pt;width:54.625px;" version="1.1" viewbox="0 0 54.625 10.8625" width="54.625" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> = 2 。 1 1 测定。可以看到从图<一个href="//www.newsama.com/journals/at/2011/810254/fig9/" target="_blank">9,函数<年代vg height="14.7125" id="M251" style="vertical-align:-3.22282pt;width:34.25px;" version="1.1" viewbox="0 0 34.25 14.7125" width="34.25" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> ℎ ( ) 非在整个范围的变化<年代vg height="14.325" id="M252" style="vertical-align:-3.20526pt;width:15.4625px;" version="1.1" viewbox="0 0 15.4625 14.325" width="15.4625" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 。类似的结果的常量值压力和广泛的<年代vg height="10.325" id="M253" style="vertical-align:-0.0pt;width:11.75px;" version="1.1" viewbox="0 0 11.75 10.325" width="11.75" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 在[实验获得<一个href="#B55">55]。好协议之间的值系数<年代vg height="10.55" id="M254" style="vertical-align:-0.0pt;width:11.325px;" version="1.1" viewbox="0 0 11.325 10.55" width="11.325" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 和<年代vg height="7.1374998" id="M255" style="vertical-align:-0.10033pt;width:7.8874998px;" version="1.1" viewbox="0 0 7.8874998 7.1374998" width="7.8874998" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 与已发布的数据(<一个href="#B70">71年)和一个令人满意的近似的实验结果证实了方法的正确性研究采用多孔铁。
4所示。润滑摩擦磨损过程
边界摩擦条件粉末材料是典型的大部分功能。这种模式下执行启动和关闭期间,即使产品设计的操作在一个液体动力润滑(<一个href="#B72">72年]。测试的不同仅在于石油的摩擦区是美联储通过旋转counterbody动用润滑剂的碗,表<一个href="//www.newsama.com/journals/at/2011/810254/tab5/" target="_blank">5。

硬度、MPa ,MPa ,米计算(<一个href="#EEq40">39) 0.050.61。31.140.050.91。61。50.071。62.10.072.92.80.073所示。33所示。4 0.051。71。42.020.052.31。71。00.092.91。90.123所示。52.50.123所示。73所示。0 0.050.91。31.360.051。41。71。40.062.02.00.062.32.70.064所示。03所示。3 0.051。31.5/0.761.780.051。61.7/1.21。40.091。82.0/1.50.092.32.7/2.10.123所示。13.5/2.5 0.040.840.881.790.041。01。01.060.061。61。30.061。71。30.073所示。52.2 0.050.871。01.830.051。71。61。50.062.92.00.063所示。12.90.063所示。33所示。4

,% 微米/公里

实验

2 0.35

0.89

1010年

3所示。0

4所示。5

4 0.24

0.60

950年

2.0

3所示。0

5。9 0.33

0.83

860年

2.8

4所示。2

8.6 0.33

0.83

760年

2.8

4所示。2

13.6 0.25

0.64

750年

2.12

3.18

20. 0.36

0.90

480年

3所示。0

4所示。5

表5

抗磨性能的铁在有限的润滑。

表<一个href="//www.newsama.com/journals/at/2011/810254/tab4/" target="_blank">4和<一个href="//www.newsama.com/journals/at/2011/810254/tab5/" target="_blank">5显示相同的孔隙度值和压力和润滑摩擦系数值减少几次。它改变的依赖<年代vg height="13.4875" id="M261" style="vertical-align:-2.34499pt;width:10.675px;" version="1.1" viewbox="0 0 10.675 13.4875" width="10.675" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 上的压力。在干摩擦压力的增加会导致下降<年代vg height="13.4875" id="M262" style="vertical-align:-2.34499pt;width:10.675px;" version="1.1" viewbox="0 0 10.675 13.4875" width="10.675" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 价值,但润滑摩擦压力增加导致<年代vg height="13.4875" id="M263" style="vertical-align:-2.34499pt;width:10.675px;" version="1.1" viewbox="0 0 10.675 13.4875" width="10.675" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 增加。这种形式的函数<年代vg height="13.6125" id="M264" style="vertical-align:-2.34499pt;width:28.487499px;" version="1.1" viewbox="0 0 28.487499 13.6125" width="28.487499" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> ( ) 可以解释如下。在弹性摩擦不饱和接触率的依赖主要摩擦单元特征<年代vg height="10.875" id="M265" style="vertical-align:-3.25793pt;width:14.225px;" version="1.1" viewbox="0 0 14.225 10.875" width="14.225" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 0 和<年代vg height="13.425" id="M266" style="vertical-align:-2.29482pt;width:8.8500004px;" version="1.1" viewbox="0 0 8.8500004 13.425" width="8.8500004" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 少、机械特性硬摩擦副材料(<年代vg height="13.1875" id="M267" style="vertical-align:-2.29482pt;width:28.25px;" version="1.1" viewbox="0 0 28.25 13.1875" width="28.25" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> , ),轮廓摩擦压力和困难元素的粗糙度对(<年代vg height="10.6625" id="M268" style="vertical-align:-0.0pt;width:11.4125px;" version="1.1" viewbox="0 0 11.4125 10.6625" width="11.4125" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> Δ 根据()<一个href="#B63">63年]的样子<年代pan class="equation" id="EEq28"> 在哪里<年代vg height="12.975" id="M270" style="vertical-align:-4.77652pt;width:15.3875px;" version="1.1" viewbox="0 0 15.3875 12.975" width="15.3875" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 摩擦系数下的磁滞损耗。

弹性不饱和接触方程具有相同的结构和不同索引<年代vg height="14.3625" id="M271" style="vertical-align:-3.2316pt;width:15.1125px;" version="1.1" viewbox="0 0 15.1125 14.3625" width="15.1125" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 和<年代vg height="13.5125" id="M272" style="vertical-align:-2.29482pt;width:56.462502px;" version="1.1" viewbox="0 0 56.462502 13.5125" width="56.462502" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> Δ , , 和常量值。

润滑油膜的存在大大降低了摩擦债券剪切强度<年代vg height="10.875" id="M273" style="vertical-align:-3.25793pt;width:14.225px;" version="1.1" viewbox="0 0 14.225 10.875" width="14.225" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 0 ,因此第一项的贡献(<一个href="#EEq28">28)。变形组件的摩擦系数成正比等高压力小指数,观察实验。只有当观察特性<年代vg height="11.45" id="M274" style="vertical-align:-0.23827pt;width:60.012501px;" version="1.1" viewbox="0 0 60.012501 11.45" width="60.012501" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> = 8 。 6 % (从开放到封闭孔隙度发生),当<年代vg height="11.45" id="M275" style="vertical-align:-0.23827pt;width:48.287498px;" version="1.1" viewbox="0 0 48.287498 11.45" width="48.287498" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> = 4 % (孔隙大小检测的局部极值)(<一个href="#B71">70年]。多孔结构影响的表面变形有效面积(<一个href="#B56">56),所以摩擦系数的最大价值是与极端的毛孔的大小(<一个href="#B62">62年]。低摩擦系数值高孔隙度样本可以解释说,很显然,在这个实验的事实<年代vg height="11.5375" id="M276" style="vertical-align:-0.30096pt;width:56.099998px;" version="1.1" viewbox="0 0 56.099998 11.5375" width="56.099998" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> > 1 0 % 所有的孔隙度是开放的,它促进循环油和排热的摩擦表面。表面温度相对较低很难变形和促进<年代vg height="13.4875" id="M277" style="vertical-align:-2.34499pt;width:10.675px;" version="1.1" viewbox="0 0 10.675 13.4875" width="10.675" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 减少。

表达式(<一个href="#EEq28">28),表<一个href="//www.newsama.com/journals/at/2011/810254/tab5/" target="_blank">5,正确反映的趋势<年代vg height="13.6125" id="M278" style="vertical-align:-2.34499pt;width:28.487499px;" version="1.1" viewbox="0 0 28.487499 13.6125" width="28.487499" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> ( ) 。数值处理实验数据并没有执行的范围以及摩擦系数对大多数孔隙度值的准确性<年代vg height="13.4875" id="M279" style="vertical-align:-2.34499pt;width:10.675px;" version="1.1" viewbox="0 0 10.675 13.4875" width="10.675" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 在低压力,可比较的测试结果之间的区别。

油层的厚度估计根据方程(<一个href="#B72">72年)应用于圆柱体的接触:<年代pan class="equation" id="EEq29"> 在哪里<年代vg height="14.6" id="M281" style="vertical-align:-3.13504pt;width:40.212502px;" version="1.1" viewbox="0 0 40.212502 14.6" width="40.212502" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 1 и 2 -counterbodies的速度;<年代vg height="14.2375" id="M282" style="vertical-align:-0.20064pt;width:88.662498px;" version="1.1" viewbox="0 0 88.662498 14.2375" width="88.662498" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> = 8 。 7 ⋅ 1 0 − 8 米<年代up>2/ kg-oil动态粘度;<年代vg height="19.887501" id="M283" style="vertical-align:-4.74141pt;width:94.462502px;" version="1.1" viewbox="0 0 94.462502 19.887501" width="94.462502" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> = 4 。 1 ⋅ 1 0 − 3 公斤·s / m<年代up>2piezocoefficient石油;<年代vg height="14.325" id="M284" style="vertical-align:-3.20526pt;width:17.75px;" version="1.1" viewbox="0 0 17.75 14.325" width="17.75" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 减少了曲率半径。

计算表明,孔隙度有一个小的影响油层厚度(图<一个href="//www.newsama.com/journals/at/2011/810254/fig10/" target="_blank">10),这可能解释了弱依赖的摩擦系数<年代vg height="10.325" id="M285" style="vertical-align:-0.0pt;width:11.75px;" version="1.1" viewbox="0 0 11.75 10.325" width="11.75" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 在低压力。

图10

依赖的厚度油膜的压力:,。
表达式(<一个href="#EEq29">29日)测试压力传感器DD-10如下。样本集和圈它干燥。校准传感器读数,根据偏差。干摩擦下的传感器读数记录然后counterbody浸入油。在0.25 MPa和解的压力<年代vg height="10.95" id="M289" style="vertical-align:-0.1254pt;width:9.1374998px;" version="1.1" viewbox="0 0 9.1374998 10.95" width="9.1374998" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> ℎ 更改为1.0 - -1.5微米;这个同意图<一个href="//www.newsama.com/journals/at/2011/810254/fig10/" target="_blank">10。在更高的压力(约1 MPa)的准确性决定改变方法的计算值接近油膜,在低于0.25 MPa压力测试没有进行设置样例由于具体方法。
摩擦表面的显微硬度的结构组件从120年到450年高压<年代ub>0.05(硬度高的地区(1000高压<年代ub>0.05)是不够的)。根据显微硬度研究无论孔隙度、索氏体、屈氏体基本结构组件。
x射线分析显示晶格参数的增加对所有样本的标准0.03 - -0.06%。这证实了假设在摩擦表面的薄层的碳饱和铁有限的润滑。
因此,边界摩擦可能导致接触表面加热温度以上的阶段转换和铁的渗碳。类似的结果,并给出了钢(<一个href="#B74">73年]。
摩擦系数、磨损率孔隙大小密切相关。最大的磨损(<年代vg height="11.45" id="M290" style="vertical-align:-0.23827pt;width:48.287498px;" version="1.1" viewbox="0 0 48.287498 11.45" width="48.287498" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> = 4 % )对应的最小值<年代vg height="14.375" id="M291" style="vertical-align:-3.24037pt;width:24.512501px;" version="1.1" viewbox="0 0 24.512501 14.375" width="24.512501" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 我。这表明孔隙大小之间的关系(孔隙大小是最大的时候<年代vg height="11.45" id="M292" style="vertical-align:-0.23827pt;width:48.287498px;" version="1.1" viewbox="0 0 48.287498 11.45" width="48.287498" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> = 4 % )、断裂韧性和耐磨性。
由于有源层厚度显著超过磨损和氧化产品的厚度的大小和深度间隙元素的扩散渗透,材料的物理和力学性能对耐磨性的影响。目前公认的方法来评估磨损率基于物理和力学性能的测定<一个href="#B63">63年,<一个href="#B75">74年),但有一个低精度的预测下润滑摩擦(<一个href="#B75">74年),满足工程计算。
从表达式可以确定线性磨损率<一个href="#B59">59]:<年代pan class="equation" id="EEq30">
不管接触类型:<年代pan class="equation" id="EEq31">
膜厚度图<一个href="//www.newsama.com/journals/at/2011/810254/fig10/" target="_blank">10在边界摩擦与两个表面之间的和解,因此弹性发生联系。
内轮廓面积弹性不饱和接触,和解是计算(<一个href="#B59">59]:<年代pan class="equation" id="EEq32">
的系数<年代vg height="14.7875" id="M296" style="vertical-align:-3.13504pt;width:57.049999px;" version="1.1" viewbox="0 0 57.049999 14.7875" width="57.049999" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 1 = 0 。 5 决心从列线图<一个href="#B59">59]。相对饱和接触下和解评估根据表达式(<一个href="#B59">59]:<年代pan class="equation" id="EEq33">
弹性的不饱和接触(<一个href="#EEq34">34)线性磨损率<年代vg height="14.35" id="M298" style="vertical-align:-3.22282pt;width:14.5625px;" version="1.1" viewbox="0 0 14.5625 14.35" width="14.5625" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> ℎ 替换后得到的<一个href="#EEq31">31日),(<一个href="#EEq32">32),(<一个href="#EEq33">33)(<一个href="#EEq30">30.)。<年代pan class="equation" id="EEq34">
在弹性接触不饱和的情况下,线性磨损率<年代vg height="14.35" id="M300" style="vertical-align:-3.22282pt;width:14.5625px;" version="1.1" viewbox="0 0 14.5625 14.35" width="14.5625" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> ℎ 可以确定的公式的基础上(<一个href="#EEq35">35):<年代pan class="equation" id="EEq35"> 之间的纽带<年代vg height="14.375" id="M302" style="vertical-align:-3.24037pt;width:24.512501px;" version="1.1" viewbox="0 0 24.512501 14.375" width="24.512501" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 我 ,<年代vg height="14.3625" id="M303" style="vertical-align:-3.2316pt;width:15.1125px;" version="1.1" viewbox="0 0 15.1125 14.3625" width="15.1125" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> ,<年代vg height="10.725" id="M304" style="vertical-align:-0.1254pt;width:5.4124999px;" version="1.1" viewbox="0 0 5.4124999 10.725" width="5.4124999" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 根据(被发现<一个href="#EEq37">36):<年代pan class="equation" id="EEq37">
在弹性接触不饱和的情况下,(<一个href="#EEq35">35)和(<一个href="#EEq23">23根据(同时)解决,<一个href="#EEq37">36),(<一个href="#EEq38">37)。在弹性饱和接触的情况下,(<一个href="#EEq34">34)和(<一个href="#EEq23">23根据()解决的同时<一个href="#EEq37">36),(<一个href="#EEq39">38)。
的值<年代vg height="14.3625" id="M306" style="vertical-align:-3.2316pt;width:22.387501px;" version="1.1" viewbox="0 0 22.387501 14.3625" width="22.387501" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> ,<年代vg height="14.5875" id="M307" style="vertical-align:-3.22282pt;width:73.4375px;" version="1.1" viewbox="0 0 73.4375 14.5875" width="73.4375" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 米一个 x , , 从[多孔材料被<一个href="#B59">59]。
在不饱和弹性接触的情况下:<年代pan class="equation" id="EEq38">
在饱和的情况下弹性接触:<年代pan class="equation" id="EEq39">
解决方案被发现(<一个href="#EEq40">39),因为公式(<一个href="#EEq38">37)和(<一个href="#EEq39">38只在指数)是不同的<年代vg height="14.3625" id="M310" style="vertical-align:-3.2316pt;width:15.1125px;" version="1.1" viewbox="0 0 15.1125 14.3625" width="15.1125" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 常系数值,小的变化<年代vg height="10.325" id="M311" style="vertical-align:-0.0pt;width:12.225px;" version="1.1" viewbox="0 0 12.225 10.325" width="12.225" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 和<年代vg height="9.6750002" id="M312" style="vertical-align:-2.29482pt;width:9.6374998px;" version="1.1" viewbox="0 0 9.6374998 9.6750002" width="9.6374998" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 和<年代vg height="14.3625" id="M313" style="vertical-align:-3.2316pt;width:15.1125px;" version="1.1" viewbox="0 0 15.1125 14.3625" width="15.1125" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 和<年代vg height="14.325" id="M314" style="vertical-align:-3.20526pt;width:15.4625px;" version="1.1" viewbox="0 0 15.4625 14.325" width="15.4625" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 比例也考虑:<年代pan class="equation" id="EEq40">
在该地区的<年代vg height="11.45" id="M316" style="vertical-align:-0.23827pt;width:63.912498px;" version="1.1" viewbox="0 0 63.912498 11.45" width="63.912498" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> = 8 - - - - - - 1 0 % ,过渡从封闭到开放的孔隙度,因此实验数据(见表<一个href="//www.newsama.com/journals/at/2011/810254/tab5/" target="_blank">5)分别近似<年代vg height="10.325" id="M317" style="vertical-align:-0.0pt;width:11.75px;" version="1.1" viewbox="0 0 11.75 10.325" width="11.75" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 从2到8.6%(分子)和从20到8.6%(分母)。在第一种情况下,<年代vg height="14.725" id="M318" style="vertical-align:-3.13504pt;width:376.21249px;" version="1.1" viewbox="0 0 376.21249 14.725" width="376.21249" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 1 = 7 6 。 2 , 3 = 0 。 0 3 , 1 = 0 。 6 6 , 2 = 3 。 7 7 , 一个 n d = 2 。 3 2 ;在第二个<年代vg height="14.7875" id="M319" style="vertical-align:-3.13504pt;width:376.21249px;" version="1.1" viewbox="0 0 376.21249 14.7875" width="376.21249" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 1 = 3 6 。 3 , 3 = 6 。 5 , 1 = 0 。 0 8 6 , 2 = 1 。 3 7 , 一个 n d = 1 。 6 7 。
请注意,<年代vg height="7.1374998" id="M320" style="vertical-align:-0.10033pt;width:7.8874998px;" version="1.1" viewbox="0 0 7.8874998 7.1374998" width="7.8874998" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 从2到8下疲劳断裂,预应变和杂质含量增加引起的n增加。在其他因素的价值<年代vg height="7.1374998" id="M321" style="vertical-align:-0.10033pt;width:7.8874998px;" version="1.1" viewbox="0 0 7.8874998 7.1374998" width="7.8874998" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 取决于压力和周期的不对称。
在[<一个href="#B74">73年,<一个href="#B76">75年相似的价值观的<年代vg height="7.1374998" id="M322" style="vertical-align:-0.10033pt;width:7.8874998px;" version="1.1" viewbox="0 0 7.8874998 7.1374998" width="7.8874998" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> cold-plastic钢在高周期不对称。很显然,<年代vg height="7.1374998" id="M323" style="vertical-align:-0.10033pt;width:11.225px;" version="1.1" viewbox="0 0 11.225 7.1374998" width="11.225" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 从2.32到1.67毛孔造成的变化。封闭的孔隙度很难流通石油,因此主要降低了应力集中的影响。在开孔率的情况下,毛孔提供恒定的油循环和摩擦表面的散热,所以的价值<年代vg height="11.0625" id="M324" style="vertical-align:-0.30096pt;width:35.099998px;" version="1.1" viewbox="0 0 35.099998 11.0625" width="35.099998" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> < 2 。
一般来说,依赖(<一个href="#EEq40">39)描述实验有足够的工程计算精度;待定系数远小于的数量现在技术(<一个href="#B63">63年,<一个href="#B75">74年]。
铁粉的摩擦学特性研究显示以下模式的关系。干摩擦下的摩擦系数<年代vg height="13.4875" id="M325" style="vertical-align:-2.34499pt;width:10.675px;" version="1.1" viewbox="0 0 10.675 13.4875" width="10.675" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 和磨损率<年代vg height="14.35" id="M326" style="vertical-align:-3.22282pt;width:14.5625px;" version="1.1" viewbox="0 0 14.5625 14.35" width="14.5625" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> ℎ 与增加孔隙度非单调变化。的非依赖的原因f(P)在孔隙大小和它们之间的距离变化,确定变形的活跃区域。根据弹性和塑性变形接触部分,建立接触的类型,确定摩擦系数值,随着材料的物理和机械特性。铁粉的表面裂缝的本质是在几个MPa压力疲劳。的symbasis<年代vg height="14.35" id="M327" style="vertical-align:-3.22282pt;width:14.5625px;" version="1.1" viewbox="0 0 14.5625 14.35" width="14.5625" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> ℎ (<年代vg height="10.325" id="M328" style="vertical-align:-0.0pt;width:11.75px;" version="1.1" viewbox="0 0 11.75 10.325" width="11.75" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> ),<年代vg height="14.375" id="M329" style="vertical-align:-3.24037pt;width:24.512501px;" version="1.1" viewbox="0 0 24.512501 14.375" width="24.512501" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 我 (<年代vg height="10.325" id="M330" style="vertical-align:-0.0pt;width:11.75px;" version="1.1" viewbox="0 0 11.75 10.325" width="11.75" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> )依赖性是由接触表面裂缝定位在一个体积小、和材料分离发生只有当应力集中的临界值。
有限的润滑摩擦在相同的压力下提供弹性接触和摩擦债券很少的剪切强度。的表面多孔铁与碳饱和。8 - 10%的孔隙度(羰基铁)提供了一种从封闭转向开放孔隙度,这自然会影响摩擦系数和磨损率的值。
在干摩擦在边界摩擦的情况下,<年代vg height="13.6125" id="M331" style="vertical-align:-2.34499pt;width:28.487499px;" version="1.1" viewbox="0 0 28.487499 13.6125" width="28.487499" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> ( ) 和<年代vg height="14.7125" id="M332" style="vertical-align:-3.22282pt;width:34.25px;" version="1.1" viewbox="0 0 34.25 14.7125" width="34.25" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> ℎ ( ) 函数非单调。有足够的工程计算精度下的磨损率可以计算边界摩擦的假设弹性接触。
发达的模型预测的断裂韧性值,摩擦系数和积分的线性磨损率多孔钢和铜(<一个href="#B75">74年- - - - - -- - - - - -- - - - - -- - - - - -- - - - - -- - - - - -<一个href="#B85">84年]。
5。结论
毛孔的整合过程中结构的变化,提供的削弱和弯曲裂缝孔隙之间移动时,是non-monotonic依赖的原因<年代vg height="14.725" id="M333" style="vertical-align:-3.24037pt;width:44.212502px;" version="1.1" viewbox="0 0 44.212502 14.725" width="44.212502" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 我 ( ) 。在干滑动和边界摩擦<年代vg height="14.7125" id="M334" style="vertical-align:-3.22282pt;width:70.824997px;" version="1.1" viewbox="0 0 70.824997 14.7125" width="70.824997" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> ( ) и ℎ ( ) 函数非单调。当地的<年代vg height="13.6125" id="M335" style="vertical-align:-2.34499pt;width:28.487499px;" version="1.1" viewbox="0 0 28.487499 13.6125" width="28.487499" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> ( ) 和<年代vg height="14.7125" id="M336" style="vertical-align:-3.22282pt;width:34.25px;" version="1.1" viewbox="0 0 34.25 14.7125" width="34.25" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> ℎ ( ) 极值的外观是由不同的原因引起的(孔隙大小和结构穿透性),但主要是孔隙结构转换的结果。
符号列表

断裂韧性,MN / m<年代up>3/2 估计断裂韧性,MN / m<年代up>3/2 孔隙率,%屈服强度,MPa裂缝分布能源线性裂纹前缘紧张,N弹性模量、MPa泊松比特定的能量均匀变形有效的表面能Griffiths-Orowan理论长度尺寸不变均匀变形,%抗拉强度、MPa裂纹运动压力,MPa孔隙半径,米界面能量,J / m<年代up>2 原子间的距离,米之间的距离(气孔),非均质性摩擦系数公称压力,MPa线压力,MPa摩擦比变形组件直接摩擦副间的刚性材料的特征硬度摩擦系数的分子组成部分算术平均偏差的概要文件,m摩擦特性剩余方差费舍尔的标准在多孔材料裂纹运动压力,MPa系数剪切模量,MPa汉堡向量,米孔之间的距离,m轴承表面曲线参数相对的方法相对接触面积系数取决于类型的接触常数与轮廓和公称压力摩擦系数变化特定的线性磨损率摩擦表面之间的和解,m曲率半径数量的周期,导致骨折积分线性磨损率内的突起和凹陷之间最大的距离测量长度应力强度因子的变化(帕里斯公式),MN / m<年代up>3/2 周期(巴黎公式)系数公式(巴黎)应力强度因子,MN / m<年代up>3/2 裂纹长度,m接触区域的半径,m断裂应力,MPa平均孔隙直径,m磁滞损耗系数下的摩擦Counterbodies的速度,m / s油动态粘度,m<年代up>2/公斤石油piezocoefficient公斤·s / m<年代up>2 减少了曲率半径,m系数系数。

:

:

:

:

:

:

:

μ:

:

:

:

:

:

:

:

:

:

:

:

:

:

:

:

HB:

:

类风湿性关节炎:

和<年代vg height="10.875" id="M361" style="vertical-align:-3.25793pt;width:14.225px;" version="1.1" viewbox="0 0 14.225 10.875" width="14.225" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> 0 :

:

:

:

:

:

:

:

和<年代vg height="7.2375002" id="M370" style="vertical-align:-0.11285pt;width:7.9749999px;" version="1.1" viewbox="0 0 7.9749999 7.2375002" width="7.9749999" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> :

:

:

:

C1:

:

:

:

:

:

:

:

:

:

和<年代vg height="7.1374998" id="M384" style="vertical-align:-0.10033pt;width:7.8874998px;" version="1.1" viewbox="0 0 7.8874998 7.1374998" width="7.8874998" xmlns="http://www.w3.org/2000/svg"> :

:

:

:

:

:

:

и :

:

:

:

:

C3:

引用

惠普Dzhoy”摩擦学的过去和未来摩擦磨损杂志》上,11卷,不。1,第159 - 149页,1990年(俄罗斯)。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://scholar.google.com/scholar_lookup?title=The%20past%20and%20the%20future%20of%20tribology&author=H. P. Dzhoy&publication_year=1990" target="_blank">谷歌学术搜索

答:a . Kuklin e . s . Michkova v . y . Bulanov,粉末冶金技术和经济学Nauka,莫斯科,俄罗斯,1989年。<年代pan class="reflinks">

h . Danninger c . Gierl g . Muhlbauer m . s .冈萨雷斯,j·施密特和大肠Specht,“烧结钢的热物理性质:孔隙度的影响,“国际粉末冶金杂志》上卷,47号3,31-41,2011页。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://scholar.google.com/scholar_lookup?title=Thermophysical%20properties%20of%20sintered%20steels:%20effect%20of%20porosity&author=H. Danninger&author=C. Gierl&author=G. Mühlbauer&author=M. S. Gonzalez&author=J. Schmidt&author=&author=E. Specht&publication_year=2011" target="_blank">谷歌学术搜索

c .苏哈尔,a . Betzwar-Kotas c . Gierl h . Danninger b . Weiss,“千兆周疲劳反应粉末冶金工具钢制造的钢锭冶金工具钢相比,“国际材料研究杂志》上,卷101,不。9日,第1150 - 1140页,2010年。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://doi.org/10.3139/146.110395">出版商的网站<年代pan class="sep">|谷歌学术搜索

m . Dlapka h . Danninger c Gierl, b . Lindqvist“组件定义的毛孔点,”金属粉末的报告,卷65,不。2,30-33,2010页。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://doi.org/10.1016/S0026-0657(10)70093-X">出版商的网站<年代pan class="sep">|谷歌学术搜索

h·温克尔曼·m·巴尔加e . Badisch和h . Danninger高温磨损机制。第2部分:温度对磨损机制的影响在侵蚀测试中,“摩擦学的信,34卷,不。3、167 - 175年,2009页。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://doi.org/10.1007/s11249-009-9425-7">出版商的网站<年代pan class="sep">|谷歌学术搜索

h·温克尔曼e . Badisch m . Kirchgaßner和h . Danninger高温磨损机制。第1部分:磨损机制不同的Fe-based aAlloys在升高的温度下,“摩擦学的信,34卷,不。3、155 - 166年,2009页。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://doi.org/10.1007/s11249-009-9421-y">出版商的网站<年代pan class="sep">|谷歌学术搜索

p . Beiss和美国Lindlohr孔隙度统计,fayigue力量。”国际粉末冶金杂志》上,45卷,不。2,39-48,2009页。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://scholar.google.com/scholar_lookup?title=Porosity%20statistics%20and%20fayigue%20strength&author=P. Beiss &author=S. Lindlohr&publication_year=2009" target="_blank">谷歌学术搜索

p . Beiss和美国Lindlohr极值孔隙度之间的相关性评级和烧结钢的疲劳强度,”Materialpruefung /材料测试,50卷,不。3、126 - 132年,2008页。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://scholar.google.com/scholar_lookup?title=Correlation%20between%20extreme%20value%20porosity%20rating%20and%20fatigue%20strength%20of%20sintered%20steel&author=P. Beiss &author=S. Lindlohr&publication_year=2008" target="_blank">谷歌学术搜索

p . GanesanŞDomşa, p . Beiss“合金钢、断裂韧性的点”粉末冶金,48卷,不。4、323 - 328年,2005页。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://doi.org/10.1179/174329005X66791">出版商的网站<年代pan class="sep">|谷歌学术搜索

m·坎波斯j . Sicre-Artalejo j·j·穆尼奥斯和j·m·Torralba”等温淬火条件对低合金烧结钢的显微组织和拉伸性能,”冶金和材料交易第41卷。。7,1847 - 1854年,2010页。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://doi.org/10.1007/s11661-010-0212-8">出版商的网站<年代pan class="sep">|谷歌学术搜索

m·坎波斯j . m . Torralba c . Menapace和a·莫利纳里“铜的影响渗透在烧结钢断裂模式,”粉末冶金,51卷,不。2、176 - 181年,2008页。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://doi.org/10.1179/174329007X205037">出版商的网站<年代pan class="sep">|谷歌学术搜索

r . Bidulsky m·a·格兰德和j . Bidulska”低合金的微观结构和裂缝调查真空烧结钢治疗,”Chemicke Listy,卷105,不。16,506 - 509年,2011页。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://scholar.google.com/scholar_lookup?title=Microstructures%20and%20fracture%20investigations%20of%20low%20alloyed%20vacuum%20treated%20sintered%20steel&author=R. Bidulský&author=M. A. Grande&author=&author=J. Bidulská&publication_year=2011" target="_blank">谷歌学术搜索

r . Bidulsky m·a·格兰德和m . Kabatova”通过局部硬化,提高抗疲劳强度的烧结钢”Chemicke Listy,卷105,不。14日,第162 - 159页,2011年。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://scholar.google.com/scholar_lookup?title=Improved%20fatigue%20resistance%20of%20sintered%20steels%20via%20local%20hardening&author=R. Bidulský&author=M. A. Grande&author=&author=M. Kabátová&publication_year=2011" target="_blank">谷歌学术搜索

m·罗索e . Dudrova m .英联格兰德和r . Bidulsky“真空烧结钢的磨损特征,”材料科学论坛卷。672年,17-22,2011页。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://doi.org/10.4028/www.scientific.net/MSF.672.17">出版商的网站<年代pan class="sep">|谷歌学术搜索

r . Bidulsky m·a·格兰德j . Bidulska m . Vlado和t . Kvačkaj“铬Pre-alloyed烧结钢的磨损机理,”高温材料和流程,28卷,不。3、175 - 180年,2009页。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://scholar.google.com/scholar_lookup?title=Wear%20mechanism%20of%20Chromium%20Pre-alloyed%20sintered%20steel&author=R. Bidulský&author=M. A. Grande&author=J. Bidulská&author=M. Vlado&author=&author=T. Kvačkaj&publication_year=2009" target="_blank">谷歌学术搜索

r . Bidulsky m·a·格兰德j . Bidulska和t . Kvačkaj“铬pre-alloyed烧结钢的耐磨性,”在Tehnologije Materiali,43卷,不。6,303 - 308年,2009页。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://scholar.google.com/scholar_lookup?title=Wear%20resistance%20of%20chromium%20pre-alloyed%20sintered%20steels&author=R. Bidulský&author=M. A. Grande&author=J. Bidulská&author=&author=T. Kvačkaj&publication_year=2009" target="_blank">谷歌学术搜索

e . Dudrova m . Kabatova r . Bures r . Bidulsky和a . s . Wronski”处理,2 - 4的微观结构和性能% Mn和0.3/0.7 % C烧结钢”Kovove斜纹布,43卷,不。6,404 - 421年,2005页。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://scholar.google.com/scholar_lookup?title=Processing,%20microstructure%20and%20properties%20of%202–4%20%%20Mn%20and%200.3/0.7%20%%20C%20sintered%20steels&author=E. Dudrova&author=M. Kabatova&author=R. Bures&author=R. Bidulsky&author=&author=A. S. Wronski&publication_year=2005" target="_blank">谷歌学术搜索

s e . Aleksandrov a。r . Pirumov, o . v . Chesnikova“塑性流动的多孔材料在摩擦接触面积,“粉末冶金和金属陶瓷卷,47号9 - 10,512 - 517年,2008页。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://doi.org/10.1007/s11106-008-9052-0">出版商的网站<年代pan class="sep">|谷歌学术搜索

a . v . Vdovichenko y . n . Podrezov诉诉Skorokhod,“机械共振光谱高密度铁粉的颗粒间的边界协议,”粉末冶金和金属陶瓷卷,47号5 - 6,366 - 372年,2008页。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://doi.org/10.1007/s11106-008-9028-0">出版商的网站<年代pan class="sep">|谷歌学术搜索

a . s . Drachinskii a . e . Kushchevskii a . v . Perepelkin et al .,“孔隙度对P / M铁的抗开裂,”苏联的粉末冶金和金属陶瓷,21卷,不。12日,第977 - 973页,1982年。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://doi.org/10.1007/BF00794343">出版商的网站<年代pan class="sep">|谷歌学术搜索

a·g·埃文斯和t·g·兰登结构陶瓷Metallurgiya,莫斯科,俄罗斯,1980年。<年代pan class="reflinks">

s . n . Platov v . g . Kudryashov m·l·伯恩斯坦et al .,“估计参数的多孔材料断裂韧性,”物理化学材料力学,没有。5、20 - 24,1974页。(俄罗斯)。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://scholar.google.com/scholar_lookup?title=On%20the%20estimation%20of%20parameters%20of%20porous%20materials%20fracture%20toughness&author=S. N. Platov&author=V. G. Kudryashov&author=M. L. Bernstein et al.&publication_year=1974" target="_blank">谷歌学术搜索

l . w .起重机和r . j .法罗,“烧结条件对断裂韧性的影响商业的合金钢,”粉末冶金,23卷,不。5,198 - 202年,1980页。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://scholar.google.com/scholar_lookup?title=Effect%20of%20sintering%20conditions%20on%20fracture%20toughness%20of%20a%20commercial%20alloy%20steel&author=L. W. Crane &author=R. J. Farrow&publication_year=1980" target="_blank">谷歌学术搜索

g·a·克拉克和r . a . Queeney断裂韧度和密度在烧结316 l不锈钢,”粉末冶金的国际期刊,8卷,不。2、81 - 202年,1972页。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://scholar.google.com/scholar_lookup?title=Fracture%20toughness%20and%20density%20in%20sintered%20316L%20stainless%20steel&author=G. A. Klarke &author=R. A. Queeney&publication_year=1972" target="_blank">谷歌学术搜索

f·j·埃斯珀、g . Leuze和c . m . Sonsino“粉末冶金材料的特征属性相关的疲劳设计,“粉末冶金国际,13卷,不。4、203 - 208年,1981页。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://scholar.google.com/scholar_lookup?title=Characteristic%20properties%20of%20powder%20metallurgical%20materials relevant%20to%20fatigue%20design&author=F. J. Esper&author=G. Leuze&author=&author=C. M. Sonsino&publication_year=1981" target="_blank">谷歌学术搜索

a·g·Zherdin s a Firstov, l . g .刺刀”骨折和延脆转变在粉末材料”,技术和结构粉末材料的塑性,年代卷,页89 - 92,1988(俄罗斯)。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://scholar.google.com/scholar_lookup?title=Fracture%20and%20ductile-brittle%20transition%20in%20powder%20materials&author=A. G. Zherdin&author=S. A. Firstov&author=&author=L. G. Bayonet&publication_year=1988" target="_blank">谷歌学术搜索

j . t . Barnby特区Ghosh和k Dinsdale”一系列烧结钢的抗断性能,”粉末冶金,16卷,不。31日,55 - 71、1973页。(俄罗斯)。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://scholar.google.com/scholar_lookup?title=The%20fracture—resistance%20of%20a%20range%20of%20sintered%20steels&author=J. T. Barnby&author=D. C. Ghosh&author=&author=K. Dinsdale&publication_year=1973" target="_blank">谷歌学术搜索

n Ingelstrom和诉Ustimenko孔隙度的影响、碳含量对烧结钢的断裂韧性,”粉末冶金,18卷,不。36岁,303 - 322年,1975页。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://scholar.google.com/scholar_lookup?title=Influence%20of%20porosity%20and%20carbon%20content%20on%20the%20fracture%20toughness%20of%20some%20sintered%20steels&author=N. Ingelstrom &author=V. Ustimenko&publication_year=1975" target="_blank">谷歌学术搜索

n Ingelstrom和h . Nordberg flighstrength的断裂韧性和highductility sintereel钢、”Scandina冶金的杂志,没有。4、189 - 192年,1975页。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://scholar.google.com/scholar_lookup?title=The%20fracture%20toughness%20of%20flighstrength%20and%20highductility%20sintereel%20steels&author=N. Ingelstrom &author=H. Nordberg&publication_year=1975" target="_blank">谷歌学术搜索

m . Shlesar a . Parilak k Pelikan et al .,“孔隙度对烧结材料的力学性能的影响,”《研讨会粉末冶金工程的开发和使用p。17日,明斯克,白俄罗斯,1985年,实验冶金研究所的报告。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://scholar.google.com/scholar_lookup?title=Influence%20of%20porosity%20on%20the%20mechanical%20properties%20of%20sintered%20materials&author=M. Shlesar&author=A. Parilak &author=K. Pelikan et al." target="_blank">谷歌学术搜索

洛杉矶Zheltonoga和i . p . Gabrielov烧结材料中的裂纹扩展特点,“苏联的粉末冶金和金属陶瓷,18卷,不。10日,744 - 748年,1979页。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://doi.org/10.1007/BF00797449">出版商的网站<年代pan class="sep">|谷歌学术搜索

a . s . Drachinsky a . v . Krainov, a . e . Kuschevsky“晶间断裂的关系部分的铁粉,“粉末冶金,没有。1页43-45 1985(俄罗斯)。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://scholar.google.com/scholar_lookup?title=The%20relationship%20with%20portion%20of%20intergranular%20fracture%20of%20iron%20powder&author=A. S. Drachinsky&author=A. V. Krainov&author=&author=A. E. Kuschevsky&publication_year=1985" target="_blank">谷歌学术搜索

n . b .罗密里斯”计算有效应力强度因子与裂纹结构不均匀的身体,“复合材料力学,23卷,不。3、287 - 290年,1987页。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://doi.org/10.1007/BF00811685">出版商的网站<年代pan class="sep">|谷歌学术搜索

g . Prefferborn“Grundznge der fraktographie·冯·eisenwerkstoffen”Radex Rundschan,没有。3、591 - 673年,1978页。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://scholar.google.com/scholar_lookup?title=Grundznge%20der%20fraktographie%20von%20eisenwerkstoffen&author=G. Prefferborn&publication_year=1978" target="_blank">谷歌学术搜索

诉z帕顿和e·m·莫洛佐夫弹塑性断裂力学Nauka,莫斯科,俄罗斯,1974年。<年代pan class="reflinks">

y l . Krasulin s . m . Barinov v . s .伊万诺夫,难熔化合物的结构和断裂的材料粉末Nauka,莫斯科,俄罗斯,1985年。<年代pan class="reflinks">

a . s . Drachinsky y . n .彼得罗夫,v . i Trefilov”的位错结构和性能延性裂纹的传播阿姆柯铁,“乌克兰国家杂志,没有。13日,页。1538 - 1542年,1968年(俄罗斯)。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://scholar.google.com/scholar_lookup?title=The%20dislocation%20structure%20and%20properties%20of%20the%20propagation%20of%20a%20ductile%20crack%20in%20armco%20iron&author=A. S. Drachinsky&author=Y. N. Petrov&author=&author=V. I. Trefilov&publication_year=1968" target="_blank">谷歌学术搜索

诉m·芬克尔骨折抑制的物理基础Metallurgiya,莫斯科,俄罗斯,1977年。<年代pan class="reflinks">

d . r . Biswas”在多晶氧化铝Crack-void互动,”材料科学杂志,16卷,不。9日,第2438 - 2434页,1981年。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://doi.org/10.1007/BF01113579">出版商的网站<年代pan class="sep">|谷歌学术搜索

f·f·朗,“交互second-phcese裂纹前缘的色散,”哲学杂志,23卷,不。179年,第992 - 983页,1970年。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://scholar.google.com/scholar_lookup?title=The%20interaction%20of%20a%20crack%20front%20with%20second-phcese%20dispersion&author=F. F. Lang&publication_year=1970" target="_blank">谷歌学术搜索

y . i Ragozin和y y安东诺夫加速金属材料的断裂韧性断裂韧性测试方法,”材料强度,16卷,不。2、179 - 184年,1984页。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://doi.org/10.1007/BF01530053">出版商的网站<年代pan class="sep">|谷歌学术搜索

v . s .伊万诺娃、l . r . Batvina和l . i Malov”预测断裂韧性等力学性能,利用相似性标准,”金属的疲劳和断裂页,3-35 Nauka,莫斯科,俄罗斯,1974年。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://scholar.google.com/scholar_lookup?title=Prediction%20of%20fracture%20toughness%20and%20other%20mechanical%20properties,%20using%20the%20similarity%20criteria&author=V. S. Ivanova&author=L. R. Batvina&author=&author=L. I. Malov&publication_year=1974" target="_blank">谷歌学术搜索

w .木豆和w·安东Werkstoffkunde艾森和斯特尔,1 - Stahleisen mbH,杜塞尔多夫,德国,1983年。<年代pan class="reflinks">

s . v .别洛夫多孔金属机械工程Mashinostroenie,莫斯科,俄罗斯,1981年。<年代pan class="reflinks">

m . Balshin和s . g . Fedosov”接触,铜粉的弹性特征。”金属,没有。1,第172 - 166页,1965年(俄罗斯)。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://scholar.google.com/scholar_lookup?title=Contact%20and%20the%20elastic%20characteristics%20of%20copper%20powder%20&author=M. Balshin &author=S. G. Fedosov&publication_year=1965" target="_blank">谷歌学术搜索

k·罗斯·埃德。复合材料与金属基复合材料,Mashinostroenie,莫斯科,俄罗斯,1978年。<年代pan class="reflinks">

r·w·卡恩物理冶金学北荷兰,阿姆斯特丹,荷兰,1978年。<年代pan class="reflinks">

f·f·兰格”,裂纹前缘的交互与第二相弥散,”哲学杂志,22卷,不。179年,第992 - 983页,1970年。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://scholar.google.com/scholar_lookup?title=The%20interaction%20of%20a%20crack%20front%20with%20a%20second-phase%20dispersion&author=F. F. Lange&publication_year=1970" target="_blank">谷歌学术搜索

p s Theocaris和j . Milios横向裂纹的止裂模式经历了纵向裂缝或洞,”《工程材料与技术,ASME的事务,卷103,不。2、177 - 182年,1981页。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://scholar.google.com/scholar_lookup?title=Crack%20arrest%20modes%20of%20a%20transverse%20crack%20going%20through%20a%20longitudinal%20crack%20or%20a%20hole&author=P. S. Theocaris &author=J. Milios&publication_year=1981" target="_blank">谷歌学术搜索

v . n . Antsiferov”与循环荷载粉末材料变形的特点,”粉末冶金和金属陶瓷,40卷,不。11 - 12,569 - 572年,2001页。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://scholar.google.com/scholar_lookup?title=Features%20of%20powder%20material%20deformation%20with%20cyclic%20loading&author=V. N. Antsiferov&publication_year=2001" target="_blank">谷歌学术搜索

答:a . Shatsov“多孔材料的机械性能,金属科学和热处理,45卷,不。11 - 12,441 - 444年,2003页。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://doi.org/10.1023/B:MSAT.0000019199.97756.3b">出版商的网站<年代pan class="sep">|谷歌学术搜索

y v Kolesnikov和e·m·莫洛佐夫断裂力学的联系Nauka,莫斯科,俄罗斯,1989年。<年代pan class="reflinks">

i m . Fedorchenko a . e . Kushchevskii诉诉Pushkarev, a . s . Drachinskii a . v . Perepelkin和y . n . Podrezov“孔隙度对铁基粉末冶金材料的摩擦学性能,”苏联的粉末冶金和金属陶瓷,23卷,不。5,394 - 396年,1984页。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://doi.org/10.1007/BF00796607">出版商的网站<年代pan class="sep">|谷歌学术搜索

a . e . Kushchevskii v . t . Bondar”: a . Krylova t·f·Mozol和o·m·罗曼年科”调查结构的粉末冶金铁由扫描电子显微镜对不同疏,“苏联的粉末冶金和金属陶瓷卷,29号9日,第748 - 745页,1990年。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://doi.org/10.1007/BF00795587">出版商的网站<年代pan class="sep">|谷歌学术搜索

v . n . Antsiferov n . n . Maslennikov a . a . Shatsov和中情局Polovnikov,“确定边界润滑下粉材料的承载能力,”摩擦磨损杂志》上,12卷,不。4、683 - 686年,1991页。(俄罗斯)。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://scholar.google.com/scholar_lookup?title=Determining%20the%20carrying%20capacity%20of%20powdered%20materials%20under%20boundary%20lubrication&author=V. N. Antsiferov&author=N. N. Maslennikov&author=A. A. Shatsov&author=&author=I. A. Polovnikov&publication_year=1991" target="_blank">谷歌学术搜索

i和d . g . Gromakovsky干了,摩擦学萨马拉国立大学,萨马拉,俄罗斯,2000年。<年代pan class="reflinks">

GOST -99 - 23.225”,确保产品的耐久性。耐久性的方法确认。一般要求”(俄罗斯)。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://scholar.google.com/scholar_lookup?title=Ensuring%20durability%20of%20products.%20Methods%20of%20durability%20confirmation.%20General%20requirements&author= GOST 23.225-99" target="_blank">谷歌学术搜索

诉Kragelskii和n·m·Mihin摩擦单元的机器Mashinostroenie,莫斯科,俄罗斯,1984年。<年代pan class="reflinks">

b . a . Drozdovskii和y . b .弗里德曼裂缝的影响钢结构的力学性能Metallurgizdat,莫斯科,俄罗斯,1960年。<年代pan class="reflinks">

v . n . Antsiferov n n Maslennikov, a . a . Shatsov“粉末钢强度和断裂韧性,”高校学报》上。钢铁工业,没有。2、20 - 22,1989页。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://scholar.google.com/scholar_lookup?title=Strength%20and%20fracture%20toughness%20of%20powder%20steels&author=V. N. Antsiferov&author=N. N. Maslennikov&author=&author=A. A. Shatsov" target="_blank">谷歌学术搜索

v . n . Antsiferov n n Maslennikov, a . a . Shatsov“铁的孔隙率对摩擦系数的影响,“摩擦磨损杂志》上,13卷,不。4、702 - 706年,1992页。(俄罗斯)。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://scholar.google.com/scholar_lookup?title=Effect%20of%20porosity%20on%20coefficient%20of%20friction%20of%20iron&author=V. N. Antsiferov&author=N. N. Maslennikov&author=&author=A. A. Shatsov&publication_year=1992" target="_blank">谷歌学术搜索

g . Poltser f·梅斯纳,摩擦磨损的基础Mashinostroenie,莫斯科,俄罗斯,1984年。<年代pan class="reflinks">

v . d . Zozulya诉诉Polotay,中情局潘和l·e·鲁金”效应在表面的塑性变形层孔隙度frictionsintered铁,“摩擦磨损杂志》上,10卷,不。2,页289 - 294 1989(俄罗斯)。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://scholar.google.com/scholar_lookup?title=Effect%20of%20porosity%20on%20the%20plastic%20deformation%20of%20the%20surface%20layer%20at%20frictionsintered%20iron&author=V. D. Zozulya&author=V. V. Polotay&author=I. A. Panfilova&author=&author=L. E. Lukin&publication_year=1989" target="_blank">谷歌学术搜索

n . g . Baranov l . v . Zabolotny y v . Ivashchenko中情局Koseko,和g . a . Avtonomov”调查的物化现象发生在铁powderfriction陶瓷,”摩擦磨损杂志》上,11卷,不。1,第148 - 143页,1990年(俄罗斯)。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://scholar.google.com/scholar_lookup?title=Investigation%20of%20physico-chemical%20phenomena%20that%20occur%20when%20iron%20powderfriction%20on%20ceramic&author=N. G. Baranov&author=L. V. Zabolotny&author=Y. V. Ivashchenko&author=I. A. Koseko&author=&author=G. A. Avtonomov&publication_year=1990" target="_blank">谷歌学术搜索

a . Vutke e·a·马尔琴科先令,h·莱因霍尔德和d . Stemler”的量化标准结构金属摩擦的失败,”摩擦磨损杂志》上,10卷,不。3,页434 - 441 1989(俄罗斯)。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://scholar.google.com/scholar_lookup?title=On%20the%20quantitative%20criteria%20for%20structural%20failure%20of%20metals%20in%20friction&author=A. Vutke&author=E. A. Marchenko&author=A. Shiling&author=H. Reinhold&author=&author=D. Stemler&publication_year=1989" target="_blank">谷歌学术搜索

振国丘克和e . g . Shiolovskaya”关系的微观结构变化的动力学穿表层金属的摩擦,“摩擦磨损杂志》上,10卷,不。6日,页。965 - 972年,1989年(俄罗斯)。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://scholar.google.com/scholar_lookup?title=Relationship%20microstructural%20changes%20with%20the%20kinetics%20of%20wear%20of%20the%20surface%20layer%20of%20metal%20in%20friction&author=Z. G. Pinchuk &author=E. G. Shiolovskaya&publication_year=1989" target="_blank">谷歌学术搜索

即z Kragelskii,摩擦磨损Mashinostroenie,莫斯科,俄罗斯,1968年。<年代pan class="reflinks">

y y Meshkov,物质基础钢结构的断裂1981年,Naukova Dumka,基辅,乌克兰。<年代pan class="reflinks">

v . n . Antsiferov Peshcherenko、a . a . Shatsov和n . n . Maslennikov“铁的毛孔对断裂的影响,”材料强度,21卷,不。2、161 - 164年,1989页。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://doi.org/10.1007/BF01529629">出版商的网站<年代pan class="sep">|谷歌学术搜索

o . n . Romaniv e·a·前a . n .特卡奇v . n .思敏'kovich和t . n . Kiseleva”动力学和铁,疲劳裂纹增长机制”物理化学材料力学,17卷,不。2,页57 - 66,1981(俄罗斯)。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://doi.org/10.1007/BF00722905">出版商的网站<年代pan class="sep">|谷歌学术搜索

我诉Kragelskii诉诉Alisin, Eds。摩擦、磨损和润滑,卷2,Mashinostroenie,莫斯科,俄罗斯,1979年。<年代pan class="reflinks">

k . m . Fedorchenko和l . i Pugina复合烧结减摩材料1980年,Naukova Dumka,基辅,乌克兰。<年代pan class="reflinks">

a . m . Ryakhovskii”计算磨损强度下的建筑材料弹塑性friction-contact互动,”摩擦磨损杂志》上,11卷,不。1页42-48 1990(俄罗斯)。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://scholar.google.com/scholar_lookup?title=Calculation%20of%20wear%20intensity%20of%20construction%20materials%20under%20elastoplastic%20friction-contact%20interaction&author=A. M. Ryakhovskii&publication_year=1990" target="_blank">谷歌学术搜索

l·s·莫洛兹的变形和断裂力学和物理材料Mashinostroenie,莫斯科,俄罗斯,1984年。<年代pan class="reflinks">

v . n . Antsiferov n n Maslennikov, a . a . Shatsov“粉末钢强度和断裂韧性,”高校学报》上。铁和钢,没有。3、124 - 129年,1989页。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://scholar.google.com/scholar_lookup?title=Strength%20and%20fracture%20toughness%20of%20powder%20steels&author=V. N. Antsiferov&author=N. N. Maslennikov&author=&author=A. A. Shatsov" target="_blank">谷歌学术搜索

v . n . Antsiferov n . n . Maslennikov a . a . Shatsov和v . b . Platonova“热处理对钢SP50Kh3NM粉的抗裂性,”金属科学和热处理,33卷,不。8,617 - 620年,1991页。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://doi.org/10.1007/BF00774847">出版商的网站<年代pan class="sep">|谷歌学术搜索

v . n . Antsiferov n n Maslennikov, a . a . Shatsov”现在确定烧结钢的摩擦系数?”摩擦磨损杂志》上,14卷,不。6日,页。1082 - 1086年,1993年(俄罗斯)。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://scholar.google.com/scholar_lookup?title=Now%20to%20determine%20friction%20coefficients%20of%20sintered%20steels?&author=V. N. Antsiferov&author=N. N. Maslennikov&author=&author=A. A. Shatsov&publication_year=1993" target="_blank">谷歌学术搜索

v . n . Antsiferov n n Maslennikov, a . a . Shatsov”穿上粉末钢没有额外的喂养润滑剂摩擦。”摩擦磨损杂志》上,15卷,不。6日,页。1022 - 1027年,1994年(俄罗斯)。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://scholar.google.com/scholar_lookup?title=Friction%20wearing%20powder%20steels%20without%20additional%20feeding%20lubricant&author=V. N. Antsiferov&author=N. N. Maslennikov&author=&author=A. A. Shatsov&publication_year=1994" target="_blank">谷歌学术搜索

v . n . Antsiferov和a . a . Shatsov粉末钢的摩擦磨损润滑供应有限的条件下,“摩擦磨损杂志》上,16卷,不。2,页315 - 322 1995(俄罗斯)。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://scholar.google.com/scholar_lookup?title=Friction%20and%20wear%20of%20powder%20steels%20under%20lubricant%20limited%20supply%20conditions&author=V. N. Antsiferov &author=A. A. Shatsov&publication_year=1995" target="_blank">谷歌学术搜索

v . n . Antsiferov和a . a . Shatsov”粉铝青铜的摩擦磨损最优组合,”摩擦磨损杂志》上,17卷,不。2,页56 - 1996。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://scholar.google.com/scholar_lookup?title=Friction%20and%20wear%20of%20powder%20aluminum%20bronze%20of%20optimal%20composition&author=V. N. Antsiferov &author=A. A. Shatsov&publication_year=1996" target="_blank">谷歌学术搜索

v . n . Antsiferov t . v . Smyshlyaeva, a . a . Shatsov”自润滑铜假合金减摩和建筑产品,”摩擦磨损杂志》上,17卷,不。4、497 - 502年,1996页。(俄罗斯)。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://scholar.google.com/scholar_lookup?title=Self-lubricating%20copper-based%20pseudoalloy%20for%20antifriction%20and%20constructional%20products&author=V. N. Antsiferov&author=T. V. Smyshlyaeva&author=&author=A. A. Shatsov&publication_year=1996" target="_blank">谷歌学术搜索

答:a . Shatsov”粉末钢在边界摩擦的摩擦学的特征。”先进材料,没有。2,页69 - 73 2001(俄罗斯)。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://scholar.google.com/scholar_lookup?title=Tribological%20characteristics%20of%20powder%20steels%20under%20boundary%20friction&author=A. A. Shatsov&publication_year=2001" target="_blank">谷歌学术搜索

答:a . Shatsov”预测摩擦学的粉干摩擦下钢的特点,“先进材料,没有。5,71 - 77年,2000页。<年代pan class="reflinks">视图:<一个href="https://scholar.google.com/scholar_lookup?title=Prediction%20of%20tribological%20characteristics%20of%20powder%20steels%20under%20dry%20friction&author=A. A. Shatsov&publication_year=2000" target="_blank">谷歌学术搜索

版权

版权©2011 A。答:Shatsov et al。这是一个开放的访问分布在条<一个rel="license" href="http://creativecommons.org/licenses/by/3.0/">知识共享归属许可,它允许无限制的使用、分配和复制在任何媒介,提供最初的工作是正确引用。