摩擦诱导生成快速成型材料的磨损:审查

文摘

加法制造引入了在80年代早期,获得了重要生产过程。即使涉及流程主要集中在《盗梦空间》的原型的目的,在过去几年快速原型(RP)已成为一个关键使能技术制造的高度定制,功能梯度材料。综述friction-related RP-generated组件的磨损现象和相应的退化机制以及改善的潜力与材料的耐磨性不显著改变过程本身。简要介绍了RP技术的概念和涉及的材料,作为前提来阐释穿发展为各种变性场景生成的组件(干滑动,担忧,等等)。

1。介绍

快速原型(RP)提出了一个有前途的替代传统的制造技术在概念评估、设计优化、快速工具,最近客户驱动产品的直接生产。加法制造的比较优势是成本和时间相关,同时RP促进功能特征的直接合并成最终的产品。

RP技术的基本概念的转换继电器3 d几何图形,或由计算机辅助设计(CAD)处理,生成STL文件格式。这是紧随其后的是对象的分割在一系列的覆盖层,自底向上方法中不可缺少的一步的加法制造过程。RP流程发起的施工对象的基础层和进步向上,每一层是沉积/形成的诉讼,最终导致所需的3 d几何。

这种方法绕开限制与传统制造方法,提供竞争优势特色产品,允许几何图形的制造不平等的复杂性,简化应用程序特定的功能整合进生产对象(1]。

一些工业领域(汽车、航空航天和医疗)拥抱,支持,甚至在某些情况下决定在RP最新进展,导致定制,高附加值的产品,而涉及技术可以很容易地扩展到许多其他应用程序。

快速成型技术可以分为三大类:基于固体像熔融沉积成型(FDM),基于粉末作为选择性激光烧结(SLS)和基于液体的方法,例如,有限元。进一步的分类可以参考处理材料(金属、陶瓷、聚合物或复合)以及使用键/融合技术。

几个RP-generated产品材料特性被认为是在适当的技能选择(2]。其中盛行friction-dependent穿,这可能被视为一个关键属性的机械部件在一系列应用程序利用交配表面滑动。

Friction-based表面变性的主要决定因素是一个机械部件的寿命,人工关节(3),植入物(4,5)、齿轮(6)、轴承(7],海豹[8),等等,主要是穿的依赖,而他们的耐磨性也与部分的期刊服务需求密切相关。

迄今为止实质性贡献了当前先进的快速成型,制造、加工技术(9- - - - - -12]。摩擦学的方面;然而,RP-produced组件最好的作者的知识,从未被广为记载。

2。方法和材料

2.1。RP技术

Friction-induced失败被认为是材料/过程中一个重要方面选择适合RP方法。此外,RP技术广泛用于洁净室环境和医疗领域磨损颗粒的释放和离子被认为是一个重要的不育问题13]。RP技术的最新进展不仅允许组件能够承受常规灭菌过程的制造也将伽马射线灭菌和类似技术纳入系统,允许fda批准的植入物的直接商业生产。释放的粒子由于摩擦,在组件功能,不过可能出现这个问题,因此这些技术必须彻底的耐磨性。

存在各种各样的40多个不同的RP技术,该做的,然而,裸露的类似的特征和概念是一样的。选择性激光烧结(SLS)是一个RP技术利用激光束将小材料粒子熔合成一个三维的形状。激光扫描一个预定义的轮廓表面的粉末床,这是连续单层厚度降低,仅由粉状材料,这是重新应用在烧结横截面,计划性地呈现在图1。重复这个过程,直到完成加工所需的3 d几何。几乎任何材料可以粉、塑料、聚合物、陶瓷、金属或复合材料可以融合,利用SLS技术(14,15]。方法的局限性与委托粉的热性能,必须保持其完整性和不完全分解后激光应用。选择性激光熔化(SLM)是最近变质的SLS过程,它依赖于完整的粉融化的材料。

熔融沉积成型(FDM)是另一个广泛应用RP过程(10,16)基于材料表现出低熔点尽管困难材料也可应用(17]。在这种情况下利用聚合物或塑料为主要原料的矩阵,可以强化,通过金属纤维或陶瓷填料。最后thermosoftening粉是引导通过激烈的喷嘴,把通过挤压头部分液化(半固体)线,见图2。CNC-controlled喷嘴遵循所需的本文,定义为一个特定的CAD文件,逐步构建所需的对象。

本综述将集中的磨损发展和相关的磨损机制FDM-produced聚合物和二进制polymer-ceramic复合材料(18,19)以及SLS - SLM-fabricated金属零件从不锈钢、工具钢Ti和合金(15,20.]。

2.2。而磨损试验

,微动磨损是指friction-based界面组件的损坏压在一个重复的切向振动countersurface。这种振荡运动通常定义为小位移振幅(21,22),在标本固定和counter-surface受到一个线性振动运动(见图3),反之亦然。

的概念而复制friction-based穿的一系列RP应用,准确地模仿他们的机械行为。人工关节、髋关节植入物和其他几个RP-fabricated组件尤其容易摩擦疲劳,大大减少他们的预期寿命23,24]。

尽管担忧导致复杂的磨损机制,有一个共识在文学存在的三个主要担忧模式:[微动磨损25,26),而疲劳,和接触腐蚀27]。

担忧中的主导现象就是所谓的“第三体效应”所截留的物质碎片在滑动界面由于相对位移的两分钟counterbodies [28]。这种材料反应,为复合材料提供了优异的耐磨性,作为他们的摩擦系数大大改变由于原位润滑剂效果,所组成的一个非齐次转移层的形成主要是耐磨性高的粒子(29日,30.]。

2.3。摩擦计摩擦测试

测定材料干滑动磨损特性的传统进行了通过pin-on-disc (POD)安排,如图4,在对应的ASTM G99-04 [31日)标准。豆荚测试是基于一个简化的滑动概念,是磨屑的积累相当微不足道和热变性不太可能影响到穿进展相比,担忧。

POD实验期间,pin-like标本压在一个滑动counter-surface重量的应用程序。counter-surface通常是由金属圆盘旋转以恒定速度和拥有一个特定的粗糙度值(Ra),这被认为是一个关键因素(32,33]。彻底检查标本必须抛光(通过勇气砂纸),确保制服,其表面的轴向接触盘和减少所谓的“打破在阶段,初始滑动期间,遇到外国材料从接触表面,建立完整的counter-bodies联系(18]。

3所示。摩擦磨损行为

3.1。影响材料的强度特性

虽然,需要预先考虑到材料强度性能发挥了至关重要的作用在RP-fabricated磨损行为的材料,否则,现有研究状态呈现在图5。记录,Ti, Co-alloys展览增加(超过两级)磨损率在担忧与不锈钢相比,哪个更韧性(15]。相同的趋势是观察当比较SLS / SLM铁基材料研磨工具钢,具有更高的强度特性,矛盾的SLS / SLM材料证明穿优越的特点(15]。激光烧结Mo-WC MMC的也有报告称,相比表现出更好的耐磨蚀贱金属(34]。即使比传统烧结,SLS能产生iron-graphite组件大大不同的耐磨性35]。

类似的材料响应一直在观察FDM-produced材料,硬度不能被认为是一个指标的耐磨性(18]。

3.2。强化的效果

尽管材料强度属性不能直接相关的耐磨性RP-produced组件,奴役材料的磨损过程的强化阶段已经被很好地记录下来了(见图5)。

硬粒子的分散碳化硅在激光烧结铁矩阵有一个明确的影响产生的复合材料的磨损率在干滑动摩擦系数增加的结果。磨损量,然而,倾向于减少大大增加的w / w %碳化硅含量(36]。这种行为可以归因于出现胶过程,如擦伤(37同时提高组件磨损和癫痫阻力。

已经暗示的韧性材料如铜,这可能被视为一个低摩擦元素,还可以增加铁基SLS的耐磨材料(15)而增加提供微不足道的界面粘结或可怜的溶混性的混合材料可能恶化的耐磨复合材料(38]。

当检查填料在聚合物基体材料产生的影响通过FDM,重要的是要考虑到聚合物磨损敏感材料,从而强化陶瓷或金属纤维可以显著提高复合材料的耐磨性。这是观察到,当加强聚已酸内酯与羟基磷灰石(HAP) (PCL)矩阵。陶瓷填料材料的影响(HAP)对磨损进程产生了重大影响的检查biocomposites在干滑动(19]。尽管作文不是线性的影响产生的磨损发展它能够提高聚合物基体的耐磨性超过60%。的定性影响钢筋FDM-produced材料的磨损率在图给出6。

3.3。SLS / SLM参数的影响

SLS和SLM程序只能在一定程度上的影响。激光速度已经记录持有一个值得注意的影响产生的摩擦系数和耐磨损部件(36]。采用粉末的熔化速度,增加后果的摩擦系数降低,金属材料和碳化硅增强矩阵。这可以认证材料的致密化,随着更高的激光速度降低的能量吸收的粉,因此导致劣质本地融化/烧结的材料39,40]。低密度培养粗糙互动减少,因此减少了在干滑动摩擦系数,如图5。

类似的效果观察减少激光功率时,因为这属于前描述减少致密化的概念。增加激光功率仅仅标志着SLS的过渡SLM而进一步上升将减少由于不受控制的粉液化过程精度。

3.4。FDM的影响参数

人们普遍认为FDM工艺参数的变化可以显著影响制造部分的中构造既,国米,intralayer键是强烈依赖于过程18]。在这些术语,它可能表明存在一个复杂的相关性FDM工艺参数的磨损退化产生的部分(见图6)。几项研究都集中在在FDM (RP参数的优化41),但很少有强调结果生产零件的耐磨性。FDM层厚度的产品,采用喷嘴直径,施加一个非线性影响生产零件的磨损率。这可以归因于传热从一层到另一个(42]。作为新近沉积的温度层(靠近材料熔点)高于本层的一个(已经达到了玻璃态)、热传输层沉积到衬底。根据层厚度,这可能有利于产品的耐磨性兼职丝之间的局部重熔和热扩散结果之间的债券在加强层(43]。这种行为是观察大喷嘴直径和随着直径的增加变得更加激烈。然而,一个不利影响可以被观察到在小层厚度,反复加热和冷却的聚合物或塑料最终导致异种的加工材料内的温度梯度导致残余应力(44]。这些扭曲的现象,恶化FDM加工零件的磨损发展到某一层厚度。

上述的讨论延伸的重要性适当的加热处理过的材料在FDM过程,到一定温度的增加将导致更好的结合,从而更高的耐磨性,而从这个角度进一步增加将不可避免地导致材料变形和低磨损率。FDM-produced零件的几何形状,在孔隙度和支架结构也会影响组件磨损特征为这些参数强烈影响部分内的散热结构。这涉及到各种相互冲突的因素集中,建立几何图形的复杂性可能有所不同。然而,认为高孔隙度和较大的孔隙大小可能会减少摩擦磨损的依赖,尽管不明显18]。

3.5。效果的测试条件

担忧测试进行一系列金属SLS组件(Ti6Al4V CoCrMo,不锈钢、工具钢等)表示,增加应用负载之后,降低摩擦系数,同时促进更高的磨损量(15]。这种行为可以归因于剪切表面凸起的由于塑性变形加剧,从而导致增加磨损率(36]。值得注意的是比较磨和RP工具钢,穿的反应,是在所有检查负载情况下赞成后者。

类似的应用遇到负载和摩擦系数的相关性在干滑动(36]尽管这变更证明是相对较高的低力量。与担忧,增加负荷导致减少磨损率在干滑动(见图4)。这种不利影响趋于平淡,到一定程度,过去的负载展品只有边际对摩擦系数的影响。这规定穿反应是由于材料组成,作为负载的增加滑动界面的温度上升,导致硬氧化膜的形成,作为保护层磨损材料。这也证明不良滑动速度对材料磨损的影响反应在纯铁的情况下(36]。最初的困难如果粒子在一个铁矩阵结果在更高的滑动速度增加磨损量,如预期。

滑动速度,然而,被认为是一个重要因素在干滑动尤其是聚合物材料(45),特别是FDM-produced组件的情况下,来表现出一种强烈的相关应用测试条件。这主要是由于热影响聚合物更容易观察到在干滑动/担忧,而众所周知,摩擦机制发展中温度场影响的物质接触面积(46,47]。因此增加了滑动速度摩擦测试期间会提升counter-bodies界面的温度,从而有望揭示强烈磨损进程(48]。

FDM-produced组件的磨损率的变化与接触载荷,几乎是线性增加的重量,一个行为可以归因于试样粗糙度的激活,导致摩擦系数增加,逐步提升接触界面的温度。

4所示。结论

是很重要的假定穿SLS / SLM-produced机制部分,受到担忧,主要成分为研究材料展览有争议的穿的发展。尽管截留物质碎片在滑动界面观察到所有的材料情况下,这可以恶化其耐磨性或施加有益的影响。

在不锈钢,这“第三体效应”揭示一个原位润滑剂效果,改善其耐磨性在困难的材料,工具钢,这种不均匀传输层是由凝聚碎片贬值他们穿的耐力。

干滑动的金属SLS材料磨料磨损的发展。这可以解释为减少热接触材料的相互作用以及缺乏“第三体效应”表现出的磨屑的积累在滑动界面。

上述讨论显示,工艺参数的确拥有一个重要角色在生产材料耐磨性,尽管它的成分产生毫无疑问主导的影响。

的FDM阐释磨损机制组成一个复杂的现象,尽管各种工艺参数的影响产生的磨损机制可以确定,几乎是不可能的解释他们的交互。

在干滑动磨损机制发生测试(POD)三倍。(我)测定聚合物的表面,在复合材料的情况下可能会发展努力挖掘聚合物基体的强化材料。(2)分层的聚合物或聚合物基体,特别是在高滑动距离mica-like结构观察在不同的聚合物层。(3)热变性的接触界面,逐渐恶化的滑动表面的机械强度,从而导致增加穿进展。

它可以规定,体面的穿着特点要求没有瑕疵和扭曲的情况下,与制造业相关的温度。总之,耐磨性FDM-fabricated部分的优化可以实现与因子分析过程的温度变化而显著增强仅能通过合适的材料可以达到强化。

引用

1. j . p . Kruth g . Levy f . Klocke和t·h·c .蔡尔兹”整合现象在激光和料层分层制造、”CIRP Annals-Manufacturing技术卷,56号2、730 - 759年,2007页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
2. a . Tsouknidas s Maropoulos s Savvakis, n . Michailidis”有限元协助评估PMMA头颅成形术和Ti6Al4V材料产生的力学行为和neurocranial保护,”生物医学材料与工程。在出版社。视图:谷歌学术搜索
3. m . c . Galetz t . Uth m·a·威默·亚当和Glatzel,“决心UHMWPE胫骨组件内的温升在摩擦学的加载,”Acta Biomaterialia》第六卷,没有。2、552 - 562年,2010页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
4. g .伯格曼f . Graichen a . Rohlmann n . Verdonschot g·h·范·Lenthe,“全髋关节植入物的摩擦加热,第1部分:测量的病人,”生物力学杂志,34卷,不。4、421 - 428年,2001页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
5. g .伯格曼f . Graichen a . Rohlmann n . Verdonschot和g·h·范·Lenthe”全髋关节植入物的摩擦加热。第2部分:有限元研究。”生物力学杂志,34卷,不。4、429 - 435年,2001页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
6. s, s .赵,r·辛格”预测的动态摩擦部队在直齿圆柱齿轮使用替代滑动摩擦配方,”杂志的声音和振动,卷309,不。3 - 5,843 - 851年,2008页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
7. t . Cousseau b, a·坎波斯,j . Seabra”在油脂润滑推力球轴承摩擦力矩摩擦学国际,44卷,不。5,523 - 531年,2011页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
8. x问:于美国,他和r·l·蔡“机械密封的摩擦特性laser-textured密封面,”材料加工技术杂志》上,卷129,不。1 - 3、463 - 466年,2002页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
9. c . m .很c . k . Chua c·w·李,c .冯和k . Totong“快速原型和工具技术:回顾应用程序快速熔模铸造,”国际先进制造技术杂志》上,25卷,不。3 - 4、308 - 320年,2005页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
10. 和j·p·g·n·利维,r . Schindel Kruth,“快速制造和快速模具制造(LM)层技术,先进的和未来的视角,“CIRP Annals-Manufacturing技术,52卷,不。2、589 - 609年,2003页。视图:谷歌学术搜索
11. s . m . Peltola f·p·w·Melchels d . w . Grijpma和m . Kellomaki”的快速原型技术组织工程的目的,“医学年鉴,40卷,不。4、268 - 280年,2008页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
12. j .络筒机和r .龙头”,医学快速成型技术:艺术和电流限制应用程序的状态在口腔颌面外科,”口腔颌面外科杂志》上,卷63,不。7,1006 - 1015年,2005页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
13. 大肠Sachlos和j·t·Czernuszka”,使得组织工程支架的工作。回顾应用程序ofsolid自由组织工程支架的生产制造技术,”欧洲细胞和材料5卷,29-40,2003页。视图:谷歌学术搜索
14. j·m·威廉姆斯,a . Adewunmi r . m . Schek et al .,“使用聚已酸内酯骨组织工程支架的通过选择性激光烧结、”生物材料,26卷,不。23日,第4827 - 4817页,2005年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
15. 美国Kumar和j.p. Kruth SLS / SLM材料的磨损性能,”先进工程材料,10卷,不。8、1 - 4,2008页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
16. a . Rosochowski和a . Matuszak”快速工具:艺术的状态。”材料加工技术杂志》上,卷106,不。1 - 3、191 - 198年,2000页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
17. 李j . p . j . r . de Wijn c . a . van Blitterswijk和k . de Groot”的支架结构对性能的影响的直接三维纤维沉积多孔Ti6Al4V骨科植入物,”生物医学材料研究杂志》上,卷92,不。1,33-42,2010页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
18. a . Equbal a . k . Sood诉Toppo, r·k·Ohdar和s . s .塔,“滑动磨损性能的预测和分析熔融沉积modelling-processed ABS塑料零件,”美国机械工程师学会学报》上部分J,卷224,不。12日,第1271 - 1261页,2010年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
19. a . Tsouknidas d . Kountouras s Maropoulos n . Kiratzis和n . Michalilidis”摩擦学的机械和物理特征的羟磷灰石/ polycarpolactone bio-composites,”巴尔干半岛的摩擦学的协会杂志》上。在出版社。视图:谷歌学术搜索
20. 耷拉下来,库尔思库马尔,j . p . j . van Humbeeck和A·沃特”的研究变性激光烧结模具的使用磨损测试,”快速原型杂志,15卷,不。2、104 - 110年,2009页。视图:谷歌学术搜索
21. r·c·比尔“审查影响磨损的因素,”780年材料评价接触条件下,ASTM STP艾德,s·r·布朗,页165 - 181,ASTM,费城,宾夕法尼亚州,美国,1982年。视图:谷歌学术搜索
22. r·b·沃特豪斯“接触疲劳”,国际期刊的疲劳,37卷,不。2、77 - 97年,1992页。视图:谷歌学术搜索
23. m . Niinomi“机械钛合金的生物相容性生物医学应用,”生物医学材料的力学行为杂志》上,1卷,不。1,30-42,2008页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
24. p . Schaaff”的作用而损害与模块化设计全髋关节置换术在髋关节评价检索研究和实验模拟的方法,”应用生物材料和生物力学杂志》上,卷2,不。3、121 - 135年,2004页。视图:谷歌学术搜索
25. y Berthier、l·文森特和m .导丝”感到疲劳和磨损,”摩擦学国际,22卷,不。4、235 - 242年,1989页。视图:谷歌学术搜索
26. s . Fouvry p Kapsa l·文森特,“接触磨损和fretting-fatigue:关系通过一个映射的概念,”而疲劳:当前的技术和实践,ASTM STP 1367和c, d . w·迪斯霍普纳诉•钱德拉塞卡兰b·艾略特。页49 - 64、ASTM、西肯肖霍肯的Pa,美国,2000年。视图:谷歌学术搜索
27. w·l·萨奥尔诉•钱德拉塞卡兰a . m .泰勒和d·w·迪斯霍普纳”评估近端垫接触腐蚀行为的模块化臀部设计的锥形,”穿,卷231,不。1,54 - 64年,1999页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
28. m . Varenberg g·霍尔柏林,i Etsion”的不同方面的作用在接触磨损磨屑,“穿,卷252,不。11 - 12,902 - 910年,2002页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
29. e . Rabinowicz兼容性标准金属滑动摩擦和润滑金属处理,ASME,纽约,纽约,美国,1996年。
30. f·p·鲍登和d他泊”,表面光洁度的影响表面的摩擦和变形性质的金属表面,”《金属研究所,第212 - 197页,1953年。视图:谷歌学术搜索
31. ASTM G99-04:穿的标准测试方法测试Pin-on-Disk装置,ASTM国际。
32. “t . c . Ovaert和h . s . Cheng配合端面polyetheretherketone地形对磨损的影响和polyetheretherketone-carbon纤维复合,”穿,卷150,不。1 - 2、275 - 287年,1991页。视图:谷歌学术搜索
33. d . Dowson美国塔,n . c . Wallbridge”的角色在聚乙烯的磨损,配合端面缺陷”穿,卷119,不。3、277 - 293年,1987页。视图:谷歌学术搜索
34. p h . Chong h . c .人,t . m .曰“组织和耐磨性的激光surface-cladded Mo-WC MMC AA6061铝合金,”表面涂层技术,卷145,不。1 - 3,51-59,2001页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
35. k . Murali, a . n . Chatterjee p·萨哈et al .,“直接iron-graphite的选择性激光烧结粉末混合物,”材料加工技术杂志》上,卷136,不。1 - 3、179 - 185年,2003页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
36. c·s·拉梅什和c·k·斯”的摩擦磨损行为laser-sintered碳化铁硅复合材料,”材料加工技术杂志》上,卷209,不。14日,第5436 - 5429页,2009年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
37. c·s·拉梅什·k·瑟和k·j·l·艾耶”金属磨损方面的调查。”印度科技期刊的卷,29号4、179 - 185年,1991页。视图:谷歌学术搜索
38. n .萨卡人,d . p . Karalekas。”颗粒增强金属陶瓷复合材料的摩擦磨损,”会议上穿的诉讼材料ASME,页784 - 793年,纽约,纽约,美国,1985年。视图:谷歌学术搜索
39. a . Simchi f . Petzoldt h·波尔,“直接金属激光烧结:材料因素和机制的粒子结合,“国际粉末冶金杂志》上,37卷,不。2,49 - 61年,2001页。视图:谷歌学术搜索
40. a . Simchi h·波尔,“激光烧结工艺参数对显微组织和致密化的铁粉,“材料科学与工程,卷359,不。1 - 2、119 - 128年,2003页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
41. b·h·李,j·阿卜杜拉,z . a .汗”优化快速成型参数的灵活的生产ABS对象,“材料加工技术杂志》上,卷169,不。1,54 - 61年,2005页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
42. a . k . Sood r·k·Ohdar和s . s .塔,“熔融沉积造型过程的参数评估使用灰色的田口方法,”美国机械工程师学会学报》上部分J,卷224,不。B1, 135 - 145年,2010页。视图:谷歌学术搜索
43. 问:阳光、通用Rizvi c . t . Bellehumeur p .顾,“加工条件对FDM的粘结质量的影响聚合物纤维,”快速原型杂志,14卷,不。2、72 - 80年,2008页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
44. a . k . Sood r·k·Ohdar和s . s .塔,”的机械性能参数评估熔融沉积造型加工零件,”材料和设计没有,卷。31日。1,第295 - 287页,2010。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
45. k .弗里德里希> p·克莱恩,“穿聚合物复合材料,穿材料和实践机制,第287 - 269页,2005年。视图:谷歌学术搜索
46. “和m . Szymiczek“温度对摩擦系数的影响低密度聚乙烯,”成就的材料和制造工程》杂志上,28卷,不。1,31-34,2008页。视图:谷歌学术搜索
47. d . Shakhvorostov k Pohlmann, m . Scherge”一个充满活力的方法,摩擦、磨损和温度、”穿,卷257,不。1 - 2、124 - 130年,2004页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
48. t . Nakahara、美国Momozono和a·o·鲁伊”表面温升的影响为滑动速度unlubricated条件下摩擦特征,“美国机械工程师学会学报》上部分J,卷224,不。3、271 - 278年,2010页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索

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