微观结构、拉伸性能和表面质量的玻璃纤维增强聚丙烯由快速热循环成型零件成型

文摘

模制产品的微观结构显著影响其宏观性质。在这项研究中,成型工艺对显微组织的影响,拉伸性能,表面质量是探索在玻璃纤维增强聚丙烯(GFRPP)零件成型快速热循环成型注塑(RHCM)和转换(CIM)。被选出的抗拉强度和表面光泽测量模具零件的宏观性质。微观结构包括多层、纤维取向、结晶度和fiber-matrix模拟结合强度进行了分析,扫描电镜,广角x射线衍射和动态力学分析。的宏观性质和微观结构之间的关系RHCM样品也进行了讨论。结果表明,随着模具型腔表面温度的增加,抗拉强度的增加首先和减少。RHCM部分的抗拉强度达到最大的模具加热温度60°C。也观察到样品的表面光泽度增加,模具型腔表面温度上升,和增加表面光泽下降明显与模具加热温度高于90°C。

1。介绍

短玻璃纤维增强聚丙烯(GFRPP)复合材料可回收材料具有良好的力学性能,高耐化学性、良好的热稳定性,和有吸引力的性能。针对这些优势,GFRPP广泛用于结构应用在航空航天、汽车、民用、海洋工程(1- - - - - -5]。众所周知,产品的宏观性能大大依赖于它的微观结构(6- - - - - -8]。在过去,相当大的努力一直致力于适应GFRPP产品的微观结构和改善其宏观性能(9- - - - - -15]。据推测,GFRPP产品的机械性能显著依赖于玻璃纤维的取向和分布,fiber-matrix界面结合强度条件下,结晶的状态矩阵,有些表面缺陷,如流痕,浮动的纤维,焊接线,和喷射标志通过CIM过程无法避免(16,17]。快速热循环成型(RHCM)过程是一个相对较新的技术,不仅可以大大减少甚至消除表面缺陷也大大缩短生产周期,减少能源消耗和环境污染18]。RHCM和CIM流程最明显的区别是,前者采用动态模具温度控制技术,模具温度迅速上升到预设温度模具之前充满了融化。在灌装和包装阶段,高温是维护;此后,融化迅速冷却到demold之前继续下一阶段的生产周期19- - - - - -21]。因此,RHCM过程更复杂的比CIM热机的历史过程(22]。

迄今为止的研究工作产品的微观结构和宏观性能之间的关系塑造RHCM流程已经收到越来越多的关注。王等人。23]研究了模具型腔表面温度的影响在灌装过程中处女PP的结晶状态注入塑料零件层不同厚度。他们还探讨了塑料零件的表面质量的关系,在RHCM结晶度和残余应力。最近,颤抖et al。24)报道,模具表面温度显著影响分子取向和形态在射出成型样品开发的,并结合流场和冷却速率圣母聚合物样品的多层结构决定的。在强大的流场和高温条件下,紧密的结构(称为羊肉串)观察沿着流动方向一致,而形成的β步在圆柱锡石形成弱流场。李等人。22)提出了一个新颖的方法来获取原始聚合物的结晶演化信息RHCM过程中。温度、剪切速率对结晶的影响被认为是在这个方法中,因此该方法有利于优化RHCM成型工艺制造的高质量产品。Liparoti et al。25]分析了注塑工艺的操作条件的影响的形态分布在模制产品,发现产生的剪切层厚度减少样品在高模具温度。特别指出的是,剪切层消失当包装压力和加热时间是360酒吧,20年代,分别。

基于上述调查、文献研究主要集中在原始聚合物。到目前为止,有限的研究作品RHCM下短玻璃纤维增强聚合物的过程。李等人。9)建立了一个新颖的模型描述的汇合的过程描述的纤维增强RHCM融化,模具温度之间的关系和外观的支流区域。此外,他们汇合的地区提出了纤维取向的影响冲击强度的合成部分。王等人。26)使用两个增强塑料包括ABS / PMMA / nano-CaCO₃和20%的纤维增强聚丙烯立即调查腔表面温度的影响在填充型的表面和纹理使用RHCM增强塑料部件。粗糙度、光泽和表面形态特征与白光干涉仪,光泽仪,光学显微镜,分别。他们发现模具表面温度之前立即填充有重大影响的表面外观成型部分。在另一个工作,同一研究小组(27)发现,纤维增强塑料生产的PP + 20%玻璃纤维通过RHCM腔表面温度设置为118°C在填充阶段的抗拉强度降低的部分没有焊接痕但略增加部分焊接痕。

上述研究表明,微观结构(例如,多层结构、纤维取向、结晶状态,界面结合强度,和表面形态)和macroperformance(例如,抗拉强度和表面光泽)GFRPP产品塑造RHCM尚未建立。这使得处理和参数调整RHCM有很大的盲目性。因此,它是至关重要的获得增强热塑性塑料的微观组织演化规律RHCM产生的过程,揭示了宏观性质和微观结构之间的映射关系RHCM产品。在这项研究中,采用电热RHCM了解不同腔表面温度作用机制,规范的抗拉强度和表面外观质量增强聚合物产品熔接线。宏观性质和微观结构测试和分析了扫描电子显微镜(SEM)、广角x射线衍射(WAXRD)、动态热机械分析(DMA)、Autodesk模塑仿真分析™、表面粗糙度仪、表面光泽度计。之间的corelationships宏观性质、微观结构和处理RHCM产品了。

2。材料和方法

2.1。材料

本研究中采用的测试材料PP有30%短玻璃纤维(由苏州Yulian工程塑料有限公司,中国)密度为1.18克/厘米³(ASTM D792),熔体流动速率的1.8克/ 10分钟(ASTM: D1238)和热变形温度140°C (ASTM: D648)。

2.2。实验装置和程序

采用电热RHCM仪器(图1(28)主要由电加热棒,k热电偶传感器,和模具温度控制器MTS-32II系统(北京CHN-TOP机械集团有限公司,中国)测量,调节,并显示模具表面加热温度,two-plate RHCM模具(腔表面实现光滑的镜面抛光的粗糙度Ra约57海里)。电加热棒只部署在固定的模具加热这边迅速填满之前。常规水冷隧道都用来冷却可移动的和固定的模具与动荡的室温冷却水后包装阶段。注射成型机(HTFX5系列,海天塑料机械集团有限公司,中国)。所有工艺参数表中列出1。

只有稳定后的样品生产工艺参数。每组的成型条件,不少于5个样本用于随后的测量和分析。

2.3。样品制备

样本选择位置如图2。为了便于描述,样品模腔表面温度的60,90,和120°C指定为RHCM60 RHCM90和RHCM120分别。所有RHCM测试样本选择和加工的一侧固定模具的一半。射出成型样品放置在液氮和此后断裂如图2。

2.4。性能测试

根据ASTM D638,拉伸测试是进行一个通用测试仪器(美国instron - 8872)。样品表面粗糙度由粗糙度测量仪(日本三丰公司sj - 410)。样品表面光泽测量根据ASTM D523使用光泽仪(WGG-60 Tongfu机电设备有限公司,中国)。

2.5。微观结构分析

按顺序检查所有断裂表面是抛光用金相砂纸粒子大小的300 #,600 #,1500 #在研磨和抛光机。抛光截面气急败坏的说,黄金在真空;此后,观察到样品的微观结构用扫描电子显微镜(日本日立s - 4700)。扫描电压15.0 kV,总放大150倍。WAXRD技术被用来估计穿过样品结晶度在每个指定层厚度。样品的位置是专门选择沿厚度,如图2。执行WAXD用X 'Pert PRO X射线衍射仪(PANalytical帐面价值、阿尔梅罗、荷兰)铜Kα源和平均波长为0.154056海里。设备操作在环境温度40 kV和40 mA衍射角(2θ)范围的10°-40°和2°/分钟扫描速率。GFRPP复合材料的界面结合强度可以使用DMAQ800以DMA测试(TA仪器,美国)。矩形测试样品(每个3毫米×1毫米×2毫米)从−加热20 - 40°C的速度2°C /分钟。单悬臂模式被用来测试的样品在一个振荡幅度和频率10μ分别为米和1 Hz。

Autodesk模塑仿真分析™是用来评估玻璃纤维取向分布样本厚度方向。在模拟,材料属性和相应的边界条件设置根据参数用于实际的CIM和RHCM实验。

3所示。结果与讨论

3.1。GFRPP RHCM过程对多层微结构的影响

多层结构的SEM显微图如图所示3,出现在CIM和RHCM60样品的横截面。的横截面样品,CIM示例展示一个不同的对称skin-shear-core结构,而RHCM样本呈现非对称多层结构。层厚度固定模具方面是明显不同于那些动模一侧。这种不对称结构主要归因于加热腔表面的固定一半模具与动态模具温度控制技术,它演示了不同加热温度的影响在RHCM样品的微观结构。图4展品RHCM皮肤层厚度变化趋势和CIM样本产生在不同腔充填前表面温度。根据试样横截面的扫描电镜图像,多层膜的厚度是由多个测量的平均JMICROVISION软件的帮助。

图5(一个)表明样品的皮肤层厚度减少随着灌装前腔温度的增加,和这种下降趋势可以解释为温度梯度分布。与RHCM过程相比,CIM过程熔体之间的最大温度梯度和腔表面;因此,进入熔体快速冷却冷腔表面接触,立即凝结并形成皮肤层,因此,CIM样本最厚的皮肤层。随着温度的增加,温度梯度减小。根据上述,不难把皮肤层厚度在灌装前降序腔温度增加。

在图5 (b),所有RHCM样品剪切层厚度比剪切层厚度厚在CIM样本。根据前面的分析,CIM过程产生最厚的皮肤层。显然,这个皮肤层提供了最好的隔热效果融化,削弱了换热融化和模具之间的墙,之后减少皮肤下面的温度梯度CIM层;因此,剪切层厚度在CIM样本是最薄的。与CIM样品相比,随着腔表面温度进一步增加,皮肤层保温性能进一步削弱和剪切层厚度RHCM样本给出了降序排列。

在图5 (c),它可以观察到,RHCM样本的芯层厚度随腔表面温度的增加,和核心CIM层厚度的样品比那个厚在RHCM样品处理腔表面温度60到90°C。这种现象可以归因于这样一个事实,更厚的皮肤层在CIM样本具有良好的隔热效果,皮肤下的熔体的温度梯度层比较小,因此,核心CIM层厚度的样品相对较厚。在RHCM过程中,腔面之间的温差和融化逐渐随腔表面温度的增加而减小;这也解释了为什么在芯层厚度逐渐增加。当腔表面温度上升到120°C,芯层达到它的最大厚度。

3.2。GFRPP RHCM过程对纤维取向的影响的微观结构

模型是构造使用四面体元素与11层厚度方向的网状。图6显示了网状模型建立与软件。纤维取向分布在不同的层的一侧固定模具一半是通过模塑仿真分析™模拟,如图7。

在CIM过程中,剪切层纤维增强最高取向平行于流动方向,其次是皮肤层。在核心层,纤维取向随机观察。这些结果证实这些报道在文献[6,29日,30.]。图7(一)显示了皮肤层纤维取向张量在不同腔表面温度。随着腔表面温度的增加,皮肤层的冷却和冻结速率减慢。这些纤维承受足够的时间面向流的方向为分子取向以及更多的时间放松。在这种情况下,剪切和拉伸加上分子取向效果加强。这些因素对皮肤层纤维取向有相反的影响,最后纤维取向的结果是由这两个相互竞争的影响。RHCM60,剪切和拉伸效果更主要在皮肤层纤维取向;因此,这个示例皮肤层纤维取向相对高于CIM样本。另一方面,由于熔体冷却速率在RHCM60 RHCM90低于皮肤层长期处于高弹性状态。剪切和拉伸效果较弱,因为速度梯度进一步减少在这个条件下,和内部纤维经过一定的随机运动基于面向高温松弛效应的聚合物大分子链。所有的这些让RHCM90样本有一个相对较低的皮肤比CIM层纤维取向样本。 In the RHCM120 process, the cooling rate is the slowest, the oriented molecular chain relaxation is the most sufficient, and the skin layer fiber orientation is basically unoriented.

图7 (b)显示了纤维取向张量的剪切层RHCM样本。它可以观察到,RHCM60样品剪切层最高纤维取向。RHCM过程中,熔体在剪切层受到较低剪力与经验丰富的皮肤层。然而,剪切作用时间较长,内部纤维面向有足够的时间。因此,在剪切层的纤维取向程度相对高于在皮肤层。此外,请注意,剪切层的纤维取向张量与模具温度的增加急剧下降。回想一下,随着模具的加热温度增加,熔体的温度梯度减小;这导致流速降低各层之间的差异。此后,层之间的剪切效应减弱,特别是在RHCM120样本。图7 (c)显示了芯层纤维取向张量的样品。一般来说,芯层纤维取向在所有RHCM和CIM样本相对较低。与皮肤和剪切层相比,核心层有均匀的温度分布和熔体温度,可以保持高于玻璃化转变温度RHCM和CIM流程。此外,它几乎没有剪切效应会影响纤维和聚合物分子有足够的时间放松。因此,面向自由纤维,核心层的低纤维取向。

3.3。RHCM过程对结晶度的影响在GFRPP的微观结构

结晶度的统计结果每一层在所有样品如图8。在CIM样品内部结晶变化趋势是一样的沙拉等获得的研究结果。31日]。在每一层和结晶度RHCM样本高于在CIM样本;此外,所有层结晶度的增加不断随着腔表面温度的增加。RHCM过程中,当熔体接触腔表面温度较高,熔体经历一个适用于结晶温度范围。众所周知,良好的流动性导致更少的熔体流动方向的压力损失和提高了后续的包装效果,因此,降低熔体的自由体积,提高了熔体密度;此后,分子链的取向形成的充填阶段是进一步加强在后续包装阶段,和所有这些因素促进结晶。

此外,发现所有层结晶度的增加不断随着腔表面温度的增加,芯层结晶度高于剪切层,和皮肤层结晶度最低。之间的换热融化,模具型腔表面虚弱是因为皮肤层的隔热效果,同时剪切层的温度高于皮肤层,和结晶时间相对较长。和高强度的剪切层的剪切应力场触发shear-induced结晶。因此,可以得出结论,随着模具的加热温度增加,结晶速率和结晶时间增加,剪切层的结晶度高于皮肤层。此外,皮肤和剪切层作为隔热层进一步减少模具表面和芯层之间的热交换;芯层相对较长和更好的结晶时间和区域。因此,核心层在每个样品的结晶度最高,其次是剪切层和皮肤层序列。

3.4。RHCM过程对Fiber-Matrix GFRPP复合材料的粘接强度

界面结合强度决定了增强纤维与基体之间的应力传递和被公认为全球复合材料力学性能的关键因素(10,12,32,33]。估计GFRPP复合材料的界面结合强度在不同的模具型腔表面温度,采用DMA测试(34]。阻尼因子(棕褐色δ)曲线表明GFRPP复合材料的界面结合强度,如图9。

随着模具型腔表面温度的增加,样品的机械损失的峰值逐渐减少,这表明增强纤维和聚丙烯基体之间的结合强度随着温度增加而增加。它可以解释如下:全球样品的结晶度增加在这种情况下,导致晶体区域消耗,分子链的运动和自由体积减少;这些因素限制了聚合物分子链的运动。因此,分子链之间的摩擦和纤维减少,和样品的机械损失(棕褐色δ)峰值逐渐降低。因此,fiber-matrix结合强度与型腔表面温度的增加逐渐增加。

3.5。显微组织和拉伸性能之间的关系

图10显示样品的抗拉强度所产生的不同的CIM和RHCM流程。RHCM60样品抗拉强度最高,达到57.61 MPa;这表明RHCM过程有效地改善GFRPP复合材料的拉伸性能。然而,它也发现随着灌装前的模具型腔温度增加,RHCM试样的抗拉强度逐渐降低,甚至RHCM120样品的抗拉强度是低于CIM样本。抗拉强度的差异可以说明成型样品的微观结构。

图11显示了RHCM60和CIM样本的显微结构比较。可以看出高取向纤维的剪切层厚度RHCM60与CIM样品相比增加53.5%。然而,皮肤和芯层的厚度,纤维取向张量相对较低,分别减少约19.3%和47.1%。与此同时,在每一层结晶度和纤维取向RHCM60 CIM中高于样本。皮肤里的结晶度、剪切和芯层增加了19.4%,6.5%,和12.1%,分别。因此,整体的结晶度和纤维取向的RHCM60截面在CIM高于样本。当外力施加拉伸载荷样本,纤维取向的增加会导致更多的纤维承担负载通过底物。矩阵结晶度的增加表明晶体和无定形区域之间的接触面积增加;这也帮助负载转移矩阵的纤维。因此,RHCM60的抗拉强度高于CIM样本。

很明显在图12,随着腔温度增加,皮肤的厚度和剪切层与高纤维取向与精神性大大减少10.4%,14.5%,14.9%,14.3%。芯层的厚度较低的纤维取向与增量的58.8%和33.2%显著增加。因此,型腔表面温度增加,整体厚度方向的纤维取向的样本是大大降低。此外,在每一层都有不同程度的增加,结晶度从1.3%到9.4%不等;整个RHCM样品结晶度的增加不断随着温度的增加。虽然高结晶度矩阵条件下便于维持更多的应用负载,据推测,大幅减少的影响在剪切层的厚度与高纤维取向在抗拉强度上更为明显。

3.6。微观结构和表面光泽之间的关系

如图13,RHCM过程能有效和持续改进样品的表面光泽表面温度上升37.5到78.8 g。样品表面光泽是由产品的表面形态。

表2总结了每个样本的表面粗糙度测量结果。这表明,可以有效提高样品的表面粗糙度增加模具表面温度。RHCM过程中,随着模具型腔表面温度的增加,暴露面纤维数量减少,因为在皮肤层聚合物的流动性增强。要容易得多,聚合物熔体填充在纤维之间形成的间隙和空腔表面,和皮肤的纤维层可以通过聚合物矩阵well-wrapped没有接触外面的皮肤层。

图14显示了microsurface GFRPP样本的图像在不同腔型表面温度立即填满之前。随着温度上升,表面光滑的模具可以准确地再现;因此,产品的表面粗糙度逐渐减少。表面粗糙度越大,波动越大的微观表面的产品和更强的光的散射;这意味着产品的光泽与表面粗糙度的增加变得更低。图14进一步表明,增加表面光泽不清楚后表面温度高达90°C。这种现象是一致的结果发现王et al。33]。他们认为这种高光泽表面非晶相,完全包裹所有表面结晶阶段;最后,表面呈现一个纯粹的和统一的非晶相。然而,这一结论不同于其他研究人员的观察17,21,31日)表明,PP样品的表面是由结晶和无定形的阶段。另一位研究人员(王et al。35])指出,处女的PP、表面光泽表现出不同的趋势:而不是增加,倾向于减少腔表面温度持续上升后达到110°C。

更好地理解所涉及的机制达到最佳的光泽质量由RHCM120展出,WAXRD技术是用来估计表面结晶。RHCM90 WAXRD模式和RHCM120图所示15。注意,两个样品的取向参数几乎是相同的;然而,表面结晶度RHCM120相对高于RHCM90。这是因为模具表面温度越高不仅大大增加产品的表面结晶率,但也增加了结晶时间;因此,表面结晶度RHCM120是相对较高的。高表面结晶度表明晶体表面面积大,表面和分子链经常安排;这可以有效地抑制光散射,从而提高表面光泽度。

上述分析表明,当模具加热温度低于90°C,样品的表面光泽的增加主要是由于减少surface-exposed浮动纤维和融化的改善表面复制能力。当腔表面温度超过90°C,表面光泽增加主要归因于表面结晶度的增加加上表面融化的复制能力就越高。

4所示。结论

在这项研究中,模具型腔表面温度对强度的影响和表面光泽特性研究在30%短玻璃纤维增强PP复合材料没有焊线。温度的影响机制进行了探讨和揭示了耦合模拟,SEM, WAXRD、DMA、粗糙度仪、表面光泽度计。之间的corelationship宏观性质(抗拉强度和表面光泽),微观结构、加工RHCM样本进行了讨论。主要结论如下。(1)抗拉强度先增加然后减少灌装前随着腔表面温度的增加。RHCM60样品抗拉强度最高其次是RHCM90和CIM样本;RHCM120样品最低抗拉强度。这些差异主要是由于GFRPP复合材料的微观结构大大依赖于预先指定的腔表面温度。(2)随着腔充填前表面温度,皮肤与介质层的厚度沿着流动方向纤维取向不断减少。剪切层的厚度与一个强大的纤维取向先增加然后减少,和所有RHCM样品的剪切层厚比CIM样本;RHCM60样本最广泛的剪切层厚度。芯层的厚度与疲软的纤维取向先增加然后减少;RHCM120和RHCM60样本有厚的和薄的核心层次,分别。(3)每一层纤维取向在所有样品展览一个增加然后减少的趋势与型腔表面温度增加。每一层纤维取向在CIM RHCM60样本高于样本。所有样品的结晶度在每一层空腔表面温度增加而增加,可以观察到同样的变化趋势fiber-matrix之间的界面结合强度在所有样品和空腔表面温度。(4)样品表面光泽表面温度增加而增加的模具型腔;然而,当温度超过90°C,大幅增长趋势减缓。此外,在所有样本中,表面结晶度RHCM120样本是最高的。当模具加热温度低于90°C,表面光泽的增加主要归因于减少暴露浮动的增强纤维和熔体表面复制能力。当模具加热温度超过90°C,表面光泽增加主要是因为表面结晶度的增加加上高水平的镜子表面融化的复制能力。

数据可用性

所有数据用于支持本研究的发现是包含在这篇文章中。

的利益冲突

作者宣称没有利益冲突有关的出版。

确认

作者承认金融支持中国浙江省自然科学基金(批准号。LY19E050004和LY19E050009),中国国家自然科学基金(批准号。51575491和U1610112)和浙江省教育部基金(批准号Y201737711)。

引用

1. a . r . Albooyeh”之外的影响的多层碳纳米管的振动特性短玻璃纤维增强聚丙烯、聚丙烯泡沫复合材料)”聚合物测试卷,74年,第98 - 86页,2019年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
2. k·弗里德里希和a . a . Almajid“制造业方面先进的聚合物复合材料汽车应用中,“应用复合材料,20卷,不。2、107 - 128年,2013页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
3. g .科鲁奇h·西蒙,d . Roncato b . Martorana和c . Badini”回收对玻璃纤维增强聚丙烯复合材料的影响,“热塑性复合材料杂志》上,30卷,不。5,707 - 723年,2017页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
4. a . h . Ikbal问:Wang阿赞和w·李,“GF / CF混合复合材料汽车应用程序通过intra-tow杂交,”纤维和聚合物,17卷,不。9日,第1521 - 1505页,2016年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
5. 依Kurkin和v . o . Sadykova短纤维增强复合材料的应用多级超轻航空航天结构的模型设计,“Procedia工程卷,185年,第189 - 182页,2017年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
6. r s湾,射出成型复合材料中纤维取向:理论和实验的比较、圣Edmundsbury出版社,萨福克郡,英国,1991年。
7. s . Liparoti a . Sorrentino诉颤抖,g . Titomanlio”多尺度力学表征iPP注塑样品。”欧洲聚合物杂志》卷,90年,第91 - 79页,2017年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
8. z . Wang g .郑王b . et al .,“抑制皮芯结构射出成型HDPE通过pre-shear和UHMWPE的结合部分,“RSC的进步,5卷,不。103年,第84491 - 84483页,2015年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
9. x p, n . n .龚高z . et al .,“融化汇合的过程中纤维取向对钢筋注塑部分,“国际先进制造技术杂志》上,卷90,不。5 - 8,1457 - 1463年,2017页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
10. c·卡尔·m·Feldmann, p·沙尔茨和H.-P。海姆,“先进的短纤维复合材料混合强化和选择性fiber-matrix-adhesion基于polypropylene-characterization力学性能和纤维取向利用高分辨率x射线断层扫描,”复合材料:应用科学和制造业卷。111年,54 - 61年,2018页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
11. j·l·托马森和g . e . Schoolenberg”调查玻璃纤维/聚丙烯界面强度及其对复合属性的影响,“复合材料,25卷,不。3、197 - 203年,1994页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
12. g . j .侯g .赵g . Wang Dong,和j .徐”小说辅助微孔注射成型方法制备轻质泡沫与优越的表面外观和力学性能增强,”材料和设计卷,127年,第125 - 115页,2017年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
13. 大肠Haberstroh和h . Wehr橡胶处理辅助注射成型(R-GAIM),“高分子材料与工程卷,284 - 285。1,第80 - 76页,2000。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
14. y . m . x h . Liu, g .问:郑et al .,“水辅助注射成型的实验趋势的概述,“高分子材料与工程,卷303,不。8日,1-13,2018页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
15. d . Mi r·拉张x, t . Wang和j·张,“分层的结构和力学性能的玻璃纤维增强等规聚丙烯复合材料模制多流的振动注射成型,”聚合物复合材料,38卷,不。12日,第2717 - 2707页,2017年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
16. d .姚明,研究所。陈,b·h·金”注塑模具的快速热循环:在技术方法和应用,概述”聚合物技术的进步,27卷,不。4、233 - 255年,2008页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
17. g . g . l . Wang问:赵,y . j .关“电热快速热循环的热响应成型模具及其对表面的影响和模制品的抗拉强度,”应用聚合物科学杂志》上,卷128,不。3、1339 - 1352年,2013页。视图:谷歌学术搜索
18. 研究所。陈,Y.-W。林,r。简和小时。李,“变量模具温度提高微孔注塑件表面质量的使用感应加热技术,”聚合物技术的进步,27卷,不。4、224 - 232年,2008页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
19. s . Liparoti a . Sorrentino g·古兹曼m . Cakmak和g . Titomanlio”快速模具表面温度演化:相关性不对称表面加热iPP成型样品的形态,“RSC的进步,5卷,不。46岁,36434 - 36448年,2015页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
20. l·克丽玛m . Sorgato f . Zanini s Carmignato和g . Lucchetta”实验分析的长玻璃纤维增强聚丙烯的力学性能和微观结构由快速热循环处理注塑、”复合材料:应用科学和制造业卷,107年,第373 - 366页,2018年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
21. z Shayfull,谢里夫,a . m . Zain et al .,“潜在的保形冷却通道快速热循环成型:复习一下,”聚合物技术的进步,33卷,不。1,第738 - 725页,2014。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
22. y . t . j . Li Li Jia, s, s .江,L.-S。Turng”,建模和描述结晶在快速热循环成型,”聚合物测试卷,71年,第191 - 182页,2018年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
23. w·h·王,g .问:赵y . j .关et al .,”效应的快速加热循环注塑模具温度对晶体结构,形态的聚丙烯塑料零件的表面质量,”聚合物研究期刊》的研究,22卷,不。5,页1 - 11,2015。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
24. Speranza诉,s . Liparoti r·潘塔尼和g . Titomanlio”层次结构的iPP注塑过程中与快速模具温度进化,”材料,12卷,不。3,p。424年,2019年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
25. s . Liparoti a Sorrentino, g . Titomanlio”快速注射成型过程中模具温度的控制:压力的包装效果,”美国物理学会卷,1965年,页0200521 - 0200524,2015。视图:谷歌学术搜索
26. g . g . Wang赵、王x”腔表面温度的影响增强塑料部分表面出现在快速热循环成型,”材料和设计,44卷,第520 - 509页,2013年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
27. g . g . Wang赵、王x”腔表面温度对力学性能的影响的标本有或没有在快速热循环成型焊接线,”材料和设计,46卷,第472 - 457页,2013年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
28. w . j . Li郑,江s, g .茶,“皮肤层的实验研究快速热循环成型,”聚合物塑料技术和工程,53卷,不。5,488 - 496年,2014页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
29. 李x p . g .问:赵,c .杨“模具温度对运动行为的影响短玻璃纤维在注塑过程中,“国际先进制造技术杂志》上,卷73,不。5 - 8,639 - 645年,2014页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
30. y . g .周苏b和l . s . Turng“机械性能、纤维取向和长度分布的玻璃纤维增强聚丙烯部分:水发泡技术的影响,“聚合物复合材料,39卷,不。12日,第4399 - 4368页,2018年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
31. h·b·h·沙拉·h·b·戴利,j . Denault f .佩兰,“注射聚丙烯/粘土纳米复合材料的形态方面,“高分子材料工程与科学,53卷,不。5,905 - 913年,2013页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
32. m·A·Kashfipour n, j·h·朱,“回顾界面机械的作用,热,和聚合物复合材料的电性质,“先进复合材料和混合材料,1卷,不。3、415 - 439年,2018页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
33. g . g . l . Wang问:赵,x x王”实验研究的影响模压腔表面温度对表面性质的一部分在快速热循环成型过程中,“国际先进制造技术杂志》上,卷68,不。5 - 8,1293 - 1310年,2013页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
34. 洛杉矶Pothan、欧门z和美国托马斯,“香蕉纤维增强聚酯复合材料的动态力学分析,“复合材料科学与技术,卷63,不。2、283 - 293年,2003页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
35. j·j·m·h·Wang Dong, w·h·王et al .,“优化设计中等水辅助渠道快速热循环模具使用多目标进化算法和多属性决策方法,”国际先进制造技术杂志》上,卷68,不。9 - 12,2407 - 2417年,2013页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索

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