全面模型试验研究由UHPC空心板加强的弯曲行为

文摘

空心板加强的超高性能混凝土(UHPC)复合梁显示许多优点超过传统的加固方法。本文全面模型进行负载测试一个nonstrengthened预应力混凝土空心板和一个UHPC-strengthened预应力混凝土空心板,比较负载挠度、裂缝宽度、承载力、变形阻力,两个自振频率。静载荷实验结果表明UHPC提高整体性能降低预应力混凝土空心板的挠度和裂缝宽度,提高承载力。UHPC的加强作用对预应力混凝土空心板的弯曲行为进行了讨论,如挠度、裂缝宽度、承载力、变形阻力、自振频率、弯曲行为,以及开裂荷载。挠度和裂缝宽度800 kN的负载下下降了45.8%和56.3%,分别和初始自振频率,极限承载力,以及开裂荷载增加了19.2%,21.4%,和50%,分别。飞机可以假设通常贯穿整个测试过程而使用UHPC加强,大大限制裂缝宽度,提高刚度和变形能力。UHPC层和预应力混凝土空心板是由剪力钉连接它们之间产生良好的复合动作,和整个结构的弯曲性能和承载力明显提高。除了实验,验证数值模型来验证UHPC空心板的抗弯性能加强。

1。介绍

预制钢筋混凝土或预应力混凝土空心板广泛应用于高速公路和城市桥梁建设,因为它提供了标准化设计的优点,整合生产、装配施工、成本低、建筑高度低,整体美,清晰的结构力,等等。由于设计荷载标准较低,桥建于20世纪的弯曲行为储备减少行车安全,影响高速公路和城市道路交通的正常运行。维护和恢复公路大桥桥主甲板是一个持续的挑战和运输机构。运输机构必须扩展现有桥梁的使用寿命甲板使用有限的资金,在有限的时间需要更换或者主要的康复。恶化与桥有关的疾病是进步的和不可逆转的。弹性和持久的修复和改造急需解决这些老化的钢筋混凝土桥甲板。

常见的加固方法包括主动加强和被动加强。被动加强包括粘贴钢板(1)、碳纤维板、等,但被动加强材料只能承担一个有功负载引起的内力。活性加强,相比之下,要求坚持加强材料是形成预应力钢筋预应力系统,可以提高利用率的加强物质广泛应用于桥梁加固方法。最常见的预应力钢筋材料包括预应力钢绞线、钢丝、钢丝绳、纤维增强聚合物(FRP)。玻璃钢,耐热性和耐腐蚀的优点,已被广泛用于加固混凝土桥梁,但加强后,梁的延性降低,梁通常表现出脆性破坏(2- - - - - -6]。预应力钢绞线钢丝具有良好的延性,是合算的,和债券与混凝土、优势,使其适用于预应力混凝土桥梁(7- - - - - -10]。回族彭et al。11)指出,外部保税预应力FRP板和附近的表面贴装(销售经理)玻璃钢条代表两个重要用FRP材料加固混凝土结构的技术。然而,他们有相当大的局限性。预应力经理玻璃钢条结合这两种加固方法的优点,因此是一个极具吸引力的方法使用FRP混凝土结构改造。虽然预应力FRP条带可以被锚定通过近地表增加环氧树脂,梁的破坏模式加强通过这种技术可能包括环氧尸混凝土界面的剥离和混凝土保护层的分层。这些失效模式可以避免通过扩展玻璃钢的键长条状或使用U-wraps碳纤维增强聚合物(CFRP)表。Al-osta M et al。12)研究了不同界面处理方法的加固效果钢筋混凝土梁和钢筋的位置,找到一个更高的界面粘结性能喷砂界面处理方法,与u型箍加固最合适的加固方法,不仅提高了89%,弯曲的能力也降低成员20%的跨中挠度与无筋的成员的。

超高性能混凝土(UHPC)是一种新型的水泥基复合材料,有超高的耐用性和机械性能。UHPC材料应该用于地方选择反映其超高强度、延性、和耐用性,符合UHPC加固的基本原则(13]。桥梁结构体系不同,无论是在结构环境,主要荷载形式,或钢筋的要求。梁和板结构主要受弯曲和剪切力和承载力往往伴随着跨中挠度以及其他疾病。强化从而专注于改善他们的抗弯承载力和抑制其进一步偏转(14]。默罕默德Safdar et al。15,16]使用UHPFRC材料来代替钢筋混凝土梁的顶部和底部部分,有效地提高数控梁的抗弯能力。因为极限承载力仍由纵向钢筋梁的底部,h . m . Tanarslan [17)用一层薄预制UHPC加强钢筋混凝土梁。尽管粘贴UHPC薄层底部的梁可以有效地提高加强成员的极限承载力,其挠度也难以控制。贺南洪阴et al。18)使用UHPC材料加强钢筋混凝土板,发现一个钢筋混凝土板加强UHPC其底部能有效地抑制裂缝的发展加强了在弯曲剪切组件,有效提高结构的抗弯承载力。Zmetra et al。19)提出了一种新的修复方法对钢梁以腐蚀损伤,使用UHPC包住腐蚀。修复,UHPC板被连接到梁和剪力钉焊接周围的网络和法兰腐蚀区域,允许从梁剪切和轴承部队转移UHPC面板。UHPC面板提供了一种新的加载路径,提高梁的承载能力。加斯顿Doiron et al。20.)建议UHPC耐久性可以导致其他类型的桥梁维修和简要概述了四个北美码头修理/改造项目。

徐et al。21)与聚合物纤维加强UHPC混合使用普通混凝土梁使用场铸纯UHPC层加强其底面,大大提高其抗弯能力而抑制裂缝的发展。吴和林22)评价u型UHPC强化对失效模式的影响,断裂强度,RC梁的极限承载力和变形。气(23]UHPC钢筋进行全面测试在三个箱形梁屋顶局部模型和发现,在正负弯矩钢筋可以有效改善的整体刚度标本,它明显表现出良好的延性和变形之前的失败。刘等人。24),提出倒一层UHPC桥面上,进行了理论和实验研究,发现桥面的横向应变和纵向偏差减少约60%,压力也减少了车辆荷载的作用下,这UHPC层能有效地提高桥面的压力。邓和张25验证,钢筋混凝土梁的底部加强一层薄薄的UHPC展出大大提高抗弯能力和减少跨中挠度。杨和智26]研究UHPC梁的弯曲行为,发现UHPC显示良好的压缩性能,良好的延性和极限变形能力。Zhang et al。27)进行了一项试验研究钢筋混凝土梁的抗弯能力和发现新装配式整体钢筋混凝土梁受弯承载能力与现浇钢筋混凝土梁,具有良好的完整性和延性。朱et al。28]分析了不同失效模式的UHPC-RC复合成员在弯曲变形,进行静载荷测试与UHPC加固的钢筋混凝土梁,并发现UHPC可以用来改善钢筋混凝土梁或板的挠曲强度。此外,成本分析与其他加固技术(如碳纤维增强塑料)提出。最后,他们提出了一些例子来指导UHPC加固钢筋混凝土结构技术的应用。

UHPC-strengthened空心板已用于工程,但研究空心板的弯曲性能,如UHPC的强化效果和改善弯曲能力,只有涉及固体模型梁横梁和规模,不能有效地指导UHPC-strengthened空心板的设计和应用。因此,全面的弯曲性能模型试验UHPC-reinforced空心板桥梁将理论上重大而具有工程实用价值。

本文的目的是研究UHPC加强对承载力的影响,抑制裂缝、弯曲刚度、弯曲行为,固有频率,和整体的一致性预应力混凝土空心板通过全面模型测试虽然理论上计算开裂荷载和承载能力,证明UHPC对预应力混凝土空心板有很明显的增强效果。此外,数值分析进行了进一步分析由UHPC空心板的抗弯性能加强。

2。全面模型试验

2.1。轴向拉伸试验

对于轴向拉伸测试,嵌入式轴向拉伸试样,UHPC的大小 ,被选中。12.9级螺丝用于嵌入式杆。通过设置完整的螺钉,UHPC间接拉伸的螺丝。UHPC拉伸微裂隙出现时,轴向力逐渐转移到螺丝,可有效避免突然释放的弹性势能。UHPC可以间接获得的轴向力测量的拉伸力测试机和螺杆的轴向力(以应变仪连接螺钉),以确定名义应力和名义应变之间的关系在整个生产过程中。在测试前,三个相同的螺丝批拉伸(校准)。应该控制在拉伸应变 ,和螺杆负载F_l应变对应关系是衡量;的实际长度和宽度值两部分的轴向拉伸部分标本的测量来计算平均值的部分区域;应变计粘贴纵向的中心是四方的标本,应变仪连接,钢支架和千分表排列的两个相反的张力部分脸轴;预紧力将10 kN, 15 kN, 20 kN。加载预紧力值后,样品的一致性检查。在正式加载期间,整个过程由位移控制。前60 kN,速度 。60后kN,拉伸速度 直到螺丝坏了。基于测量螺旋压力 ,螺杆轴向力F_l可以转换,然后UHPC轴向力F_U可以计算出从拉伸力的区别F测试机和螺杆轴向力F_l,名义上的压力和名义应变关系可以计算的整个过程UHPC紧张。

2.2。空心板样本

三个测试中使用的预应力混凝土空心板在工厂预制。材料列表如表所示1。

测试的预应力混凝土空心板的详细尺寸图所示1。三个空心板被指示为S1, S2和S3:标本S1不是加强,标本S2 UHPC加强顶部,标本S3 UHPC加强在顶部和底部碳纤维增强塑料加强。预应力混凝土空心板和UHPC面板被剪切连接螺栓直径19毫米和150毫米长。几何尺寸、钢筋和剪切螺栓安排的标本S2和S3如图2。由于钢筋的布置和安排内部的垂直和水平钢网层,一层的厚度的钢网是10毫米,加上15毫米厚的保护层,UHPC 50毫米的厚度,两层钢丝网和两个防护层。剪切螺栓长度、UHPC层次结构和粘碳纤维增强塑料的位置如图所示3。

2.3。四点弯曲试验

四点弯曲试验的标本S1、S2和S3进行试验机,以MTS液压加载系统用于负载。应变仪测量的位置点的标本和安排电子位移米图所示4。粘在混凝土应变仪。在测试期间,在跨中挠度和应变监测,在装载点,和附近的支持。纯弯曲变形的长度是3米的中间部分标本,和剪跨比是5.3。四点弯曲测试图所示5。

在装载之前,样品必须加载确认测量装置和加载装置正常工作。在测试,采用分级加载,进行力控制第一和加载0.2 kN / s。估计之前加载到试件的开裂荷载,是改变了分级加载,增量不超过10 kN。标本裂缝时,分级加载的增量更改为预测极限载荷的5%。接近极限载荷时,力的控制加载改为位移控制加载,加载程序逐步直至试样破坏。

3所示。测试结果和讨论

3.1。轴心抗拉强度

如表所示2UHPC的拉伸试验的结果显示在图中,抗拉强度是7.4 MPa。如图6,UHPC材料单轴拉伸应变硬化特征,以及整个单轴拉伸过程的应力-应变曲线可以简化为三个阶段:(1)线性弹性阶段:初始裂纹应变被视为终止马克,从抗拉强度的比值获得吗对弹性模量 ;(2)矩阵的形成阶段材料开裂和分散在UHPC微裂隙,屈服极限抗拉应变 ;(3)形成与发展的主要宏观断口和钢纤维被拔出的下降阶段,极限抗拉应变 。

3.2。载荷挠度响应

四点弯曲试验的S1、S2和S3。比较的最大挠度标本S1, S2和S3中间跨度期间测试如图7。中跨跨的载荷挠度关系三个样品S1, S2和S3在测试如图8。的故障现象S1, S2和S3的最后测试如图9。

数据7和8(一个)显示跨中挠度的标本S2和S3明显小于标本S1的负载级别相同,与负载增加现象更加明显,这表明,中跨预应力混凝土空心板的挠度可以由UHPC加强控制。800 kN负载下,中跨UHPC-strengthened预应力混凝土空心板的挠度大约是45.8%低于没有加强预应力混凝土空心板。UHPC-strengthened预应力混凝土空心板的刚度大于,没有加强预应力混凝土空心板,表明UHPC加强能有效提高预应力混凝土空心板的刚度。的最大挠度标本的标本S1 S2和S3超过119%和81.9%,分别与试件的延性S2超过标本S3,表明碳纤维增强塑料的增强效果主要是提高钢筋的抗拉能力。从图7(一个),可以看出样本的最终承载力S1, S2和S3 838 kN, 1017 kN,和1060 kN,分别。相比之下,S1, S2和S3的增量分别为21.4%和26.5%,分别。

的载荷挠度曲线预应力混凝土空心板(图8(一个)),可以看出,从开始加载失败,预应力混凝土空心板先后经历三个不同的压力过程:线弹性阶段,裂纹阶段和破坏阶段。

在线性弹性阶段,从开始加载的初始开裂预应力混凝土空心板,加载变形线性增加的比率。一开始,没有开裂预应力混凝土空心板。随着负载的增加,不连续裂缝出现在其内部。根据应变仪测量的数据贴在预应力混凝土空心板的表面,中性轴不断上升。在这个阶段,预应力混凝土空心板的变形是主要由弹性变形引起的混凝土骨料和水泥晶体,而水泥胶体的粘性流和初始裂纹的变化几乎没有影响,载荷挠度曲线是近似线性的。当拉伸边缘的拉伸应变达到混凝土的极限抗拉应变( ),预应力混凝土空心板在裂纹的临界状态(我_一个状态);负载在这个时候被称为“开裂荷载。”

然后,标本进入裂解阶段。在这个阶段,随着负载的增加,混凝土的拉应力区基本上不生效,与拉应力主要由纵向抗拉钢筋承担,不屈服。load-midspan挠度的关系曲线,轻轻倾斜的曲线的切线水平之前,和抗拉钢筋产量。

抗拉钢筋收益率时,拉应力保持不变,UHPC-strengthened预应力混凝土空心板的承载力增加非常缓慢。在此期间,行动点压力混凝土相结合的压缩区向外移动,内力的手臂和弯矩增加。混凝土的压缩应变的边缘压缩区达到极限压应变,混凝土压碎,成员进入破坏阶段。载荷挠度曲线接近水平。

图8 (b)表明,开裂的标本S1, S2和S3 200 kN, 300 kN,和300 kN,分别。振幅的增加标本S2和S3是相同的,为50%。UHPC加强不仅可以提高预应力混凝土空心板的承载力,而且它的可塑性,所以UHPC可以用来加强预应力混凝土空心板。

据图分析9标本S2和S3的失败后,表面没有明显的挤压UHPC面板,而顶部混凝土表面的标本S1受损。标本S1、S2和S3都显示失败的弯曲能力:抗拉钢筋进入屈服状态,和混凝土的压缩区了。

3.3。部分菌株在开裂

在测试期间,应变的中间部分标本S1, S2和S3沿截面高度测量混凝土拉伸开裂发生之前,如图10。从图10的应变沿截面高度分布的三组样本满足平面部分假设,中性轴高度的测量值与理论值基本上是一致的(见表3中性轴高度),但是样品S1的中性轴是低于样品S2和S3。样品S2和S3的中性轴很近在图10 (b)之间,特别是良好的粘结UHPC样本S2和S3和预应力混凝土空心板,显示良好的复合效果,和极好的性能的组合部分。

3.4。裂缝宽度的比较

最大裂纹之间的关系和负载的标本S1, S2和S3如图11。在测试过程中,当研究试件的开裂过程S2,试样的应变仪数据S2当负载变化 ,与裂缝出现在前面的角落样品底板,0.02毫米宽。当负载 ,裂缝迅速扩大,2∼3通过裂缝底部表面,然后扩展到净形状,最大裂缝底部表面0.13毫米和0.05毫米的最大裂纹的。当负载 ,一些裂缝穿透屋顶,但没有延伸到UHPC压缩区;发生明显的裂纹开口但没有延伸到UHPC层。负载达到极限荷载时,应变仪UHPC和混凝土之间的损坏,和一定的压力偏差是观察。

标本的开裂过程S1和S2 S3就像那些标本,但试件的开裂荷载S1小于标本的S2。图11表明,裂纹抑制标本S2和S3在一定程度上提高裂纹扩展是缓慢的。碳纤维增强塑料在初始开裂载荷影响不大但能阻止裂纹扩展。800 kN负载下,裂缝宽度的标本S2和S3减少56.3%和69%,分别。当裂缝达到0.2毫米,负载是0.45 - -0.47的极限承载力。

3.5。裂纹对固有频率的影响

UHPC强化有一定影响预应力混凝土空心板的固有频率,由测试结果图如图所示12。标本S3的初始固有频率增加了19.2%,而固有频率的改变之前的最大裂缝宽度达到0.2毫米。然而,当最大裂缝宽度达到0.2毫米,是固有频率发生了巨大变化。

4所示。一种方法计算的正截面受弯承载能力

4.1。极限承载力

以标本S1为例推导出的公式计算承载力,我们假设它符合平面部分假设在达到极限荷载之前,混凝土在拉伸区域不承受拉伸力,压应力和压应变的关系曲线具体如图(13日),抗拉钢筋的应力应变曲线如图13 (b),极限抗拉应变是0.01。通过求解平衡方程,可以计算试件的承载力S1。

因为压缩区域的部分钢筋仅基于结构要求,压缩区中的预应力钢筋和普通钢筋的影响没有考虑在计算。 , , ,和 。 是12的纵向拉伸酒吧的面积,钢筋和混凝土之间的距离是预应力混凝土空心板的边缘,两个预应力钢束的面积,预应力钢链之间的距离和混凝土预应力混凝土空心板的边缘。标本S1受损时,钢筋和预应力钢束的拉伸应力达到屈服强度,和环境类。

根据平等原则的面积和惯性矩相等,标本S1中跨的正常部分转化为一个等价的工形截面,如图14:

弯曲内力的分布在正截面如图15,在那里x是在部分压缩带的高度吗 。

基于静力平衡方程 ,它可以显示 在哪里结构重要性系数,取 ; 是最终的弯矩;和F是最终的力量。

从方程(1)和(2),它遵循 承载力的样本S1, S2和S3可以计算。比较极限承载力的计算和测试结果如表所示4:

根据表4与样品相比,S1, S2和S3标本的极限承载力提高18.5%和33.9%,分别与极限承载力以测试都大于计算理论上,当不考虑结构加固的效果在压缩区和混凝土的抗拉能力在拉应力区;因此,理论上计算承载力小于测试结果。然而,理论计算的趋势与实验结果一致,表明UHPC加强可以提高承载力、抗弯刚度、预应力混凝土空心板的变形阻力,帮助加强它。同时,标本S2和S3的刚度和变形能力显著提高。

4.2。开裂荷载的计算

开裂荷载的计算是基于应力分布图表,如图16。开裂弯矩米_cr,的高度是压缩区对出现裂缝时,混凝土的极限抗拉应变,混凝土的抗拉弹性模量, ,在哪里混凝土的抗压弹性模量。

,获得, 之后, 在哪里 弹性模量的比值是钢筋混凝土的弹性模量,然后呢 弹性模量的比值是混凝土的弹性模量的钢链。

标本的中性轴位置S1, S2、S3和开裂荷载o可以通过公式计算(5)和(6),如表所示3:

由于碳纤维只有0.167毫米,对截面刚度的贡献是不考虑。同时,部分屋顶和网只根据结构要求,钢筋与钢筋的这一部分的贡献部分刚度不考虑转换部分面积和惯性矩。计算结果表明,UHPC-strengthened预应力混凝土空心板的截面刚度比在无钢筋标本,开裂荷载是增加了58.9%。

5。的有限元分析

使用有限元分析进行了数值分析,更好地理解UHPC空心板加强的弯曲行为。建立了数值模型和验证的基础上,测试结果之前。

5.1。的数值计算

C45混凝土是使用元素C3D8R塑性损伤模型建模。在压力的作用下混凝土的应力-应变曲线如图(13日)。UHPC C3D8R建模使用元素。UHPC本构定律,在张力和压缩的应力-应变关系已经选择根据实验中,如表所示5。有预应力钢绞线和钢筋T3D2使用元素。碳纤维是使用S4R外壳建模元素,和抗拉强度3500 MPa。预应力钢筋的应力-应变关系和碳纤维如图17,钢筋的应力-应变曲线如图13 (b)。空心板加强的有限元模型UHPC图所示18。加强网建立在混凝土使用嵌入式命令,和模拟预应力等效降低温度方法进行了研究。

UHPC计算模型、滑移和C45混凝土并不认为,约束条件是绑定,采用位移加载,计算表明,预应力1395 MPa对应温度−596°C。失效模式如图19。随着负载的增加,中跨挠度逐渐增加。混凝土拉伸不承担载荷。最后,抗拉钢筋在纯弯段UHPC-reinforced空心板达到屈服强度,钢链达到抗拉强度和压缩混凝土压碎。极限抗弯承载力的计算模型。

5.2。分析计算结果

load-mid-span挠度之间的比较结果的数值分析和实验测试如图20.,空心板的承载力增强UHPC通过数值计算,理论计算和测试如表所示6。

从图20.可以看出,在弹性阶段,数值结果与试验结果非常一致。开裂后,标本进入弹塑性阶段。之间存在一定的误差数值结果和测试结果,以及混凝土开裂后的离散性有很大的影响。有限元计算结果之间的差异和测试结果很小,和有限元分析有限元仿真是相对可靠的。

表6显示错误数值之间的承载力和公式计算值在3%以内,以及承载力的数值之间的误差和测试值在8%以内,表明理论计算结果与试验结果有很好的一致性。巧合的承载力值显示的计划加强与剪力钉的空心板连接UHPC和预应力混凝土空心板是完全可行的。数值模拟是可靠和准确的。

6。结论

本文介绍的方法使用UHPC加强预应力混凝土空心板。全面模型负载测试没有加强预应力混凝土空心板,UHPC-strengthened空心板,和UHPC CFRP-strengthened空心板进行,具有以下显著的结果:(1)在四点弯曲全面模型试验的标本S1, S2和S3,两种加固方法(UHPC加强和UHPC加上碳纤维增强塑料加强预应力混凝土空心板)显著提高预应力混凝土空心板的极限承载力,与两种加固方法的极限承载力提高21.4%和26.5%,分别。800 kN负载下,跨中挠度UHPC-strengthened预应力混凝土空心板的大约45.8%低于没有加强预应力混凝土空心板。所有标本显示受弯承载能力失败,表明UHPC加固是一种有效的方法提高预应力混凝土空心板的承载力。(2)预应力混凝土空心板加强的两种方法显示在测试过程中,良好的复合效果特别好完整的连接部分。(3)两种强化方法改善裂纹抑制在某种程度上,减缓裂纹扩展和开裂荷载增加50%。800 kN负载下,裂缝宽度的预应力混凝土空心板加强两种方法减少56.3%和69%,分别。当裂缝达到0.2毫米,负载是0.45 - -0.47的极限承载力。碳纤维增强塑料对初始开裂荷载的影响不大但能阻止裂纹扩展。(4)极限承载力和开裂荷载产生的计算结果与试验结果一致,UHPC加强显著提高抗弯能力和预应力混凝土空心板的抗弯刚度,改善变形阻力和裂纹抑制,有效加强钢筋的抗拉强度梁的拉应力区域,减少跨中挠度、钢筋应变在空心板。(5)数值模型满意地捕获两个复合梁的刚度和极限强度。根据以上提供的验证,可以扣除,数值模拟的结果是可靠和准确的。

数据可用性

所有的数据用于支持本研究的发现可以从相应的作者。

的利益冲突

作者宣称没有利益冲突。

确认

这项研究支持的开放项目(没有基础。BHSKL19-04-KF)国家重点实验室对桥梁结构的健康和安全。这项研究由国家重点实验室为桥梁结构的健康和安全(BHSKL19-04-KF)。作者想表达他们的感谢这个金融援助。

引用

1. b . Khaleghi e·舒尔茨s Seguirant et al .,“加速桥梁施工在华盛顿州:从研究到实践中,“PCI杂志卷,57号4,34-49,2012页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
2. s . s . Badie m·r·卡迈勒和m . k . Tadros“预制预张简称梯形箱形梁跨度桥梁,”PCI杂志,44卷,不。1,48-59,1999页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
3. Attanayake, o . Abudayyeh j·库珀,a·w·穆罕默德阿克坦和h,“第一个大吃刀甲板分段加速桥梁施工项目在密歇根州:施工能力的挑战和经验教训,”《构建设施的性能,28卷,不。1,第135 - 128页,2014。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
4. o . Abudayyeh h . Cai、b . Mellema和美国项目,“量化时间和用户节约成本快速桥梁施工技术,”交通研究记录:《交通研究委员会,卷2151,不。1、11日至20日,2010页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
5. 博翰m . Tazarv l, n .赫贝”康复double-tee梁纵向接头的桥梁,”桥梁工程,24卷,文章ID 04019044, p。2019。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
6. 苏问:t、g·t·杨和m·a·布拉德福德”行为的连续组合箱梁预制预应力混凝土板的负弯矩区,“桥梁工程,20卷,不。8、13页,2015。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
7. i . De la巴尔加,r·p·Spragg j·f·穆尼奥斯,m . a . Helsel和b . a . Graybeal”开裂、债券和耐久性内部固化胶结水泥浆的性能对于预制桥元素连接,”可持续性,10卷,不。11日,2018 p。21日。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
8. l . Macorini m . Fragiacomo c Amadio, b . a . Izzuddin”长期分析核心筒复合梁:菲造型有效宽度的评价,“工程结构,28卷,不。8,1110 - 1121年,2006页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
9. f . Ceroni”实验表演用FRP材料加固的钢筋混凝土梁,“建筑和建筑材料,24卷,不。9日,第1559 - 1547页,2010年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
10. b .朱、陆z和h .吴建筑结构的损伤检测和加强,同济大学出版社,上海,中国,1995年,(在中国)。
11. b . j . Bett r . e . Klingner, o . j .詹姆斯,“横向荷载的反应加强,修复钢筋混凝土列,“ACI结构杂志,卷85,不。5,499 - 508年,1988页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
12. 新航- 2052 e . Bruhwiler“瑞士标准。UHPFRC:材料、设计与应用”第四届国际研讨会学报》超高性能混凝土和高性能材料2016年3月,德国卡塞尔。视图:谷歌学术搜索
13. e . Bruhwiler“UHPFRC技术提高现有的混凝土桥梁的性能,”结构和基础设施工程,16卷,不。1,第105 - 94页,2020。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
14. h . Martin-Sanz k . Tatsis d Damjanovic et al .,“越来越多的现有结构:钢桥通过UHPFRC加强,”Frontiersin建筑环境,5卷,不。26日,1,2019页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
15. 大肠Bruhwiler”、“结构性UHPFRC”:欢迎来到post-concrete时代!”诉讼的第一个国际互动UHPC研讨会上2016年7月,IA得梅因。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
16. 大肠Bruhwiler和大肠Denarie”,恢复和加强混凝土结构使用超高性能纤维钢筋混凝土,“结构工程国际,23卷,不。4、450 - 457年,2013页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
17. 大肠Denarie和e . Briihwiler“结构中能与超高性能纤维增强混凝土(UHPFRC)”恢复建筑和纪念碑,12卷,不。5/6,453 - 468年,2006页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
18. m·a·Al-Osta m . n . Isa m . h .俾路支和m·k·拉赫曼,“钢筋混凝土梁的弯曲行为强化超高性能纤维混凝土,“建筑和建筑材料卷,134年,第296 - 279页,2017年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
19. k . m . Zmetra k . f . McMullen a . e . Zaghi和w·凯,“UHPC修复的实验研究corrosion-damaged钢梁结束,”桥梁工程,22卷,不。8篇文章ID 04017037, 2017。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
20. z . b .哈伯,j·f·穆尼奥斯,b . a . Graybeal超高性能混凝土覆盖的实地测试。供料,荷尔蒙替代疗法- 17 - 096美国交通部,联邦高速公路管理局,华盛顿特区U。2017年代,。
21. g . Doiron”码头修理/改造使用UHPC-examples完成项目在北美,”诉讼的第一个国际互动UHPC研讨会上2016年7月,爱荷华州得梅因。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
22. 吴x和y林UHPC-RC复合梁的弯曲行为。”钢和复合结构,22卷,不。2、387 - 398年,2016页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
23. d .气研究UHPC加强损坏板的弯曲行为、湖南大学、长沙,中国,2016。
24. 赵c·刘,邹y, z,“比较和空心板梁桥加固方案的选择同济路立交桥,”桥梁施工,48卷,不。4、118 - 123年,2018页。视图:谷歌学术搜索
25. 邓z和w·张,“混凝土梁的弯曲行为加强混合纤维增强RPC,”哈尔滨工程大学学报,9卷,不。36岁,1199 - 1205年,2015页。视图:谷歌学术搜索
26. j·杨和f .智”,研究预应力超高性能混凝土梁的弯曲行为,”中国公路学报,22卷,不。1,39-46,2009页。视图:谷歌学术搜索
27. 张d、z之陆z . et al .,“试验研究悬臂与预制钢筋混凝土梁受弯承载能力的核心,“工程力学,26卷,不。5,164 - 170年,2009页。视图:谷歌学术搜索
28. y y·朱张h·h·侯赛因·g·d·陈,“抗弯加固钢筋混凝土梁或板使用超高性能混凝土(UHPC)”一个先进的审查。Eng。结构体文章ID 110035卷,205年,19页,2020。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索

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