文摘
为了研究深大基坑开挖的施工效果及其对周边环境的影响在复杂地层条件下,自上而下的深大基坑施工方法保护退出轴S2线温州铁路作为本文的研究对象。根据深厚软土地层的复杂地质条件基本倾向于岩石表面在温州,使用数值模拟方法开展相关研究。仿真结果的变形特征的两种不同工作条件下的防渗墙是相同的长度防渗墙和暂停脚防渗墙进行比较和分析。根据分析结果,暂停脚防渗墙作为最终确定防渗墙的施工方案,并验证了现场测量。研究结果可以为类似工程的建设提供技术支持。与此同时,它还可以提供基本的积累在温州重大项目的建设。
1。介绍
城市地铁轨道的建设,大量的基坑工程出现。基坑工程是一个多学科的系统工程涉及结构工程、工程力学、土力学、基础工程、工程监测技术和施工组织管理。它是一个复杂的技术两个分支的土木工程、建筑工程和岩土工程(1]。一般情况下,基坑工程的区域地质条件相对较差,一般弱,土壤或弱层,和地下水的存在和变化形式多样化,如中国的东南海岸。在这种情况下,基坑工程施工的关键环节,包括挖掘,支持,和脱水,往往是复杂的,这是一个高度危险的和具有挑战性的话题在岩土工程领域2]。传统的基坑开挖方法是倾斜的挖掘;即大开挖工程没有支撑结构或垂直开挖后某些支持措施(如锚支持、挡土墙支持和桩墙支持)。达到预定的开挖深度后,混凝土底板倒,然后施工方法从下到上,或两者的结合,和倾斜的开挖采用上部,下部采用支持和开挖的施工方法3]。虽然上面的开挖方法简单快速,他们有很高的要求,工程地质条件、水文地质条件、倾斜的挖掘空间,开挖深度和不适合大城市的地下空间建设的水文地质条件差和人口密集的地区。在此背景下,自上而下的基坑的施工方法。其重要特征是如何处理滑动阻力,阻力水平,垂直地下室结构的承载能力。常见的方法传递垂直载荷的基础是使用框架列或乔。这时,地下室的外墙可以由隔膜墙。意大利是世界上第一个国家有反向练习,然后,逐步发展在西方发达国家,如美国和日本。到目前为止,许多工程实践表明,自上而下的基坑施工方法是一种有效的施工方法,多层的建筑物和道路地下空间结构在大城市4,5]。
到目前为止,在自上而下的施工方法理论研究的步伐相对缓慢,显示现象,理论研究落后于工程实践(6- - - - - -10]。有三个主要的研究方法:(1)使用许多工程实践和土力学的基本理论,总结工程经验和实用的方法,(2)使用工程监测技术和现场试验期间捕获监视点的信息建设,和(3)有限元仿真利用计算机技术项目的开展。研究内容主要包括以下:研究在基坑水土压力和变形;研究应力、应变和位移的基坑支撑结构;和研究解决中间桩(柱)和防渗墙的区别。
研究土壤位移,谢长廷和欧119)安装和分析基坑工程实例支持自顶向下的方法不同施工方法和逆施工方法,认为土壤变形法的结论造成的逆施工方法可以应用于自顶向下的施工方法。Yoo和李12)使用土壤硬化本构模型建立二维数值模型来研究土壤表面位移的特点。在研究基坑支护结构的内力和变形,Bose和Som (13)用数值模拟来研究连续墙高度的影响,开挖宽度、基坑开挖和支撑结构预应力;Ng et al。14]使用剑桥模型来研究multisupport基坑的开挖过程和结果在粘性土壤,而实际的项目,并获得了一些有意义的结论;Finno et al。15]研究了基坑开挖的影响对土壤的影响变形和基坑支撑结构的孔隙水压力通过测试。研究的焦点或基础不均匀沉降的自上而下的施工方法在于对桩基沉降的研究理论。Poulos已经在这方面做出突出贡献。Poulos弹性理论模型建立了Poulos已经被许多学者(用于参考16]。因为弹性理论方法假设土层制服,刚度是常数,它不能反映实际地基土的各向异性和分层的特点。在此基础上,国内外学者引入校正因子修改和补充Poulos的弹性理论模型在不同程度上根据实际地层条件。
此外,作为一个重要的基坑支护结构,隔膜墙具有良好的整体,刚度大,方便施工。它由建筑商还爱着。博尔顿和帕里(17]描述了施工和基坑设计机制通过使用一个室内离心机测试和研究了连续墙在基坑失稳的行为,包括基坑外地表沉降和防渗墙的弯矩。Ou et al。18)在基坑开挖进行了现场测量的自上而下的施工方法,分析了数据,并得出结论,土壤接近连续墙的水平位移是类似于墙上。格雷厄姆(19)模拟,研究了膜片的变形墙在基坑施工和分析墙位移和内力的法则。王等人。20.]分析大量实测的地面连接墙在基坑变形的变形,并指出地面连接墙自上而下的施工方法是小于的方法。徐et al。21]分析了隔膜墙的变形规律在不同的基坑项目通过研究大量实际项目使用隔膜墙作为支撑结构的深基坑在上海。邱et al。22)建立了一个实际工程数值模型通过有限元数值模拟研究方法模拟基坑开挖过程,发现基坑的开挖深度越大,连续墙的变形越大。
总结,虽然施工技术及相关理论的自顶向下的施工方法取得了一定的成果和应用推广,它仍然是应用作为一种特殊的施工方法,主要用于有特殊要求的项目,或者当传统方法不能满足需求和非常不经济的。同时,防渗墙的联合行动和自上而下的施工方法可以减少基坑的变形。连续墙的变形法为后续基坑设计和施工提供指导,确保基坑工程的安全。本文基于自顶向下的深基坑施工方法保护退出轴S2线温州城市铁路、针对深厚软土地层的复杂地质条件基本倾向于岩石表面在温州,不同隔膜墙的变形特性(连续墙相同的长度和暂停脚连续墙)利用数值模拟方法,进行比较和分析,确定合适的地下连续墙施工方案,它可以提供一个类似地质条件下的基坑工程参考。
2。项目概述
该项目位于瓯江口河,连接Qitoushan,黄花镇,乐清市,和Lingkun镇龙湾地区。这是一个重要的部分行S2温州市铁路。盾构隧道的施工方法是用于建设。隧道位置如图1。江北的工作轴的轴退出盾构隧道、基坑工程是一个重要的施工项目的瓯江北门户隧道。基坑是43米的长度,宽度是21.9米或27.6米,开挖深度为51.63米(如图2),开挖深度为51.63米。江北工作位于瓯江浅滩区域的泥泞的土层深处。上部是泥泞的土和粘土层,和它的厚度约为46米。有一个深度的抛石层在中间和弱风化凝灰岩层的下方。岩石表面横向外向,地质条件很复杂(如图3)。基坑连续墙保护,连续墙的厚度是1.5米,标准断面的宽度一般是5.5米,当地异形连续墙的长度适当调整(如图4),每层钢筋混凝土环框架梁板作为支持(如图5)。
总之,江北运行良好的深基坑工程是最深的基坑在浙江省,它面临着多种复杂的地质情况。因此,如何进行防渗墙施工和基坑开挖和支持在复杂地质条件下有效地控制基坑的变形,以确保施工安全已成为这个项目的施工难度,这也是本文的研究重点。本文数值模拟方法是用来比较和分析防渗墙的自顶向下方法的施工影响基坑在不同工作条件下,最后,确定最佳设计方案的防渗墙施工和基坑开挖和支持适用于该项目。
3所示。数值模拟研究
Midas GTS软件数值模拟中使用,可进行二维和三维有限元数值模拟岩土工程和分析结构的应力和变形组件和土壤材料工程。实测数据的仿真结果非常相似。
3.1。数值模型
3.1.1。模型尺寸
根据基坑的实际大小,建立了计算模型图,如图3。基坑的长度依赖于项目43米,左边的宽度是21.9米,宽度是27.6米,开挖深度为51.63米。根据建模经验,基坑模型的大小通常可以3 - 5倍基坑的开挖深度(23]。最后,整个基坑规模模型确定的长度是287米,宽度是227.6米,高度是100米。
3.1.2。形成的治疗方法
根据瓯江北门户隧道的详细调查报告,地层分层。通过整理和合并土壤具有相似属性的材料,土壤材料分为五个不同的层次,并针对摩尔-库仑本构模型采用修改后的土壤材料。每一层的材料参数如表所示1。(注意:不能提供的参数计算的地质调查报告实证方法。另外两个刚度属性可以选择压缩模量的一定比例。通常,割线模量等于切线模量和压缩模量的三倍)。
倾斜的岩石表面,根据地质调查数据,对角斜斜岩石表面,岩石表面的斜率不统一。很难根据实际模型和模拟的趋势,有很多不规则的网状细胞,导致网格质量差,减少仿真速度。为了满足仿真计算的需要,根据基坑周围的岩石表面的深度决定的调查,在确定的深度风化岩石岩石表面之间的接口和基坑,基坑内的岩石表面的趋势是由平均法、斜率和岩石表面趋势基坑外扩展根据基坑内的斜坡形成内部岩石表面模型的趋势。的大小完成模型如图6。
3.2。结构元素的选择和材料参数
深基坑的支护结构在沟主要是防渗墙,支承板,梁和钢筋混凝土环框架,如图5。所有支撑结构的弹性本构模型被选中,在防渗墙和每层结构采用一个二维板元素,即从三维固体中提取元素。钢筋混凝土环框架梁主要是弯曲,和它的长度大于横截面积,所以采用一维梁单元,从三维固体中提取元素。支撑结构的材料参数如表所示2。
3.3。边界条件和网格生成
在长度方向上(X模型的方向),的位移X设在是有限的,也就是说,u= 0,≠0,≠0。在宽度方向上(Y方向)的位移Y设在是有限的,也就是说,u≠0,= 0,≠0。在高度方向上(z方向),模型的上边界是免费的,即,unrestricted, and the lower boundary of the model is fully constrained, i.e.,u= 0,= 0,= 0 (U的位移X方向,V位移在Y方向,W位移在Z方向)。在这个模型中,使用的是混合网格。
3.4。自顶向下方法的测定模拟施工过程
深基坑是由自上而下的方法。根据基坑的设计和施工技术,根据实际的基坑开挖模拟技术。基坑开挖分为12个步骤,和具体施工过程如表所示3。
3.5。模拟条件的确定
根据项目的需要,以下两个研究比较条件确定:①防渗墙底部是在同一高程和②暂停脚连续墙。两个条件的施工程序如表所示3。根据仿真的需要,水平位移、弯矩变形和周围地面沉降选择防渗墙的施工效应指标。
3.6。计算假定
本文根据基坑的出口项目,建立了计算模型考虑到周围的土壤。根据实际地层情况和模型的计算需求,以下假设。①土壤各向同性和均匀分布,土壤是各向同性和均匀分布。②周边环境的影响连续墙施工引起的不考虑。③土壤排水固结和地下水渗流的影响没有考虑。
4所示。数值模拟施工的影响连续墙基坑用自顶向下的方法在不同的工作条件
4.1。数值模拟研究建设自上而下的施工方法的影响基坑连续墙的长度相同
基坑施工分为12个步骤,还有很多开挖条件。在仿真中,第一,第三,第五,第七和第十选择开挖(对应流程表3第三、第五、第七、第九和十二)。这五个开挖条件是用于研究和分析基坑施工的效果。
以下4.4.1。防渗墙的设计长度相同
基坑的开挖深度为51.63米,属于一个超级软弱地层深基坑。的原始设计连续墙基坑连续墙长度相同。防渗墙采用C45防水混凝土,与底部在同一高度,深度59.80米,厚度1.5米,如图7。
4.1.2。地下连续墙水平位移分析仿真结果具有相同的长度
连续墙的水平位移等高线图相同的长度在5开挖条件下如图8。在等高线图,左边是西墙,右边的是东墙(下同)。
(一)
(b)
(c)
(d)
(e)
连续墙的水平位移数据从图5开挖条件下获得8排序和分析,可以获得连续墙的高程差曲线,如图9,连续墙的最大水平位移和深度数据可以总结成一个表,如表所示4。
(一)
(b)
从上面可以看出,连续墙的水平位移很小的挖掘。随着基坑的开挖,浇注中间板结构,和环锭细纱机的支持梁,连续墙的水平位移曲线形式的变形规律“两头小,中间大。“东墙的最大水平位移大于西墙,这是由于存在倾向于岩石表面,和东部和西部的位移和变形规律墙壁基本上是相同的。与基坑的开挖深度的增加,地下连续墙的最大水平位移不断增加,和最大水平位移的位置向下移动。由于约束在防渗墙的岩石,最后的最大水平位移是开挖面以上,最大水平位移是3/5∼3/4倍最终的基坑的开挖深度。
4.1.3。地下连续墙弯矩分析仿真结果具有相同的长度
防渗墙的弯矩等高线图如图5岁以下开挖条件10。
(一)
(b)
(c)
(d)
(e)
防渗墙的depth-bending力矩曲线可以通过排序和分析获得的弯矩数据连续墙在五步开挖条件下,如图11和最大弯矩和深度数据的连续墙可以总结成一个表,如表所示5。
(一)
(b)
从上面可以看出,防渗墙的弯矩很小的开挖,有一个反向弯曲点。随着开挖的进步,防渗墙的弯矩逐渐增加,最后开挖阶段的弯矩略有降低的价格相比之前的阶段。最积极的时刻比在各开挖阶段的最大负力矩。由于倾斜地层的存在,东墙的最大弯矩大于的西墙各开挖阶段,东墙的变形规律和西墙基本上是相同的,但不对称。与基坑的开挖深度的增加,最大的积极(消极)弯矩防渗墙不断增加(第十开挖除外)。在第十开挖,最大连续墙的正弯矩减小,最大的位置正弯矩首先向下移动,然后上升,原来的位置保持不变,最大负弯矩的位置与开挖阶段的变化不会改变。各开挖阶段,防渗墙的最大正弯矩大于最大负弯矩。的最大正弯矩防渗墙是7/10∼3/4倍最终基坑的开挖深度,和最大负弯矩∼49/50乘以4/5的最终基坑的开挖深度。
4.1.4。地面沉降模拟结果分析防渗墙具有相同的长度
的等高线图5开挖条件下的土壤表面沉降和变形图所示12。
(一)
(b)
(c)
(d)
(e)
模拟数据的整理和分析土壤表面结算五个开挖条件下,从基坑地表沉降距离曲线,如图13,最大的位置表面的数据结算可以总结成一个表,如表所示6。
(一)
(b)
通过综合分析数据12和13和表6可以得到以下结论:(1)第一次开挖期间,土壤的表面沉降很小。的最大地表沉降在土壤的东部和西部大约是0.5毫米。最大的定居点位于10米远离基坑的边缘,和解决超出20米几乎是零。(2)第三个开挖期间,土壤表面沉降增加,沉降最大值约为4.0∼4.5毫米。土壤表面沉降的位置改变,所有位于15米远离基坑的边缘,和外面的土壤表面沉降60 m是很小的。(3)第五开挖期间,土壤的表面沉降继续增加,和最大地表沉降约11.0毫米,增加第三挖掘的两倍,这是符合突然增加的水平位移和弯矩防渗墙在第五开挖。由于连续墙的变形规律,表面也有一个大的定居点。最大地表沉降的位置在西方土壤保持不变,它仍然是15米距离基坑。土壤的最大地面沉降的位置在东变化,20米远离基坑坑边缘,和土壤80米外的地面沉降是约0.8毫米。(4)第七开挖期间,土壤的表面沉降继续增加小增加。土壤的最大地表沉降约13.0∼14.0毫米,最大地表沉降的位置保持不变(15米在西部和东部的20米),和地表沉降外85米是0.9毫米。(5)第十开挖期间,土壤表面沉降继续增加较小的增加。最大的土壤表面沉降约15.0毫米,和最大地表沉降位置保持不变(西区15米和东是20米)。最大地表沉降是大约0.029%的基坑的开挖深度为51.630米,约67%的连续墙的最大水平位移。最大地表沉降位于20米远离基坑的边缘,0.4倍基坑的开挖深度为51.630米。(6)土壤的最大地表沉降在东部略大于在西方(第三步开挖除外)。土壤的地表沉降曲线在每个施工阶段与距离先增加然后减少基坑的边缘,最后趋于稳定,显示“槽的形状。“根据曲线,表面沉降和变形规律的东部和西部双方基本上是相同的。随着基坑开挖深度的增加,最大地表沉降不断增加。西方表面的沉降最大值位置的改变不会改变开挖条件(开挖的第一步除外)。最大地表沉降是大约0.029%的最终基坑的开挖深度和大约67%的连续墙的最大水平位移。最大地表沉降位于20米远离基坑的边缘,最后的0.4倍开挖基坑的深度,和主要影响面积约1.5倍最终基坑的开挖深度。
4.2。数值模拟研究建设自上而下的施工方法对基坑的影响与暂停脚连续墙
4.2.1。准备优化的研究背景暂停防渗墙
原始设计方案的江北工作轴基坑连续墙的高度是59.8米,厚度1.5米,底部的防渗墙在同一高度。然而,在施工过程中,由于高强度中等风化的岩石,现有壁成形设备的施工速度太慢,以满足工期的要求,成本太高了。通过专家的讨论,提出了改变的插入模式原位防渗墙的设计方案暂停脚防渗墙与两米到岩石。左边墙的长度(西墙)暂停脚防渗墙是45.82米,和右墙(东墙)的长度是51.98米,如图14。其他条件完全符合相同的长度连续墙4.1。
因此,这种情况下数值模拟的目的是研究悬浮隔水墙基坑的变形法在自上而下的建设。通过理论分析获得的数据的数值模拟,优化的目的可以实现连续墙。使用的数据和分析结果可以作为相关项目的参考资料。
4.2.2。分析仿真结果暂停连续墙的水平位移(岩石深度是2米)
这里,应该强调,由于水平位移,弯矩,和表面沉降等高线图得到的模拟悬浮防渗墙的施工效果类似于隔膜墙长度相同,仿真等高线图对应于上述三个施工效应指标不再是显示在这里。
水平位移的数据5模拟开挖条件下连续墙的整理和分析,和防渗墙的高程差曲线,如图15,连续墙的最大水平位移和深度数据汇总成一个表,如表所示7。
(一)
(b)
从上面可以看出,脚连续墙的水平位移很小在开挖的第一步。基坑的开挖,中段的浇注结构,和环锭细纱机的支持梁,脚连续墙的水平位移曲线形状的“两头小,中间大。“当防渗墙是暂停的基础和底层嵌入式地层是少,结束的位移和变形和底部的暂停基础防渗墙更大。东墙的最大水平位移大于西墙,这是由于倾向于岩石表面的存在。东、西墙的位移和变形是不对称的。连续墙的最大水平位移逐渐向下移动随着开挖深度的增加,最后在开挖面之上。最大水平位移是7/10∼3/4倍最终基坑的开挖深度。
4.2.3。弯矩分析仿真结果的暂停防渗墙(岩石深度是2米)
通过排序和分析弯矩云中的数据的一部分暂停有足的防渗墙5模拟开挖步骤的条件下,深度之间的关系曲线和弯矩的暂停有足的防渗墙,如图16和最大弯矩和深度数据的暂停有足的防渗墙可以总结成一个表,如表所示8。
(一)
(b)
从上面可以看出,防渗墙的弯矩很小在开挖的第一步,有一个反向弯曲点。随着开挖的进步,防渗墙的弯矩略有增加,然后逐渐减少最后开挖阶段。最积极的时刻比在各开挖阶段的最大负力矩。最大的位置正弯矩的东部和西部的墙壁首先向下移动,然后上升,然后保持不变后原来的位置。最大负弯矩的位置不会改变与开挖阶段的变化(除了第十开挖的东墙)。由于倾斜地层的存在,东墙的最大弯矩大于的西墙开挖各阶段中(除了第十的负弯矩开挖步骤),东墙的变形规律和西墙基本上是相同的,但不对称。各开挖阶段,防渗墙的最大正弯矩大于最大负弯矩。最大的正弯矩防渗墙的最后7/10∼3/4倍基坑的开挖深度和最大负弯矩∼19/20 * 4/5最终基坑的开挖深度。
4.2.4。仿真结果分析地面沉降的悬浮防渗墙(深度的岩石是2米)
模拟数据的整理和分析土壤表面沉降在五步开挖条件下,从基坑地表沉降距离曲线,如图17,最大的位置表面的数据结算可以总结成一个表,如表所示9。
(一)
(b)
从上面可以看出,土壤表面的沉降很小在开挖的第一步,随着开挖深度的增加逐渐增加。在每个施工阶段,土壤的地表沉降曲线先增加,然后下降,最后趋于稳定基坑边缘的距离,显示“槽”曲线,东部和西部的地表沉降变形规律基本上是相同的。东西方的最大沉降的地面是相同的,和最后的结算是最终基坑的开挖深度的0.3倍。最大地表沉降是大约0.036%的最终基坑的开挖深度,大约78%的脚连续墙的最大水平位移。最大地表沉降位于距离15米的基坑,0.3倍最终基坑的开挖深度,和主要影响面积约1.5倍最终基坑的开挖深度。
4.3。两种情况下的仿真结果进行比较分析
4.3.1。连续墙的水平位移进行比较分析
在整理和分析数据后在地下连续墙水平位移的等高线图在第十开挖步骤(即基坑开挖底部)在两个工作条件下,防渗墙的高程差曲线在两个工作条件下可以获得,如图18,连续墙的最大水平位移和深度数据在两个工作条件下可以总结成一个表,如表所示10。
(一)
(b)
以下从图可以看出18和表10:(1)在第十开挖步骤中,它进入了中等风化岩石强度高。在第一种情况下,西墙的最大水平位移是8.256毫米,这是在−32.89米的深度。东墙的最大水平位移是−22.341毫米,这是位于−38.87米的深度。在例2中,西墙的最大水平位移为7.738毫米的深度−36.66米。东墙的最大水平位移是−23.497毫米,这是位于−38.99米的深度。(2)从两个工作条件的比较,可以看出,西墙的最大水平位移减少0.518毫米,东墙的最大水平位移增加了1.156毫米,结束的水平位移和底部的防渗墙突然增加,和连续墙的稳定性差,这是由于大型水平位移和变形由于缺少石头埋置在工况2中。因此,条件2的水平位移大于1的条件,和的最大水平位移条件2向下移动。
4.3.2。弯矩分析隔膜
通过排序和分析弯矩云中的数据的一部分防渗墙在第十开挖步骤(即。,the foundation pit is excavated to the bottom) under two working conditions, the depth-bending moment curve of the diaphragm wall under two working conditions can be obtained, as shown in Figure19和最大弯矩和深度数据的连续墙在两个工作条件下可以总结成一个表,如表所示11。
(一)
(b)
以下从图可以看出19和表11:(1)在第十开挖步骤中,它进入中等风化岩石地层与左边的高强度和低强度在右边。在案例1中,西墙的正弯矩最大是2462.475 kN·m / m,它位于−35.88米的深度。东墙的最大正弯矩是4271.144 kN·m / m,它位于−38.87米的深度。的最大负弯矩西墙−838.087 kN·m / m,它位于−44.85米的深度。的最大负弯矩东墙−3594.525 kN·m / m,它位于−50.83米的深度。在例2中,西墙的最大正弯矩是2596.608 kN·m / m,它位于−34.37米的深度。东墙的最大正弯矩是4251.651 kN·m / m,它位于−38.99米的深度。的最大负弯矩西墙−469.726 kN·m / m,它位于−43.53米的深度。的最大负弯矩东墙−42.949 kN·m / m,它位于−51.98米的深度。(2)从这两个工作条件的比较,可以看出,最大的正弯矩的东墙和西墙增加,和最大负弯矩在2与案件大幅减少1。有一个大的正弯矩底部的西墙和底部的一个小的负弯矩东墙。这是因为当脚连续墙是基坑底部的发掘,西墙没有嵌入岩层的克制效果,和东墙嵌在岩石层很浅。在例2中,最大的正(负)弯矩的西墙略有上升,最大的积极(消极)弯矩东墙略微向下移动,和东墙的最大负弯矩位于防渗墙底部。在这两种情况下,东部和西部的最大正弯矩墙壁出现在开挖面,这表明岩石埋置在连续墙有一个很好的约束弯矩连续墙的变形。的最大积极时刻两堵墙大于最大倾覆力矩。因为斜岩的存在,东墙的最大弯矩大于的西墙。
4.3.3。比较分析防渗墙的地面沉降
通过排序和分析地面沉降的等高线图中的数据连续墙土体在第十开挖步骤(即。,excavation to the bottom) under two working conditions, the curve of ground settlement distance from the edge of the foundation pit under two working conditions can be obtained, as shown in Figure20.,数据两个工作条件下的最大地面沉降的位置可以总结成一个表,如表所示12。
(一)
(b)
以下从图可以看出20.和表12:(1)第十开挖步骤,进入中等风化岩石。在第一种情况下,土壤表面的最大沉降的基坑西侧−14.851毫米,这是15米远离基坑的一边。东土的最大地表沉降−14.967毫米,这是20米远离基坑的一边。在例2中,土壤表面的最大沉降的基坑西侧−18.419毫米,这是15米远离基坑的一边。东土的最大地表沉降−17.778毫米,这是15米远离基坑的一边。(2)从这两个条件的比较,可以看出与条件1相比,土壤表面的最大沉降条件2中增加2.5∼3.5毫米,这是由于岩石有限制脚连续墙。土壤表面的沉降最大值位置西边不变,和土壤表面的沉降最大值位置东移动到15米远离基坑的边缘。基坑边缘的距离,两个条件下的土壤表面沉降曲线先增加,然后下降,最后趋于稳定,显示“槽”曲线,东部和西部的地表沉降变形规律基本上是相同的。
5。现场测量验证
挂的自上而下的施工方法有足的连续墙基坑采用。防渗墙的地表沉降,深墙的水平位移和轴向力的具体监测在施工现场的支持。监视点的布局图所示21测点和标签信息表所示13。
表面的累积变形曲线如图22混凝土支撑轴力的变化曲线如图23,深地下连续墙水平位移的变化曲线如图24。
(一)
(b)
(c)
(d)
(e)
(f)
通过分析磁场的变化曲线测量数据的数据22图24与上述数值模拟结果的比较,虽然有不同的价值观,他们都是在可接受的范围内,验证数值模拟结果的正确性和可靠性的自顶向下的基坑施工暂停脚和地面墙壁。
6。结论
本文自顶向下的建设效果的防渗墙施工方法的两个工作条件下基坑连续墙相同的长度和暂停脚模拟,和水平位移、弯矩、表面沉降变形规律,分析了基坑连续墙。(1)当基坑具有相同长度由自上而下的施工方法,挖掘地下连续墙的水平位移很小在第一次挖掘。与基坑的开挖变形规律,“两头小,中间大”作为一个整体形成的连续墙的水平位移曲线。的位置连续墙的最大水平位移逐渐向下移动随着开挖深度的增加,也就是3/5∼3/4倍最终基坑的开挖深度,而最大正负弯矩的位置连续墙是基坑底部。土壤的表面沉降很小在开挖的第一步,它是在“槽形状”挖掘的逐渐增加。最大地表沉降小于开挖深度和连续墙的最大水平位移。这个值发生在20米的距离从基坑的边缘,和主要影响面积约1.5倍最终基坑的开挖深度。(2)当挂脚地面连接的基坑壁是由反向方法,挖掘挂脚地面连接的水平位移曲线形状的墙“两头小,中间大。“连续墙的最大水平位移的位置逐渐向下移动随着开挖深度的增加,也就是7/10∼3/4最终的挖掘深度。各开挖阶段,防渗墙的最大正弯矩大于最大负弯矩。的最大正负弯矩防渗墙接近底部的基坑。最大地表沉降是大约0.036%的最终基坑的开挖深度,大约78%的最大水平位移的挂脚连接墙,地面15米远离基坑的边缘,和主要影响区域最终开挖深度约1.5倍。水平位移、弯矩和地表沉降的悬浮脚防渗墙暂停的深度的增加减少脚连续墙成岩石。然而,岩石深度越大,就越好。当岩石的深度增加在某种程度上,不断增加岩石的深度的角色不再是显而易见的。因此,在实际的项目中,选择适当的深度到岩石上的前提下保证基坑的安全,降低成本。因此,通过仿真结果的比较分析,可以看出,与自上而下的防渗墙施工方法相同的长度,自顶向下的施工方法的仿真结果暂停脚连续墙基坑相对更好。同时,结合依托工程的概况和所建议的专家,更适合使用暂停的脚防渗墙施工的基坑连续墙。(3)通过比较分析现场监测数据和仿真结果,验证了数值模拟结果的正确性,和反向的可靠性挂脚地面墙基坑的施工方法也证实。
数据可用性
使用的数据来支持本研究的发现可以从相应的作者。
的利益冲突
作者宣称没有利益冲突。
确认
这项工作是支持的温州铁路和轨道交通投资有限公司有限公司和上海隧道工程股份有限公司。