土木工程的发展

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土木工程的发展/2019年/文章

研究文章|开放获取

体积 2019年 |文章的ID 7904685 | https://doi.org/10.1155/2019/7904685

杰布,Fanzhen张朱孟,他担任英语和汉语教师,Qigao胡, 预测没有横向钢筋的冲孔板柱连接的能力基于反向传播神经网络”,土木工程的发展, 卷。2019年, 文章的ID7904685, 19 页面, 2019年 https://doi.org/10.1155/2019/7904685

预测没有横向钢筋的冲孔板柱连接的能力基于反向传播神经网络

学术编辑器:罗马Wan-Wendner
收到了 2019年7月23日
修改后的 09年10月2019年
接受 2019年10月21日
发表 2019年12月23日

文摘

板柱连接的冲剪破坏会导致结构的逐渐崩溃。在这项研究中,首先建立了冲压测试数据库。然后,基于Levenberg-Marquardt (LM)算法,利用反向传播神经网络的非线性函数(摘要),冲压能力的预测模型建立了板柱连接,没有横向钢筋。最后,该模型与公式的中国相比,美国和欧洲的标准使用几种方法。统计特征值方法显示摘要模型精度最高和最低的色散。缺陷点计数法显示摘要模型有缺陷的总数最少,最安全、最经济。摘要利用的影响因素分析表明,因素模型最合理的对板柱连接的冲切承载力的影响。最后,验证了模型使用一个案例研究和Matlab程序。结果表明,平均误差的公式在中国,美国和欧洲的标准是21.08%,30.21%,和11.47%,分别高于摘要模型。

1。介绍

布洛克的百货公司在1994年倒闭,三丰百货商店在韩国1995年推翻了,和Morbio劣质购物中心于2004年在瑞士摔倒了(1- - - - - -3]。上述事故表明,板柱连接没有横向钢筋容易冲失败经验时意外加载,然后触发连锁反应,最终导致整个结构的逐渐崩溃。因此,研究人员进行了大量的试验和理论分析对板柱连接的机制没有横向钢筋下冲失败,这研究导致了一个全面的认知变量,可以触发冲失败。一些力学模型被提出,是基于知识的机制抵抗剪切板柱连接。这些模型包括羊肉的临界裂纹冲压理论(4),Kinnunen和尼兰德的锥壳模型5),亚历山大和Simmond的空间桁架模型6]。然而,这些理论方程很难统一,复杂的形式;因此,他们不适合工程应用。目前,推荐的计算方法国家标准主要由冲压能力的half-experience解析式根据实验数据拟合公式。这些方法包括计算公式在GB 50010 - 20107],ACI318-14 [8],EC 2-04 [9)代码。这些公式简洁和清晰,可供工程设计人员。然而,这些公式的理论称为冲压能力主要考虑一种抗剪机制,而忽略其他因素。因此,这些公式的适用性是有限的(10- - - - - -12]。计算的准确性和可靠性也需要进一步改善。

由于板柱连接的机制的复杂性没有横向钢筋在冲剪破坏,很难预测拟合板柱连接的冲压能力的测试数据把所有因素都考虑在内。尤其这种情况时影响因素与大型非线性和不确定性,以及组件由脆性破坏造成的。人工神经网络是一种由生物神经网络数据处理模型开明的,最常见的称为摘要。柯尔莫哥洛夫定理证明了摘要具有强大的非线性映射能力和泛化能力。每一个连续函数或映射函数可以实现三个层次的网络(13]。摘要已被广泛用于解决许多土木工程问题,包括混凝土构件的抗剪性能。Kumar和巴莱建立了一个神经网络,可用于预测纤维混凝土梁的极限剪力没有横向钢筋(14]。曼苏尔RC梁的极限抗剪强度预测横向钢筋使用人工神经网络(15]。与此同时,Cladera和玛丽用神经网络建立一个正常的设计过程/高强度混凝土无腹筋梁和[16]。摘要使用非线性函数,本研究建立了一个预测模型没有横向钢筋冲孔板柱连接的能力。另外,摘要模型评估使用的统计特征值方法,缺陷点的方法,以及影响因素分析方法。该模型提供了一种新的冲压能力的计算方法。

2。摘要利用模型的建立为冲压能力

摘要是提出基于误差反向传播网络。它是由训练有素的人工神经元和用于表示最优一个给定的输入和预期输出之间的联系。摘要利用模型的建立冲压能力主要包括以下步骤。第一步是建立训练样本。作为本研究的研究背景,它是必要的,以确定输入和输出样本参数和建立相应的测试数据库。第二步是摘要的设计模型。它主要包括网络层的数量的设置,输入层节点数,隐层节点数,输出层节点数,激活函数,训练方法、训练参数,和其他因素。第三步是集中在摘要训练。Levenberg-Marquardt (LM)算法迭代更新网络的权值和阈值,使网络的输出值之间的误差和预期的产量不断减少,从而实现最优的神经网络。第四步是评估培训结果。 The performance of the neural network is then evaluated by cost function and regression analyses.

2.1。建立测试数据库

在20世纪初,板结构的逐步崩溃造成的冲孔板柱连接的失败引起了学者的注意(17]。因此,世界各地的学者进行了大量研究在过去的一个世纪在冲压工作失败的板柱连接。研究参数主要包括混凝土强度、纵向钢筋,尺寸效应,柱截面的形状和大小,剪跨深比、边界条件、冲剪加固,加载模式(轴向或部分负荷),聚合类型和大小,和其他因素。由于这些研究取得了许多研究成果。

在这项研究中,大多数的国内外文献关于冲孔板柱连接的测试没有收集横向钢筋(18- - - - - -46]。工程应用实践,关键数据的完整性,以及本研究的研究目的都考虑。选择冲压能力的量化影响参数尽可能全面,是决定混凝土强度( ),纵向配筋率( ),纵向钢筋的屈服强度( ),板截面有效高度( ),剪跨深比( ),和列边长比板有效高度( )将被用作冲压能力的控制变量( )板柱连接。这样做是为了保持其他影响因素和屏幕数据一致。最后,一组摘要利用训练样本建立了使用 作为输入值和 作为输出。板柱连接的冲压测试数据库包括206组没有横向钢筋(见下表1)。


不。 文献资源 样品数量 (MPa) (%) (MPa) (毫米) (毫米) (毫米) (kN)

1 Elstner [15] A-1b 23.9 1.15 332年 118年 6.47 2.15 365年
2 A-1c 27.6 1.15 332年 118年 6.47 2.15 356年
3 A-1d 34.3 1.15 332年 118年 6.47 2.15 351年
4 A-1e 19.3 1.15 332年 118年 6.47 2.15 356年
5 A-2b 18.5 2.47 321年 114年 6.69 2.23 400年
6 A-2c 34.8 2.47 321年 114年 6.69 2.23 467年
7 A-7b 26.5 2.47 321年 114年 6.69 2.23 512年
8 A-3b 21.5 3.7 321年 114年 6.69 2.23 445年
9 A-3c 25.2 3.7 321年 114年 6.69 2.23 534年
10 A-3d 32.8 3.7 321年 114年 6.69 2.23 547年
11 一个4 24.8 1.15 332年 118年 6.03 3.02 400年
12 一个5 26.4 2。5 321年 114年 6.25 3.12 534年
13 a - 6 23.8 3.7 321年 114年 6.25 3.12 498年
14 一个13 24.9 0.5 294年 121年 5.88 2.94 236年
15 b - 2 42.5 0.5 321年 114年 6.69 2.23 200年
16 B-4 42.6 0.9 303年 114年 6.69 2.23 334年
17 B-9 39.5 2 341年 114年 6.69 2.23 505年
18 B-14 44.9 3 325年 114年 6.69 2.23 578年
19 Moe (16] S1-60 22.1 1。1 399年 114年 6.69 2.23 389年
20. S2-60 21 1。5 399年 114年 6.69 2.23 356年
21 S3-60 21.5 2 399年 114年 6.69 2.23 364年
22 S4-60 22.6 2。6 399年 114年 6.69 2.23 334年
23 s1 - 70 23.3 1。1 483年 114年 6.69 2.23 393年
24 s3 - 70 24.1 2 483年 114年 6.69 2.23 378年
25 s4 - 70 33 2。6 483年 114年 6.69 2.23 374年
26 s4 - 70 a 19.5 2。6 483年 114年 6.69 2.23 312年
27 S5-60 21.1 1。1 393年 114年 6.92 1.78 343年
28 s5 - 70 21.9 1。1 483年 114年 6.92 1.78 378年
29日 h - 24.8 1。1 328年 114年 6.65 2.32 372年
30. M1A 19.8 1。5 481年 114年 6.47 2.68 443年
31日 Manterola [17] P1-S1 24.3 0.92 304年 107年 13.55 0.93 216年
32 P2-S1 31.9 0.92 304年 107年 12.85 2.34 257年
33 P3-S1 28.2 0.92 304年 107年 11.92 4.21 301年
34 P1-S2 23 0.92 324年 107年 13.55 0.93 196年
35 P2-S2 31.3 0.92 324年 107年 12.85 2.34 283年
36 P3-S2 30.3 0.92 324年 107年 11.92 4.21 397年
37 P1-S3 36.5 0.92 324年 107年 13.55 0.93 184年
38 P2-S3 33.5 1.22 324年 107年 13.55 0.93 211年
39 P3-S3 36.2 0.57 324年 107年 13.55 0.93 165年
40 科里(18] 1 17.8 1。5 404年 111年 7.09 2.29 334年
41 安- 2 19.4 1 444年 111年 7.32 1.83 266年
42 霍金斯(19] S2150-1 28.1 1.54 331年 127年 7.00 2.00 463年
43 S2150-2 28.6 1.56 331年 127年 7.00 2.00 440年
44 S4150-1 33.2 1.52 331年 127年 7.00 4.00 579年
45 S4150-2 33.4 1.52 336年 127年 7.00 4.00 581年
46 Yoshio Kakuta [20.] SB1-S1 32.6 1.17 384.4 75年 6.33 0.67 140年
47 SB1-S2 35 1.17 384.4 75年 6.33 0.67 130年
48 SB2-S3 30.7 1.17 384.4 75年 6.00 1.33 200年
49 SB2-S4 33.2 1.17 384.4 75年 6.00 1.33 160年
50 SB3-S6 30.5 1.17 384.4 75年 5.67 2.00 204年
51 SB3-S7 32.2 1.17 384.4 75年 5.67 2.00 220年
52 SB4-S8 30.9 1.17 384.4 75年 5.33 2.67 240年
53 SB4-S9 28.9 1.17 384.4 75年 5.33 2.67 235年
54 SP1-S10 29.1 0.47 384.4 75年 6.00 1.33 118年
55 SP2-S11 31.2 0.47 384.4 75年 6.00 1.33 132年
56 SP3-S12 31.9 1.55 384.4 75年 6.00 1.33 210年
57 SP3-S13 30.9 1.86 384.4 75年 6.00 1.33 200年
58 SP4-S14 31.2 1.86 384.4 75年 6.00 1.33 223年
59 SP5-S15 31.2 1.86 384.4 75年 6.00 1.33 220年
60 SC1-S16 32.3 1.18 347.1 75年 6.00 1.33 170年
61年 SC1-S17 31.1 1.18 347.1 75年 6.00 1.33 190年
62年 SC4-S18 28 0.92 384.4 75年 6.00 1.33 169年
63年 SC4-S19 28.8 0.92 384.4 75年 6.00 1.33 160年
64年 SA3-S22 29.2 1.17 384.4 75年 9.33 1.33 189年
65年 SA3-S23 29.4 1.17 384.4 75年 9.33 1.33 192年
66年 SA4-S24 34.1 1.17 384.4 75年 12.67 1.33 160年
67年 SA4-S25 31.6 1.17 384.4 75年 12.67 1.33 150年
68年 SH3-S28 29日 1.17 384.4 120年 3.75 0.83 301年
69年 SH3-S29 31.1 1.17 384.4 120年 3.75 0.83 292年
70年 S61 39.6 0.79 343年 170年 3.53 1.76 660年
71年 S62 41.8 0.79 343年 170年 3.53 1.76 660年
72年 S63 35.4 1.19 473.6 170年 3.53 1.76 750年
73年 S64 39.3 1.19 473.6 170年 3.53 1.76 750年
74年 S65车型 39.3 1.09 384.4 170年 3.53 1.76 635年
75年 S66 39.3 1.09 384.4 170年 3.53 1.76 600年
76年 S67 36.7 3.37 384.4 120年 5.00 2.50 400年
77年 S68 41.3 3.37 384.4 120年 5.00 2.50 660年
78年 S69 39.2 2.11 384.4 120年 5.00 2.50 540年
79年 S70 39.7 2.11 384.4 120年 5.00 2.50 710年
80年 S71 40.8 1.12 384.4 120年 5.00 2.50 600年
81年 S72 44.7 1.12 384.4 120年 5.00 2.50 600年
82年 S73 17.9 0.99 343.2 120年 5.83 0.83 190年
83年 S74 22.4 0.99 343.2 120年 5.83 0.83 240年
84年 S75 42.8 0.99 343.2 120年 5.83 0.83 312年
85年 S76 41.8 0.99 343.2 120年 5.83 0.83 341年
86年 S89 26.8 1.12 343.2 80年 5.63 1.25 174年
87年 S90 25.5 1.12 343.2 80年 5.63 1.25 165年
88年 里根(21] 我/ 1 24.5 2。4 500年 77年 10.58 2.60 194年
89年 我/ 2 22.3 1。2 500年 77年 10.58 2.60 176年
90年 我/ 3 26.1 1。4 500年 77年 10.58 2.60 194年
91年 我/ 4 30.7 1。2 500年 77年 10.58 2.60 194年
92年 我/ 5 26.8 1。5 480年 79年 10.32 2.53 165年
93年 我/ 6 20.8 0.8 480年 79年 10.32 2.53 165年
94年 我/ 7 28.9 0.8 480年 79年 10.32 2.53 186年
95年 V / 4 33.8 0.8 628年 118年 5.92 0.86 285年
96年 Jianlan郑(22] j - 1 26 1.06 298.2 125年 3.80 2.00 450.4
97年 J-3 26 0.96 298.2 125年 3.80 2.00 427年
98年 j4 43.1 1.32 289.1 80年 5.94 3.13 302.4
99年 J-5 27.5 1.32 289年 95年 5.00 2.63 307年
One hundred. J-6 27.5 1.06 278年 95年 5.00 2.63 306.4
101年 Tomas-zewicz [23] ND65-1-1 55.3 1.49 500年 275年 4.18 0.73 2050年
102年 ND65-2-1 60.1 1.75 500年 200年 5.13 0.75 1200年
103年 ND95-1-1 70.4 1.49 500年 275年 4.18 0.73 2250年
104年 ND95-1-3 75.7 2.55 500年 275年 4.18 0.73 2400年
105年 ND95-2-1 74.2 1.75 500年 200年 5.13 0.75 1100年
106年 ND95-2-1D 73年 1.75 500年 200年 5.13 0.75 1300年
107年 ND95-2-3 75.3 2.62 500年 200年 5.13 0.75 1450年
108年 ND95-2-3D 67.6 2.62 500年 200年 5.13 0.75 1250年
109年 ND95-2-3D + 82.5 2.62 500年 200年 5.13 0.75 1450年
110年 ND95-3-1 71.6 1.84 500年 88年 5.68 1.14 330年
111年 ND115-1-1 94.3 1.49 500年 275年 4.18 0.73 2450年
112年 ND115-2-1 100.2 1.75 500年 200年 5.13 0.75 1400年
113年 ND115-2-3 91年 2.62 500年 200年 5.13 0.75 1550年
114年 Theodor-akopoulos [24] FS-1 30.2 0.56 460年 One hundred. 7.7 1。5 173.5
115年 FS-8 31.2 0.56 460年 One hundred. 7.95 1 150.3
116年 FS-10 31日 0.56 460年 One hundred. 7.45 2 191.4
117年 FS-19 29.5 0.37 460年 One hundred. 7.7 1。5 136.5
118年 洁具的(25] a - 1 29.5 1.24 325.5 93年 5.38 2.15 274年
119年 a - 31.4 1.32 325.5 93年 5.38 2.15 277年
120年 a - 3 21.2 1.32 325.5 93年 5.38 2.15 249年
121年 一个4 29.5 0.91 325.5 93年 5.38 2.15 240年
122年 一个5 19.2 0.58 325.5 93年 5.38 2.15 170年
123年 Sistonen [26] L1 31日 0.46 621年 172年 3.98 1.17 503年
124年 L2 31日 0.45 621年 176年 3.89 1.15 537年
125年 L3 31日 0.45 621年 173年 3.96 1.16 530年
126年 L4 31日 0.67 612年 170年 4.02 2.36 686年
127年 L5 31日 0.66 612年 172年 3.99 2.32 696年
128年 16种 31日 0.65 612年 175年 3.90 2.32 799年
129年 发明人或者设计人 22.9 0.64 586年 177年 4.43 1.14 478年
130年 经历了18个 22.9 1.16 576年 174年 3.94 5.17 1111年
131年 L9 22.9 1.17 576年 172年 3.99 5.22 1107年
132年 L10 22.9 1.16 576年 173年 3.96 5.21 1079年
133年 Ghannoum [27] S1-U 34.6 0.96 445年 109年 8.14 2.06 301年
134年 S2-U 48.5 0.96 445年 109年 8.14 2.06 363年
135年 S3-U 55 0.96 445年 109年 8.14 2.06 443年
136年 克鲁格(28] P0A 35.2 1 480年 121年 10.12 2.48 423年
137年 Beutel [29日] P1 21.9 0.81 572年 190年 5.26 2.11 615年
138年 Ospina [30.] SR-1 34.3 0.87 430年 120年 5.92 2.08 365.1
139年 公园(31日] S1 24.6 1.06 453年 90年 6.94 2.78 230年
140年 S2 26 2 466年 90年 6.94 2.78 316.8
141年 S3 24.6 0.98 485年 130年 4.81 1.92 443.2
142年 Birkle [32] 1 32.9 1.54 488年 124年 7.06 2.02 483年
143年 7 32 1。3 531年 190年 7.11 1.58 825年
144年 10 28.9 1。1 524年 260年 6.63 1.35 1046年
145年 Xiaokun黄(33] BAN105 30.2 0.5 490年 168年 5.36 1.19 586.6
146年 BAN113 29.8 1。3 507年 164年 5.49 1.22 805.3
147年 BAN105 (1) 28.3 0.5 490年 168年 5.36 1.19 522.3
148年 BAN113 (1) 26.7 1。3 507年 164年 5.49 1.22 796.8
149年 Yuanwei张(34] A20-1 32.2 1.57 458.4 98年 4.85 2.55 356年
150年 A20-2 32.9 1。2 458.4 128年 3.71 1.95 470年
151年 A20-3 34.3 0.97 458.4 158年 3.01 1.58 646年
152年 A20-4 27.9 1.75 458.4 88年 4.83 3.98 408年
153年 A35-1 31.4 1.57 458.4 98年 4.85 2.55 360年
154年 A35-2 37.8 1.14 371年 99年 4.80 2.53 357年
155年 A35-3 40.2 0.79 413.5 One hundred. 4.75 2.50 293年
156年 A50-1 44.3 1.57 458.4 98年 4.85 2.55 412年
157年 A50-2 44.7 1.14 371年 99年 4.80 2.53 354年
158年 Guandalini [35] PG-1 27.7 1。5 573年 210年 5.95 1.24 1023年
159年 PG-2b 38.4 0.25 552年 210年 5.95 1.24 440年
160年 PG-4 32 0.25 541年 210年 5.95 1.24 408年
161年 第10页 28.5 0.33 577年 210年 5.95 1.24 540年
162年 PG-11 34.1 0.75 570年 210年 5.95 1.24 763年
163年 PG-6 34.1 1。5 526年 96年 6.51 1.35 238年
164年 PG-7 34.1 0.75 550年 One hundred. 6.25 1.30 241年
165年 PG-8 34.1 0.28 525年 117年 5.34 1.11 140年
166年 PG-9 34.1 0.22 525年 117年 5.34 1.11 115年
167年 Guidottiv [36] PT22 57.5 0.82 552年 196年 6.38 1.33 989年
168年 PT31 56.7 1.48 552年 212年 5.90 1.23 1433年
169年 PG19 43.4 0.78 510年 206年 6.07 1.26 860年
170年 PG20 46.5 1.56 551年 201年 6.22 1.29 1094年
171年 PG23 38.9 0.81 510年 199年 6.28 1.31 839年
172年 PG24 37.8 1.61 551年 194年 6.44 1.34 1102年
173年 Rizk [37] NSC1 31.2 0.52 435年 162.5 4.86 1.54 479年
174年 NSC2 32.8 2.17 433年 157.5 5.02 1.59 678年
175年 HSC1 50.7 0.65 435年 162.5 4.86 1.54 675年
176年 HSC2 51.4 0.98 440年 160年 4.94 1.56 798年
177年 HSC3 51.4 1.13 433年 157.5 5.02 1.59 811年
178年 HSC4 55 1.67 433年 157.5 5.02 1.59 802年
179年 HSC5 56.4 2.48 433年 137.5 5.75 1.82 788年
180年 HSC6 57.1 2.68 433年 127.5 6.20 1.96 801年
181年 NSC3 32.3 0.4 450年 105年 7.52 2.38 228年
182年 HSC7 57.1 1.88 435年 112.5 7.02 2.22 481年
183年 嘴唇(38] PL1 35.3 1.63 583年 193年 6.81 0.67 682年
184年 pv₁ 33.5 1。5 709年 210年 5.95 1.24 974年
185年 PL3 35.5 1.59 583年 197年 5.69 2.64 1324年
186年 PL4 30.5 1.58 550年 267年 4.53 1.27 1625年
187年 PL5 31.7 1。5 580年 353年 3.29 1.25 2491年
188年 剑彭(39] C7-30-1 24.5 0.86 604年 150年 7.00 1.67 473年
189年 C7-30-2 22.6 1.28 604年 150年 7.00 1.67 600年
190年 C7-50-1 39.4 0.86 604年 150年 7.00 1.67 723年
191年 C7-50-2 35.9 1.28 604年 150年 7.00 1.67 801年
192年 C5-30-1 26.4 0.86 604年 150年 5.00 1.67 678年
193年 C5-30-2 25.8 1.28 604年 150年 5.00 1.67 692年
194年 C5-50-1 34.8 0.86 604年 150年 5.00 1.67 691年
195年 C5-50-2 34 1.28 604年 150年 5.00 1.67 855年
196年 Caldentey [40] 1 34.6 1.07 575年 200年 5.13 2.25 974年
197年 2 34.9 1.07 575年 200年 5.13 2.25 956年
198年 伊纳西奥(41] SNSC 33.6 1 523年 105年 6.33 1.90 289.2
199年 SHSC1 100.7 0.94 493年 104.2 6.38 1.92 412.9
200年 SHSC2 104.3 1.24 523年 101.6 6.55 1.97 429年
201年 SHSC3 103.9 1.48 523年 101.7 6.54 1.97 460.9
202年 Bartolac [42] S2-1 40.3 1。5 560年 96年 7.14 1.35 393.9
203年 s2 2 37.8 1。5 560年 96年 7.14 1.35 361.3
204年 S2-3 39.4 1。5 560年 96年 7.14 1.35 385.2
205年 Einpaul [43] PE4 32.9 1.59 517年 197年 2.93 1.32 985年
206年 PE3 32.2 1.54 517年 204年 8.09 1.27 961年

由于不同的测试设计,材料性能指标,加载模式,和其他方面的测试数据在不同的文献,需要定义一个统一的描述关键的测试数据。因此,数据库现在解释道。首先,数据库统一使用国际单位制(SI)在数据库中。第二,混凝土强度是均匀转化为轴向抗压强度 ,和混凝土强度的换算关系fc, ,ft,f)如表所示2。第三,板柱连接的数据库都是平方气缸,使用钢铁板和竖向荷载,短柱,或沿边界的支持。简支边界的模拟(反向弯曲的力特征线)实现使用简单支撑四个方面。


转换关系 转换的因素

0.76(≤网) 1 (≤C40) 0.8(甜~ C40)
线性插值
网(∼C80)
线性插值
(C40∼C80)
0.83(网)
0.86 (C60)
0.875(之前)
0.89 (≥C80)
0.82 (C80) 0.87 (C80)

2.2。摘要利用模型的设计

可以多层神经网络。现有的理论证明,一个单隐层的网络可以实现任意非线性映射通过适当增加神经元节点的数量(10]。一个隐藏层可以满足参与这个研究问题的背景。输入和输出层节点数取决于输入和输出向量的维数。根据冲压能力的背景摘要模型的提出在这项研究中,用于输入层的节点数6。输入层节点 在输出层节点的数目是1,这是网络的输出 隐层节点的数量有很大的影响在摘要的性能模型。一般来说,多个隐层节点可以促进更好的性能。发现隐层的节点15时,网络的性能和最小的错误。选择的激活函数,一般隐层用tan-sigmoid函数(双曲正切函数),而输出层采用了线性函数。训练算法选择了LM算法收敛速度快和小的均方误差。摘要利用模型使用一个迭代更新方法确定权重和阈值。初始权值和阈值被定义为小非零值被电脑随机选择。最后的神经网络结构如图1

2.3。摘要利用模型的训练

输入向量( )使用冲压数据库中的参数构造,然后呢 是预期的输出值。有206组输入和期望输出。我们假设的输入向量kth样品 相应的隐藏层的输出 输出层的输出 预期的输出 连接输入层和隐层之间的重量然后设置 之间的连接权重隐藏层和输出层 隐层神经元的阈值向量 输出层神经元的阈值 隐层神经元的激活函数 和输出层的神经元的激活函数

然后,jth输出在隐藏层如下:

输出层的输出如下:

的错误kth示例如下:

成本函数(所有样品的平均误差)如下:

所有的权重(15×6 + 15)和阈值(15 + 1)放入一个权重矩阵(121×1)。这是假设后的权重矩阵nth迭代是 LM算法被应用于更新W(n)迭代。成本函数的雅可比矩阵被定义。的偏导数矩阵使用误差对参数的元素:

权重矩阵的迭代更新的表达如下: 在哪里 是一个初步参数。对于一个给定的参数 ,如果成本函数 可以减少修改阈值∆吗W, 减少了。否则, 增加。

根据上述计算结果,培训摘要模型的算法流程如图2

2.4。摘要利用模型的结果

206年的样本数据组随机分为三组:训练样本(144),验证样本(31)和测试样品(31)。训练样本用于误差调整网络培训。测试样品是用来衡量网络泛化。训练时停止泛化停止改善。测试样品是用来衡量网络训练后的性能。训练样本然后替换成上述训练算法迭代计算获得一个摘要利用优化模型,以确定最终的重量和阈值和获得冲压产能预测模型的神经网络代码(见附录)。

3显示了训练样本的成本函数的变化,验证样本和测试样本的迭代次数。从图可以看出,当迭代次数达到20,代价函数值最小,停止训练。图4显示了神经网络的训练过程。图5显示输出值之间的线性回归分析的训练样本,确认样品,测试样品,和人口样本和预期的输出值。根据这个数字,神经网络的输出与期望输出之间的相关性非常高,达到了0.99663,0.98419,0.98922,和0.99342,分别,这表明神经网络具有很好的性能和良好的拟合效果。

3所示。摘要评估模型

自从摘要板柱连接的冲压产能预测模型没有横向钢筋直接在本研究建立基于现有的测试结果数据,给出了模型的预测值5%的安全储备。这意味着模型的预测值将模型的输出值的95%。此外,模型的价值是由其在工程实践中的应用。因此,本研究建立了一套相对完善的评价体系来评价模型的性能。更具体地说,统计特征值方法被用来评估模型的精度和离散程度,和缺陷点计数方法被用来评估模型的安全与经济。此外,影响因素分析方法被用来评估模型是否可以合理地反映了影响冲切承载力的各种因素。

3.1。统计特征值方法

基于冲孔板柱连接的测试数据库没有横向钢筋,该模型的预测结果与计算结果比较中国混凝土结构设计规范GB 50010 - 2010,美国ACI 318 - 14具体代码,和欧盟EC 2-04模型代码。为了描述,定义以下变量: 在哪里 的值是冲压能力测试和获得 冲压能力计算的值是使用各种方法,如表所示3


GB 50010 - 2010 ACI 318 - 14 EC 2-04 摘要利用模型

的意思是 1.1979 1.31155 1.14481 1.05834
中位数 1.19218 1.32631 1.13721 1.05486
标准偏差 0.29515 0.32284 0.19464 0.12292
变系数 0.24639 0.24615 0.17002 0.11614
最低 0.44833 0.49899 0.68027 0.7239
最大 1.99606 2.24406 1.63209 1.80068
P5 0.78062 0.86058 0.82005 0.88283
P95 1.72043 1.92329 1.53279 1.25306

如表所示3摘要利用模型的均值和中位数是1.05834和1.05486,最低的四个公式,其次是EC 2-04和GB 50010 - 2010。美国标准有点保守。和ACI 318 - 14的均值和中位数是1.31155和1.32631。因此,摘要四预测模型是最准确的方法。

根据标准偏差和变量系数X摘要模型的离散程度最小,其次是EC 2-04,而离散化程度的GB 50010 - 2010和ACI 318 - 14相对而言比较大。此外,P5和P95代表第五届和95百分位数,分别。P5意味着5%的数据是低于这个值,和P95意味着5%的数据超过这个值。因此,90%的数据的范围内(P5, P95)。通过对比间隔的时间间隔(最小值,最大值)和(P5, P95),可以看出,分布区间(附近1)摘要利用模型的预测结果远比其他的标准。这也表明,与三个标准相比,摘要利用模型预测结果的离散程度较小。

3.2。缺陷点估算方法

借鉴的思想缺陷点扣除法(47)和点计数法(48在管理科学、缺陷点估算方法提出了评估模型的安全与经济。基本的想法是这样的。的比例,X测试的值( )和每个冲压能力的预测价值计算方法( )用于缺陷的严重程度进行分类和确定的重量和数量的缺陷点缺陷等级。然后,获得缺陷的总数使用加权和。点的总数越少,越好方法可以预测冲孔板柱连接的能力。比的实验值和预测值,什么时候X小于1,板柱连接是不安全的。当它大于1时,它是安全的。然而,如果X太大,太保守,不合算。根据贝尔系统缺陷的严重程度分类原则,结合实际情况,X价值分为六个严重性级别的缺陷。根据测试数据,缺陷点的数量在每个冲压设计方法计算。表4显示缺陷的数量分板柱连接。从表可以看出4,摘要模型中的缺陷点的总数是129,这是远远少于其他三个缺陷点的总数的标准。缺陷点的数量是246年在中国的标准,美国标准的242和194年的欧洲标准;这些都是90.69%、87.6%和50.39%,分别高于摘要模型。这表明摘要模型对安全与经济有最好的综合性能。


缺陷等级 重量值 GB 50010 - 2010 ACI 318 - 14 EC 2-04 摘要利用模型

< 0.5 非常危险的 10 4 1 0 0
0.5 - -0.75 危险的 5 6 6 4 2
0.75 - 1 低程度的安全 2 45 33 42 54
1 - 1.25 安全、合理 0 76年 48 116年 150年
1.25 - 2 保守的 1 86年 122年 55 11
> 2 太保守了 2 0 7 0 0
缺陷总数 246年 242年 194年 129年

3.3。影响因素分析方法

测试值和预测值的比值作为纵坐标。混凝土强度( ),纵向钢筋的比率( ),纵向钢筋的屈服强度( ),板的有效高度部分( ),剪跨深比( ),和列边长比板有效高度( )作为横坐标。上限和下限为95%,每组数据的平均值,以及各种因素对预测结果的影响冲压能力的分析。

数据6- - - - - -8分别描述的有效高度的影响板部分( ),列边长的比值板有效高度( ),和混凝土强度( )率的测试值的预测价值。

从图可以看出6当板的有效高度小于100毫米,每个公式的预测结果的色散是相对较大。当板的有效高度大于100毫米,摘要的准确性和色散模型的预测结果明显优于其他三个公式。从图7,我们可以看到,当参数 小于2,中国和美国公式的预测结果不理想。与此同时,摘要模型和欧洲公式预测更好的结果在整个区间。图8表明,中国和美国的公式有一个明显的分布与混凝土强度的变化趋势,尽管欧洲摘要模型和公式显示更好的预测结果,减少分散。

尽管中国、美国和欧洲的标准没有考虑剪切的影响跨越深比( ),纵向钢筋的屈服强度( ),和纵向钢筋的比例( )摘要利用模型在冲压工作能力,还用来评估这三个变量的影响在这项研究中,如图9- - - - - -11。计算结果表明,三个变量的变化,测试值之比的预测价值摘要模型是均匀分布两岸的意思是,没有趋势分布或大型离散程度。

一般而言,中国和美国的公式是保守的,其预测结果是高度分散。欧洲公式预测更好的准确性和一个更小的分散。与此同时,摘要模型认为最全面的影响因素,不显示分布与变化趋势 , , , , , 上述结果表明,摘要模型合理地反映各种因素的影响在冲压工作能力没有横向加固板柱连接。

根据上面的计算与分析,很明显,摘要模型建立研究优于计算公式在中国,美国,和欧洲标准。

为了说明摘要模型中考虑的参数的必要性,美国公式是用来说明这些参数的影响。从图可以看出12随着配筋率的增加,结果也会增加,这显然是不合理的。主要原因是,美国公式没有考虑配筋率的影响。如数据所示1314美国公式,预测结果有大量分散的变化 此外,有许多不安全的结果,在实际的应用程序是不允许。因此,本文选择的参数在冲压工作能力产生重大影响。经验,ACI 318 - 14使用关键部分的剪力作为冲孔板柱连接的能力。ACI 318 - 19中使用的参数计算抗剪强度包括临界区周边,板截面有效高度,混凝土强度。从本研究的结果比较,论文中使用的参数可能是比代码更合适。本文表明,ACI 318 - 14也应该考虑这些参数改进公式的可靠性。同样的建议也适用于GB 50010 - 2010和EC 2-04。

4所示。应用实例

验证模型的可靠性和准确性提出了进一步的研究,板柱连接的冲压试验没有横向钢筋(42,49)完成湖南大学被选为计算的例子。板柱连接的冲压试验的相关参数如表所示5


样品数量 (MPa) (%) (MPa) (毫米) (kN)

S5-1 23.7 1.51004 459年 150年 5 1.66667 517年
S5-2 24.9 1.53971 459年 150年 5 1.66667 612年
S7-1 23.1 1.5762 459年 150年 7 1.66667 535年
S7-2 21.4 1.47108 459年 150年 7 1.66667 556年
C7-30-3 27 1.53373 453.6 150年 7 1.66667 690年
C7-50-3 36.1 1.6086 453.6 150年 7 1.66667 805年
c7 - 70 - 1 48.6 1.38443 453.6 150年 7 1.66667 610年
c7 - 70 - 2 50.1 1.54283 453.6 150年 7 1.66667 785年
c7 - 70 - 3 50.9 1.52514 453.6 150年 7 1.66667 860年

运行这个计算的例子中,下列操作进行:首先,我们跑了Matlab的工作环境和编辑附录中的神经网络代码,打开它的根目录。接下来,我们输入神经网络函数(x1)在命令行;x1是( ]。输出的值是冲孔板柱连接在本研究预测的能力。最后,预测结果与计算结果的中国相比,美国和欧洲的标准表6


样品数量 摘要利用模型 GB 50010 - 2010 ACI 318 - 14 EC 2-04
(kN) (kN) (kN) (kN)

S5-1 474.8092 1.08886 440.16 1.17457 396.0000 1.30556 435.7664 1.18642
S5-2 562.9783 1.08708 451.92 1.35422 405.3926 1.50965 505.8992 1.20973
S7-1 477.3357 1.1208 433.44 1.23431 390.4166 1.37033 432.0096 1.23840
S7-2 546.5992 1.0172 416.64 1.33449 376.5125 1.47671 481.0487 1.15581
C7-30-3 668.0036 1.03293 473.76 1.45643 430.1661 1.60403 572.6001 1.20503
C7-50-3 742.6983 1.08389 547.68 1.46984 505.2687 1.59321 636.9424 1.26385
c7 - 70 - 1 573.8016 1.06309 609.84 1.00026 598.995 1.01837 560.8018 1.08773
c7 - 70 - 2 733.3379 1.07045 616.56 1.27319 608.8621 1.28929 647.5931 1.21218
c7 - 70 - 3 791.9113 1.08598 619.92 1.38728 615.0124 1.39835 717.6964 1.19828
的意思是 1.07225 1.29829 1.39617 1.19527
错误 7.03% 29.8% 39.6% 19.5%
相对误差 0 21.08% 30.21% 11.47%

的值是冲压能力的测试。 冲压产能计算的值的摘要模式,中国人,美国人,和欧洲标准。从上面的表中,我们可以观察到的最大值 为1.1208,最小为1.0172,平均为1.072253,误差在10%以内。此外,平均的值 分别是1.298288,1.396167和1.19527。计算错误,中国、美国和欧洲的标准是21.08%,30.21%,和11.47%高于摘要模型,分别。因此,可以看出,使用Matlab工具和摘要模型,预测代码建立在这项研究中可以计算板柱连接的冲压能力更加迅速和准确。

5。结论

一般而言,剪切破坏是引起列之间的转移和剪力板结合的时刻。研究考虑剪力的传递(没有偏心对剪切的质心关键部分)。在这项研究中,一个摘要用于研究冲压能力的计算没有横向加固板柱连接。主要结论如下。

第一,可量化的影响参数没有横向钢筋的冲孔板柱连接的能力被认为是全面。冲压测试数据库(包括206组)没有建立了横向加固板柱连接。这包括混凝土强度的影响因素 ,纵向钢筋的比率 ,纵向钢筋的屈服强度 ,板部分的有效高度 ,剪跨深比 ,和列边长之比板有效高度 摘要利用模型设计和训练,然后是评估通过均方误差和回归分析。摘要利用模型表现出良好的性能。

第二,95%的摘要模型的预测值作为模型的输出。在这项研究中,摘要模型评估的准确性和组件使用的统计特征值方法,和摘要的安全和经济模型使用缺陷点计数法进行评估。摘要模型是否能够合理地反映各种因素的影响在冲压工作能力是评估使用影响因素分析方法。研究结果表明,意思是,中位数,标准差和变异系数 摘要利用模型的最优;缺陷点的数量是最少的;和预测的结果没有显示趋势分布和大分散的相关因素。这意味着摘要模型可以满足相关要求,优于公式在中国,美国,和欧洲标准。

第三,基于摘要模型建立在这项研究中,在Matlab代码运行的工作环境。湖南大学的测试模型的参数计算,他们与中国的相应结果相比,美国和欧洲的标准。摘要利用模型结果表明,最好的计算结果,平均误差在10%以内。与摘要模型相比,计算错误的中国,美国,和欧洲标准增加了21.08%,30.21%,和11.47%,分别。

附录

神经网络预测模型代码的冲压能力

函数(y1]= myNeuralNetworkFunction (x1)% MYNEURALNETWORKFUNCTION神经网络模拟功能。%%由神经网络工具箱函数genFunction 13 - 2月17 - 2019:51:35。%% (y1]= myNeuralNetworkFunction (x1)接受这些论点:%x=x6矩阵,输入# 1%,并返回:%y=# 1 x1矩阵,输出%,是样品的数量。% #好<∗RPMT0 >% = = = = = = = = = =神经网络常量%输入1x1 _step1·x抵消= [75;0.22;278;17.8;2.926395939;0.666666667);x1 _step1·收益= (0.00719424460431655;0.574712643678161;0.00464037122969838;0.023121387283237;0.18823518904255;0.439710268466749);x1 _step1·ymin =−1;%图层1b1 = [−0.67013086397926890925;0.20485204467667655903;−3.9823333846859974017;0.26809837709864853261;1.7519871170795724424;0.99641617199102761049;4.9763998448198938362;1.1368201646791966652;−0.025928389261043835456;−0.92100364806924983618; 0.36880965470930515693; 11.19473168509247607; −5.7906209524835876579; 1.8210861550491890259; 1.0562373148061163786];IW1_1 = (0.54241403693654410834 - 0.24796025994322995478−0.014337576347544853453 0.18764574836693678761−0.02829727644609779727 - 0.14145204455730814308;2.4509908541198388576−2.8901071801540454409−2.0586515897176820289 - 1.068335537227783183−4.6183794460269416149−0.02484542256670946303;−−3.0974401276965424223 7.6917611610029394953 3.7294875430272114158 4.4642135026415905585 7.3171434926831198098−12.328913326533490036;6.2360139697241718792 3.5595775453552365164 3.3699076853018046229 1.5200070719384131124 3.4388910985329763648−−−2.6537507383974756614;−2.0904525084619258735 4.3392922147544492617 5.9324277695856784121−8.5047866210874421−2.7523798326730455344 - 4.0482637507758116868;−−0.22774737124199373461−0.76951597973573482303 6.9372813682084002451 0.16830700683789390215 5.8457813380652119406 - 3.4576020408617522683;−11.252702180792377717−2.2694352690532371142 - 1.564784156023274253−4.9174176477441013944−4.5068636359880498432−5.6545914419692682173;10.059197750593041221−0.17002386664310031872−8.9848474105867879302 1.0203632176534829235 4.9221652171394971731−7.5710047392480142037;−1.4840366841073464599 3.8623959556322895459 1.6833086970154664819 1.4067932842560260109 1.2210393313963610051−1.001875039735422801;1.0548272447130120355 - 1.7632488982764233931−0.32313056811567220095−1.3903358650695212262 1.0460118017996697937 2.5325861994828038348; 7.8613465153517045891 7.4271278087830125969 −2.8222326515948368275 −1.7772430280884681242 −3.905950647510644469 −17.387776097206195658; 6.9442041861601406794 0.22091386915732519336 5.89654429623693499 1.9608851775534088535 8.0650553137584175545 1.7641288972052406869; −6.4259520951425530555 2.1257615458185741275 0.63700368732926271331 0.47411663304245349471 0.76026839039380778029 −6.1951688429695117577; 3.4323263734923310508 −1.2974701439316240759 2.757336565240562809 −2.9415561788931592346 −4.7208935670603473511 7.4539269787059039274; 0.32595830157754457357 3.3624573492982667844 1.4011897034149485286 0.85463835267573085019 2.8748323421137191858 −1.9927818384202813373];% 2层b2 = 0.78597773687780803087;LW2_1 = [3.4772906528603062526 0.12639460740666358385 0.23439286264789302439 0.020693346676863687977 0.0060410169541254875661 0.029240579066094837118 0.080236891899916409909 - 1.2792025383667153804−−−−−0.21752104710756975381 0.040404470314744492243 0.04108162773976927612 0.050369066295788737786−0.035981188002320835251−0.24956065236877369995 - 0.12526282041160077818);%输出1y1 _step1·ymin =−1;y1 _step1·增益= 0.000841750841750842;y1 _step1·x抵消= 115;% = = = = = = = = = = = = =模拟%的维度=大小(x1);%样本%输入1x1 =x1′;xp1 = mapminmax_apply (x1,x1 _step1);%图层1一个1 = tansig_apply (repmat (b1,1,)+ IW1_1∗xp1);% 2层一个2 = repmat (b2,1,)+ LW2_1∗一个1;%输出1y1 = mapminmax_reverse (一个2,y1 _step1);y1 =y1′;结束% = = = = =模块函数= = = = = = = =%映射最小和最大输入处理函数函数y= mapminmax_apply (x、设置)y= bsxfun (@minusx、设置?x偏移量);y= bsxfun (@timesy,设置·获得);y= bsxfun (@plusy、设置?y分钟);结束% s形的对称的传递函数函数一个= tansig_apply (n∼)一个= 2. / (1 + exp (−2∗n)−1;结束%映射最小和最大输出Reverse-Processing函数函数x= mapminmax_reverse (y、设置)x= bsxfun (@minusy、设置?y分钟);x= bsxfun (@rdividex,设置·获得);x= bsxfun (@plusx、设置?x偏移量);结束

数据可用性

冲压工作测试数据用于支持这项研究的结果已经包括在表中1,数据也可以从论文获得“引用”。预测的神经网络代码没有横向钢筋的冲孔板柱连接的能力是列在附录中。

信息披露

Qigao胡锦涛是合作者。

的利益冲突

作者宣称没有利益冲突。

确认

工作提出了研究由中国国家自然科学基金“渐进破坏机构研究爆炸荷载作用下钢筋混凝土平板结构(批准号51608525)。”作者谢谢LetPub (http://www.letpub.com)的语言帮助在准备这个手稿。

引用

  1. d·米切尔,r·h·DeVall m . Saatcioglu r·辛普森r . Tinawi和r . Tremblay”破坏混凝土结构由于1994年北岭地震,”加拿大土木工程杂志》上,22卷,不。4、361 - 377年,1995页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  2. t·w·公园”,检查汉城三丰百货店的崩溃的原因,“法医科学国际,卷217,不。1 - 3、119 - 121年,2012页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  3. m·亚瑟Post-Punching行为的钢筋混凝土板2010年,欧洲瑞士洛桑。
  4. a . Muttoni”冲剪强度没有横向钢筋的钢筋混凝土板,“ACI结构杂志,卷105,不。42岁,440 - 445年,2008页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  5. Kinnunen和h·尼兰德冲压没有剪切钢筋的混凝土板皇家理工学院的事务,斯德哥尔摩,瑞典,1960年。
  6. s·d·b·亚历山大和s h·西蒙兹“债券同心冲剪模型,”ACI结构杂志,卷89,不。3、325 - 328年,1992页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  7. 中国建筑与建筑出版社,住房和城乡建设部的中华人民共和国。代码设计的混凝土结构GB 50010 - 2010,中国建筑与建筑出版社,北京,中国,2010。
  8. 美国混凝土协会结构混凝土建筑规范要求(ACI 318 - 14)美国混凝土协会希尔斯,MI,美国,2014年。
  9. 英国标准学会Eurocode 2:混凝土结构的设计:1 - 1部分:一般规则和规则的建筑,英国标准学会,伦敦,英国,2004年。
  10. n Venkata拉,”回顾冲孔板的抗剪强度,”工程研究和开发的国际期刊,13卷,不。10日,页1 - 25,2017。视图:谷歌学术搜索
  11. m . Lapi m . f . Angotti奥兰多,p .卢卡雷利”比较最近的代码R / C石板冲剪能力规定没有剪切钢筋,”课堂讲稿在土木工程,10卷,第132 - 113页,2018年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  12. l .党r·庞s梁et al .,“板柱连接的极限承载力计算和比较研究国内外不同的代码,“建筑科学,35卷,不。1,32-37,2019页。视图:谷歌学术搜索
  13. h . Wang和j .太阳”,基于BP神经网络和支持向量机分类方法,”软件,36卷,不。11日,第99 - 96页,2015年。视图:谷歌学术搜索
  14. Kumar和美国诉巴莱,”神经网络建模的剪切强度配筋挑出没有马镫,”应用软计算,10卷,不。1,第148 - 135页,2010。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  15. m . y .曼苏尔·m·Dicleli j.y. Lee和j·张,“预测钢筋混凝土梁的抗剪强度使用人工神经网络,”工程结构,26卷,不。6,781 - 799年,2004页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  16. a . Cladera和a·r·玛丽“钢筋剪切设计过程正常和高强度混凝土梁使用人工神经网络。第一部分:梁没有马镫,”工程结构,26卷,不。7,917 - 926年,2004页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  17. a·n·托尔伯特钢筋混凝土墙立足点和列的立足点伊利诺伊大学厄巴纳香槟,乌尔班纳,1925年,美国。
  18. r . c . Elstner和e . Hognestad“钢筋混凝土板的抗剪强度,”ACI院刊,53卷,不。7日,51号~ 53号1956页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  19. j . Moe抗剪强度集中荷载作用下钢筋混凝土板和立足点波特兰水泥协会研究与开发实验室,科伊尔,美国,1961年。
  20. m . ManterolaPoinconnement de san并电枢d 'effort犀利。峡谷的急流,结构平面CEB-Bull,巴黎,法国,1966年。
  21. w·g·科里和n·m·霍金斯,”为板无梁楼板柱头强化。”ACI院刊,卷65,不。10,811 -̶815,1968页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  22. n·m·霍金斯·m·e·克里斯,f .滚,没有抗剪钢筋剪切强度的板,42卷,ACI特殊的出版物,那不勒斯,FL,美国,1974年。
  23. y y Kakuta, a .伊藤,藤田,“冲孔强度的钢筋混凝土板,试验研究”日本土木工程师学会学报》上,卷1974,不。229年,第115 - 105页,1974年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  24. p·e·里根和m . w . Braestrup冲剪在钢筋混凝土艺术的状态报告第六,CEB秘书处永久性的,阿灵顿,美国,1985年。
  25. j .郑,郑z冲孔强度的钢筋混凝土板,试验研究”福州大学学报(自然科学版),20卷,不。2、65 - 69年,1992页。视图:谷歌学术搜索
  26. a . Tomaszewicz高强度混凝土,SP2板块和贝壳、报告2.3冲剪钢筋混凝土板的能力,SINTEF结构和混凝土,特隆赫姆挪威,1993。
  27. d . d . Theodorakopoulos和n .哲人”贡献的钢纤维轻质混凝土的强度特性在冲剪板柱连接失败,“ACI结构杂志,卷90,不。4、342 - 350年,1993页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  28. y和g .赵”冲阻力试验研究钢筋混凝土板与钢纤维混合,”建筑结构学报,15卷,不。2、11 - 14,1994页。视图:谷歌学术搜索
  29. e . Sistonen m . Lydman, s . Huovinen计算公式的几何模型的冲孔听到Capasity钢筋混凝土板赫尔辛基理工大学。结构工程和建筑物理实验室,埃斯波,芬兰,1997。
  30. c . m . Ghannoum高强混凝土对板柱标本的性能的影响MC吉尔大学蒙特利尔,加拿大,1998。
  31. g·克鲁格抵抗非盟Poinconnement Excentre des Plancers峡谷的急流瑞士洛桑联邦理工,Lausann,, 1999。
  32. r·r·k·BeutelDurchstanzen Schubbewehrter Flachdecken im德国冯Innenstutzen德国亚琛工业大学、亚琛2002。
  33. c . e . Ospina s d·b·亚历山大和j·j·r·程”双向与纤维增强聚合物钢筋混凝土板的冲孔或网格,”ACI结构杂志,卷100,不。61年,第595 - 589页,2001年。视图:谷歌学术搜索
  34. h . g .公园,k . k . Choi和j·k·怀特岛,“以细长梁抗剪强度模型没有钢筋量,”ACI结构杂志,卷103,不。6,783 - 793年,2006页。视图:谷歌学术搜索
  35. g . Birkle和w·h·迪尔格”,平板厚度对冲压剪切强度的影响。”ACI结构杂志,卷105,不。2、180 - 185年,2008页。视图:谷歌学术搜索
  36. 刘黄x l . x道,“考虑纵向配筋率的影响和侧面加载表面的长度比厚板冲孔实验研究,“土木工程学报第41卷。。7日,21 - 25日,2008页。视图:谷歌学术搜索
  37. 张y”,研究影响剪切试验的钢筋混凝土板,“土木工程学院,湖南大学,长沙,中国,2009年,硕士论文。视图:谷歌学术搜索
  38. s . Guandalini o . l . Burdet, a . Muttoni“击打强化比率较低的测试板,”ACI结构杂志,卷106,不。1,第93 - 87页,2009。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  39. r . GuidottiPoinconnement des Planchers-dalles用列添加Fortement Sollicitees瑞士洛桑联邦理工,Lausann,, 2010。
  40. e . Rizk h . Marzouk a·侯赛因et al .,“RC板的配筋率对冲压能力的影响,“加拿大土木工程杂志》上,38卷,不。7,729 - 735年,2011页。视图:谷歌学术搜索
  41. 美国的嘴唇,冲大量剪切钢筋的平坦的石板瑞士洛桑联邦理工,Lausann,, 2012。
  42. w .咦,f .香港,j .彭”的冲剪破坏试验研究钢筋混凝土板柱连接,”建筑结构,46卷,不。15日,11到18门,2016页。视图:谷歌学术搜索
  43. a . p . Caldentey p p . Lavaselli h . g . Peiretti et al .,“马镫的影响详细的冲剪强度平坦的石板,”工程结构49卷,第860 - 855页,2013年。视图:谷歌学术搜索
  44. m··伊纳西奥·a·拉莫斯、诉卢西奥和d·法”冲高强度混凝土平slabs-experimental调查,”《Fib研讨会,页1 - 5,特拉维夫,以色列,2013年4月。视图:谷歌学术搜索
  45. m . Bartolac d Damjanović,i Duvnjak”的平面板冲孔强度没有剪切钢筋,”Građevinar,卷67,不。8,771 - 779年,2015页。视图:谷歌学术搜索
  46. j . Einpaul j . Bujnak m·f·鲁伊兹et al .,”研究的影响列尺寸和板冲孔强度细长,”ACI结构杂志,卷113,不。1,第138 - 135页,2016。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  47. “美国胡锦涛和h . Wang比较基于模糊集的GIS产品质量评价和缺陷演绎法,”地球科学和环境杂志》上,28卷,不。2、96 - 99年,2006页。视图:谷歌学术搜索
  48. g .刘质量管理,清华大学出版社,北京,2003。
  49. j .赵w .咦,朱z”post-punching板柱连接的行为实验研究。”建筑结构学报,36卷,不。7,35-42,2015页。视图:谷歌学术搜索

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