预测流动和温度分布的高通量研究反应堆使用多孔介质的方法

文摘

高热中子通量在一些研究反应堆和辐照测试需要的材料。高通量研究反应堆(HFRR)逆通量trap-converter目标结构是由核反应堆工程分析实验室(真正的)清华大学。本文研究的安全HFRR核心由全芯使用多孔介质流动和温度的计算方法。多孔介质中的热非平衡模型能量方程分别计算冷却剂和燃料组件的温度。计算结果表明,冷却液温度不断增加沿着流动方向,而燃料温度增加和减少。只要进气冷却剂质量流率大于450公斤/ s,峰值包覆燃料组件的温度低于当地饱和温度和不存在沸腾。流分布在核心是均匀的小流量变化不到5%为不同的组件。一个大型循环区观察出口地区。此外,多孔介质模型较精确的模型和发现更有效的比一个详细模拟所有的核心组件。

1。介绍

有超过240个研究反应堆在世界上操作1]。这些研究反应堆已经被构造为不同的目的,产生中子辐照材料试验和生产等同位素(2]。新材料的辐照效应是一个重要的指标。当前的主流研究反应堆可以生成高辐照材料试验的热中子通量。然而,这些反应堆无法轻易产生高热中子通量也有较高的能量水平。逆通量trap-converter目标结构可以热中子通量高转换成高能聚变中子(约14兆电子伏)中需要的一些辐射测试。例如,中国绵阳研究反应堆(CMRR逆通量trap-converter目标结构所以它也能产生高能中子。这些研究反应堆的特点是大型泄漏由于他们紧凑的反应堆设计(3]。核反应堆工程分析实验室(真正的)清华大学设计了一个研究反应堆的反向通量trap-converter目标结构仿照JRR-3M [4,5和卡尔(中国先进研究堆)6,7进一步调查这些研究反应堆。

生成热中子通量高,反应堆堆芯必须紧凑的核心能量密度高的(2]。平板式燃料组件的冷却剂通道非常狭窄,所以高冷却剂流量需要有效地去除热量。在这些条件下,燃料包壳表面经历高温助熔剂结合高冷却剂流量导致HFRR热工水力设计的一个挑战。

对于安全问题,燃料温度应低于400°C (673 K)和包层表面温度不得超过220°C (493 K)。不许泡核沸腾在程序集和流不稳定应该避免(8]。龚et al。9)已经开发了一个精确的模型对这些标准数值调查中的传热特征HFRR燃料组件入口流速的4.5 m / s, 7.5 m / s。结果表明,峰值温度在燃料和包层低于设计温度。包层的温度总是低于当地饱和温度,所以没有泡沫一代发生在燃料组件。然而,这些计算假定流的冷却速度都是平等的在每个通道即使已知流速有所不同。当差异很大,一些燃料组件将不会有效地冷却。确保安全运行的反应堆,每个流分布和冷却条件的燃料组件必须准确地知道。因此,完整的核心流和温度分析是必要的。

现有的CFD模型已经被开发和测试来预测温度和流量分布在反应堆堆芯10- - - - - -12]。该模型在锣等。9]详细模拟温度的燃料,电镀,组装的冷却剂通道。然而,流量和温度场的建模整个核心和一个精确的模型需要巨大的计算机资源和处理时间。因此,一个简化的方法是需要整个核心模型,同时避免这些限制。

多孔介质模型是近似方法,可用于简化核心模拟。多孔介质模型添加一个源项的动量方程来模拟固体的流体流动阻力计算区域(13]。多孔介质模型已经成功地用于模拟几种类型的反应堆调查各种实际问题,如热工水力分析卡尔(14),密苏里州科技反应器的建模的自然对流15),模拟流体流动和传热的先进反应堆反应堆(16),和CFD分析MYRRHA主冷却系统(17]。

本研究的目的是开发一个完整的核心CFD模型使用多孔介质模型HFRR的安全分析。流动和温度分布预测在整个核心为各种进口流速基于HFRR设计的中子学分析(2]。

2。模型描述

2.1。HFRR概述

为龚et al。9)描述,HFRR池类型轻水反应堆,那是慢化和冷却的研究,反映在铍和重水,20兆瓦的最大热功率和低浓缩铀(亮氨酸)平板型燃料元素。图1显示了燃料元件配置和追随者燃料组件的示意图。的核心包含18个标准燃料元素黄色,灰色6追随者燃料元素,用蓝色4辐射管。肉是你的燃料₃如果₂过程和燃料包壳是铝(6061)。龚et al。9]显示更详细的标准和追随者燃料结构元素在他们的论文中。核心的中心有一个逆通量陷阱的热中子通量峰值的4.04×10¹⁴n /厘米⁻²年代。2显示了反应堆堆芯的三维示意图以及HFRR布局的草图。除了燃料元素之外,还包含一个核心重水箱安装在核心和较低的充气。在正常操作期间,强制对流的冷却剂流动的核心。进气冷却剂的温度是35°C和工作压力为0.152 MPa。

2.2。描述的数学模型

2.2.1。几何建模

策略被用来构建HFRR核心的几何模型和生成网格,用流利的然后用于计算。网格的简化是不包括上游驱动机制和较低的充气。沉重的水箱也忽略了在模拟因为沉重的水箱有一个独立的循环系统不直接参与的冷却燃料组件。逆的冷却剂流量通量陷阱也忽略核心中心建模为一个正多面体,因为燃料组件主要是冷却的冷却剂流经狭窄的矩形通道在燃料组件。燃料组件之间的接口被认为是绝热部分中描述的网格2.2。4。因此,燃料组件之间的冷却剂通道也被忽视了。这些简化显著降低仿真的复杂性没有引入大的错误,所以反应堆堆芯的传热是合理的预测。

18标准燃料组件完全相同的几何图形,所以他们会有相同的流阻特性。6追随者燃料组件也被认为具有相同的流动特性。本研究的主要目的是显示流量是否均匀整个核心,而不是准确的流场在每个组装。因此,每个燃料组件被视为一个虚拟通道的流阻特性一样真正的组装。然后虚拟装配建模通过多孔介质模型边界条件一样真正的组装。

虚拟燃料组件建模的几何模型如图3。上面的蓝色区域模拟入口0.35米长的核心部分。较低的蓝色区域模拟1米长出口地区冷却剂流动的活跃区之前进入低充气。每个标准燃料组件和跟随者燃料组件有一个矩形截面。标准燃料组件的活跃区与非燃油部分标记为黄色的灰色。燃料地区两个追随者元素完全插入到深红色,而该地区的核心是四个部分插入追随者元素是紫色。HFRR参数得到从龚et al。9]。

2.2.2。数学模型

流利的14所述用户手册(13),多孔介质模型是一个近似方法。在这个模型中,计算域包含流体和固体区域被视为流体区域与动量源项添加到标准的动量方程来表示由于多孔介质流动损失。这是表示为动量源项 在哪里动量源项在动量方程沿轴( , ,或),是密度,粘度,是速度,和是系数矩阵。动量源项由粘性损失项(第一项)和一个惯性损失项(第二项)。对于简单的均匀多孔介质(1)可以简化 在哪里渗透率和是惯性损失系数。两个系数(2)的对角元素和当他们被简化为对角矩阵。

多孔介质模型是否可以合理地模拟实际流动分布很大程度上取决于损失系数。损失系数往往以液压流实验得到拟合resistance-velocity关系。然而,尚未HFRR中的任何流测试,所以拟合压力drop-inlet冷却速度关系确定了基于液压实验和计算卡尔(14]。

标准燃料组件:

追随者燃料组件:

压降之间的关系和动量源项是用来计算粘性损失系数和燃料组件的惯性损失系数: 在哪里中厚的吗轴。

如图1 (b)显示,平板式燃料组件的流动通道很窄,导致小横向流径向方向。因此,阻力系数在指定的其他两个方向的1000倍轴流阻力系数抑制径向流。

HFRR核心的温度分布是发现通过求解多孔介质能量方程对热非平衡模型方程。多孔介质模型假定固体区域重叠的流体区域。流体和固体区域然后连接表面传热系数。为流体的能量守恒方程

固体的能量守恒方程 在哪里是流体的温度,是固体的温度,之间的体积传热系数是液体和固体,界面区浓度,也就是说,实际的流固界面面积的比例在燃料组件在每个细胞,多孔介质的体积和和焓源项在固体和流体区域。目前的研究没有流体源项。最后一个条款(6)和(7)能源热非平衡模型,它代表了流体和固体之间的能量转移。

, ,和计算之前必须被指定。在这项研究中,被拟合轴向指定的能量密度分布基于先前的模型结果(2]。然后,被输入到固体区域的组件由一个用户定义函数(UDF)。Sudo et al。4和马等。18通过实验证明Dittus-Boelter湍流方程[19向上或向下)应用于流窄矩形通道,只要雷诺数大于10⁴。因此,被指定的 直径和指定基于标准的具体几何和跟随者燃料组件。

2.2.3。边界条件和模型的选择

表1总结了模型的边界条件和选项用于HFRR模拟。HFRR,固体材料占据很大一部分的组件,因此孔隙度很小,需要抑制湍流多孔介质在整个地区通过使用流利的层流区域选项。计算域入口条件是质量流量入口条件和不同的质量流率。出口与出口压力出口条件使用计示压力设置为0。

初始条件是基于特定的热工参数中给出的HFRR锣等。9]。固体材料的多孔介质区域包含燃料和包层均匀化后无法区分的多孔介质模型。因此,固体材料属性设置为燃料的体积平均和包层属性。此外,该模型还考虑了冷却剂密度和粘度随温度的变化。使用RMC的HFRR中子学计算(2)符合一个多项式描述轴向功率分布在每个燃料组件中指定一个UDF。

图4显示了平均功率和每个燃料组件的峰值因子(HFRR临界条件9]。临界的平均功率最高的组件是由实线表示(标准燃料组件)和虚线(追随者燃料组件)在图4。数字7和12个标准燃料组件平均最高1.33 MW。数字21和22追随者燃料组件位于活跃区平均最高追随者燃料组件功率为0.993兆瓦,如图4 (b)。预计这两个追随者燃料组件的温度高。

2.2.4。网格生成

本研究中使用结构化六面体网格。网格独立研究确定网格独立的元素数量结果与几种不同细化网格用于获得最优模拟细胞的数量。图5通道1中显示了冷却剂流量用来判断各种网格收敛性。通道1中的冷却剂流量大约是0.0165米³/ s为超过2977478的网格元素。尽管不同的细胞的数量,不同的流量非常小。这是因为使流量均匀多孔介质模型,也就是说,几乎独立的细胞的数量。2977478个细胞的网格是用来平衡计算时间和准确性。

2.3。模型验证

多孔介质模型参数设置必须合理的模拟是准确的。阻力系数的经验公式来自卡尔的实验数据14)与热非平衡模型用于解决温度分布的能量方程。这些选项的可行性验证。

2.3.1。验证的阻力系数

阻力系数验证基于流分布计算在卡尔14),其实验数据被认为是良好的参考数据。田et al。(6描述,卡尔的核心包含17个标准燃料组件和4追随者燃料组件。卡尔图所示的数值模型6类似于本研究中使用的模型。只有燃料及其上游和下游地区部分被认为是。网格生成相同的方式对整个流分布的核心仿真刘et al。14]。模拟使用标准 湍流模型,一个压力出口,入口质量流量的300公斤/ s。归一化流分布的因素被表示为 在哪里是每一个装配的质量流率。

在图所示的预测7与实验数据吻合较好−4.26%和3.4%之间的相对误差。结果表明,多孔介质模型是合理的,可用于模拟流分布。

模拟和测量之间的错误来自模型之间的差异和实际的核心。例如,模型不包括一些物理结构如控制棒及其引导管。这些会影响流场的物理结构,诱导混合,减少温度分层的核心。此外,简化衰变箱出口也会影响核心流分布对称。

2.3.2。热非平衡模型的验证

多孔介质模型能量方程式可以使用热平衡模型或热非平衡模型。热平衡模型假设流体和固体的温度都是一样的。然而,对于这些模拟通道发电率高的固体,热平衡模型不够准确,特别是固体的温度分布需要准确预测。由于固体不是热平衡模型中分别对待,没有固体传导方程可以解决计算温度分布。

热非平衡模型验证本研究通过比较热非平衡的核心温度分布预测模型,热平衡模型和精确模型(锣等。9])。多孔介质的确切模型不适用的方法。它假设标准燃料组件内的冷却剂流量约为5.5 m / s,基于质量流量的计算部分3.1。精确模型的边界条件和模型的选择是根据指定的锣等。9]。这三个模型没有考虑燃料组件之间的权力差异与能源方面的标准和追随者燃料组件指定为他们的平均发电率。预测的气温数据所示8和9和表2。图8显示一段的温度轮廓的边缘加热区域和整个计算区域通过热平衡模型。图9显示垂直平面上的温度分布和在整个核心区域的热非平衡模型。表中列出的燃料温度峰值2,结果的精确模型作为参考。

燃料温度峰值表2预测的热非平衡模型与具体模型吻合较好,与热平衡模型给予更大的差异。热平衡模型假设流体和固体在热平衡计算单元;因此,他们有相同的温度。如图8沿着流动方向,温度逐渐增加,即使余弦分布的输入功率。液体和固体的温度在热非平衡模型有很大的不同。如图9中间,燃料温度较高和较低的两端沿轴向方向,流体温度沿流动方向逐渐增加。因此,热非平衡模型为本研究提供了更合理的结果。

图9 (c)显示温度的燃料与燃油温度峰值截面。因为没有燃料组件之间的权力差异在这些模型中,每个标准燃料组件的峰值温度都是一样的。固体网格重叠的多孔介质模型中,每个燃料组件是独立的和可以被认为是绝热接口由于温度都是一样的。因此,标准和跟随者燃料组件之间的温度差异是明显的,如图9。也有冷却剂通道燃料组件之间通过对流吸收热量。然而,这些通道的换热是被忽略了,因为这些渠道中的对流传导和对流明显低于在程序集内,特别是对于这些平板式燃料组件。组件间的缝隙也忽略了在模拟。如果接口没有绝热,传导会影响温度分布。因此,绝热的选择是合理的。

3所示。结果与讨论

多孔介质模型与非平衡模型是用来计算流动和温度分布在整个HFRR核心。模拟进行了五个不同的入口质量流量率:300公斤/ s, 350公斤/ s, 400公斤/ s, 450公斤/ s, 500公斤/ s。目前的预测模型比较与准确的模型。这项工作提供了洞察HFRR的热工水力设计,可用于HFRR项目应用程序。

3.1。流分布

图10显示了流分布在每个装配在一个入口质量流量为300公斤/ s按照顺序图4(一)。没有冷却剂流经核心中心由于逆磁陷阱。标准的规范化流分布的因素和跟随者燃料组件图10。标准燃料组件8 - 11的冷却剂质量流率最高1.0267归一化流分布的因素。标准燃料组件的标准化流分布因素在追随者燃料组件在0.985附近,近4%低于峰值流量。标准燃料组件中的流速随平均不到3%。自从跟随燃料组件的流阻系数大得多比标准燃料组件,从动件的冷却剂流量变化较小的燃料组件要低得多。因此,预测表明,燃料组件内的流速非常均匀,这意味着逆磁阱结构几乎没有对气流分布的影响。

图11显示流分布的变化因素在每个不同的标准燃料组件入口条件。流场变化相似但逐渐增加进气冷却剂质量流率增加。进气质量流量率最高的450公斤/ s,流量最大的区别在每个装配和平均流速小于5%。因此,结果表明,该流分布的标准燃料组件几乎是统一的,将会有足够的冷却液流在每一个组装。

图12显示了流场核心入口和出口的入口质量流量300公斤/ s。自从跟随燃料组件的流阻系数大得多比标准燃料组件,更多的冷却液进入速度2或3倍的标准燃料组件的追随者燃料组件。大型循环区发展的燃料组件出口有很多漩涡底部的核心由于逆磁阱块流在中间。冷却剂流出然后充分混合和装配的速度几乎是均匀的。因此,反向通量陷阱促进混合的液体流退出的核心。

3.2。温度分布

温度分布在核心的入口质量流量为400公斤/ s如图13只有固体温度呈现活跃的核心区域和冷却液温度的上部和下部区域。追随者燃料组件21和22的最高温度395 K,通过这些组件冷却剂温升最高12 K。最高温度在标准燃料组件发生在数字7和12标准燃料组件。它们的温度大约是375 K和冷却剂的温度上升通过这些组件是大约12 K。如部分所示2.2。3、数字21和22追随者燃料组件之间的平均功率水平最高的追随者燃料组件。同时,通过这两个总成冷却液流率相对较低,如前所述3.1。因此,数字21和22个追随者燃料组件是最热的由于减少了冷却。

进行了进一步的研究,以确保最热门的安全标准和跟随者燃料组件。燃料组件7和22是对称的,因此只有一个进行了分析。从动件的速度冷却剂进口燃料组件12和21节是基于分布的结果3.1。然后,准确的模型是用来计算更详细的温度分布在这两个组件。

标准组装温度预测的多孔介质模型和确切的模型图所示14追随者的燃料组件温度如图15。两个温度资料预测的多孔介质在每个图代表了坚实的平均温度和平均流体温度变化沿轴通过非平衡模型,而相应的精确模型的曲线代表了燃料温度和冷却剂温度通道。

数据14和15表明,多孔介质的温度预测模型与预测的精确模型吻合较好。多孔介质模型预测的温度变化有些奉承比预测的精确模型,因为精确模型准确模拟多孔介质时轴向功率分布模型是一种近似方法。在多孔介质模型中,传热系数, ,流体和固体之间的能量守恒方程中指定的实证Dittus-Boelter方程(19]。此外,和固体热导率被认为是常数沿整个通道。然而,在进口和出口的精确模型,窄矩形通道的流场是没有完全开发相比,多孔介质模型的方法。这种差异会导致更少的动荡和降低了传热,所以权力配置文件显示不同的形状在进口和出口地区。然而,这些近似导致小最大差异的两个模型之间的差异小于1.4%,这表明多孔介质模型可以合理地预测热非平衡模型的温度分布。此外,对于模拟完整的反应堆核心,多孔介质模型的额外优势显著降低计算成本。

图16显示了峰值温度的变化在燃料组件12和21为各种进口条件精确预测的模型。随着进气冷却剂质量流率的增加从300公斤/ s到500公斤/ s, 12号标准燃料组件的峰值温度逐渐降低从350 K到339 K,与当地所有的温度低于饱和温度。因此,预测表明,所有的温度标准在反应堆堆芯燃料组件总是足够低,流将给定入口稳定条件。然而,燃料温度在21个追随者燃料组件数量峰值减少从421 K到389 K,这是远远高于标准燃料组件的温度可能会导致泡核沸腾。更精确的计算需要确认是否泡核沸腾发生在21个追随者燃料组件数量。

准确的模型被用来分析21个追随者数量燃料组件的安全。数字21中的进气冷却速度跟随燃料组件得到预测的部分3.1。图17显示了熔覆温度峰值的变化和当地的饱和温度不同入口条件。随着进气冷却剂流量的增加,峰值熔覆温度逐渐降低。然而,冷却速度的增加也增加了压降,降低了下游局部饱和温度,但降低很小的饱和温度总是385 K左右。通道中的流动阻力相对较小,所以不会增加压降的增加速度。

曲线在图17表明只要入口质量流量大于450公斤/ s峰覆盖层温度最热的追随者燃料组件将低于当地的饱和温度。然后安全裕度增加随着进气质量流量的增加。因此,进气冷却剂流量应该超过450公斤/ s,以确保所有的安全HFRR燃料组件。

4所示。结论

完整的安全分析HFRR核心是使用CFD模型进行的。多孔介质模型被用来模拟燃料区域的核心与热非平衡模型用于能量方程模型预测流动和温度分布在整个核心。

结果表明,多孔介质的流动分布预测模型与实验数据比较好。然后热非平衡模型提供了合理的预测非常不同的流体和固体温度分布成本大大低于全n - s模型。

流分布几乎是统一整个核心冷却液流率略低的追随者比标准燃料组件燃料组件。结果表明,所有的通道有足够的冷却液流流向防止泡核沸腾。因此,安全分析结果满足热工水力设计标准。计算结果还表明,逆磁陷阱增加混合和传热流动从所有装配之间的通道。

预测的温度分布表明,进气冷却剂流量必须大于450公斤/ s沸腾,确保不会发生在任何HFRR燃料组件的包层温度峰值最热的燃料组件总是低于当地没有泡核沸腾的饱和温度。

这些计算是有利于HFRR的热工水力设计和核安全分析。

命名法

:	总熵(J / K)
:	系数矩阵
:	系数矩阵
:	密度(公斤/米3)
:	粘度(Pa·s)
:	速度(米/秒)
:	磁导率
:	惯性损失系数
:	压降(Pa)
:	中厚
:	温度(°C)
:	传热系数(W / m2K)
:	区域集中
ν:	努塞尔特数
:	雷诺数
:	普朗特数
:	孔隙度
:	导热系数(W /可)
:	总能量(J)
:	压力(Pa)
:	应力张量(Pa)
:	质量流率(公斤/ s)
:	归一化流分布的因素
:	平均应变率张量
:	扩散通量 。

下标

:	流体
:	固体
:	流固界面
:	坐标轴
:	明智的焓。

附加分

的亮点。(我)在高通量堆芯流量和温度场预计使用CFD模型。(2)多孔介质方法能够准确地模拟HFRR核心。(3)多孔介质能量方程使用热非平衡模型。

的利益冲突

作者宣称没有利益冲突。

确认

这项工作部分中子物理重点实验室的支持下,中国工程物理研究院,2012 ac01项目。

引用

1. 国际原子能机构。http://www.iaea.org/worldatom/rrdb/。
2. j·g·s . Liu Wang Liang g .吴和k . Wang”Burnup-dependent平板型研究反应堆的核心中子学分析使用确定性和随机方法,”年报的核能卷,85年,第836 - 830页,2015年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
3. g·t·柯y施k, l . z元,和d . l .黄”的描述应用程序的设计和利用编程卡尔,“核电工程(中文)卷。27日,6 - 10,2006页。视图:谷歌学术搜索
4. Miyata y Sudo, k h . Ikawa m . Ohkawara和m . Kaminaga”实验研究单相强制对流传热特性差异的上升气流和窄矩形通道向下流,“核科学与技术杂志》上,22卷,不。3、202 - 212年,1985页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
5. h . Ikawa y Sudo, h .安藤,n .吴建”核心热工水力设计与20%的低浓缩铀JRR-3升级研究反应堆的燃料,”核科学与技术杂志》上,22卷,不。7,551 - 564年,1985页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
6. 郭w . x, z秋,y, g·h·苏和d . n .贾”发展为卡尔的热工水力学分析代码,”年报的核能,32卷,不。3、261 - 279年,2005页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
7. 郭w . x, z秋,y . et al .,”卡尔的质量流量分布的计算,”核科学与工程(中文),25卷,不。2、137 - 142年,2005页。视图:谷歌学术搜索
8. p . a . Yu和r . a .祖茂堂核反应堆热工水力学(中文),上海交通大学出版社,上海,中国,2002。
9. d .龚s .黄g . Wang和k·王,“传热计算平板型高通量研究反应堆燃料组件,”核设施的科学和技术文章ID 198654卷,2015年,13页,2015。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
10. j . Ge c . Wang y肖et al .,“fluoride-salt-cooled球床反应堆的热工水力学分析CFD方法,”发展核能源卷,91年,第96 - 83页,2016年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
11. c·博伊德和r . Skarda CFD的预测备用液体混合控制系统在低充气的沸水式反应堆,”核电工程和设计卷,279年,第115 - 109页,2014年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
12. m . Kim S.-O。Yu,周宏儒。金”,分析加热体容器内流体流动和传热CANDU-6使用CFD,”核电工程和设计,卷236,不。11日,第1164 - 1155页,2006年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
13. ANSYS有限公司,2011年版。ANSYS流利的软件包,用户手册。Canonsburg版本14日,美国。
14. d . g . x m . Liu, t·c·刘,和c·j·杨,“核心流分布的数值模拟对中国先进研究堆,“核电工程(Chinese_卷。24日,21 - 24日,2003页。视图:谷歌学术搜索
15. Sipaun和s·乌斯曼,”密苏里科技预测反应堆的自然对流与多孔介质近似,”核电工程和设计卷,285年,第248 - 241页,2015年。视图:谷歌学术搜索
16. 凯尔,k . s . Baset季米特洛夫l . j·米勒德,“流体流动和传热的数值模拟先进反应堆®反应堆盖头使用ansys-cfx和多孔介质的方法,”学报16核能工程国际会议上,ICONE16 2008美国,页399 - 409,2008年5月。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
17. m . Vanderhaegen j .空腹,b .霜”的CFD分析MYRRHA主冷却系统,”核电工程和设计,卷241,不。3、775 - 784年,2011页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
18. y . j . Ma l . Li黄,x Liu”实验研究在单相流动与传热窄矩形通道,”核电工程和设计,卷241,不。8,2865 - 2873年,2011页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
19. f . w . Dittus和l . m . k .消沉汽车散热器的传热管类型2卷,250年,加州大学伯克利分校,1930年。

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