文摘

钢筋腐蚀导致横截面积减少,力学性能恶化,和钢筋混凝土之间的粘结性能退化,这是最重要的因素导致结构服务性能的退化。为了探讨渐进破坏机构锈蚀钢筋混凝土框架结构的失效模式,垂直位移特点,和负载能力使用有限元法进行了研究。基于现有的实验研究,验证了建立模型,不同影响因素对进步的崩溃的影响机制进行了分析。结果表明,钢筋的腐蚀影响屈服载荷,峰值荷载和极限荷载的钢筋混凝土基础。随着腐蚀速率的增加,拉伸拱行动显示了一个特别严重的恶化。混凝土强度的变化和height-span比率影响子结构的承载能力比箍筋间距更显著。

1。介绍

进步崩溃后的第一次提出结构罗南点公寓事件,是由当地的失败主要承载成员偶然荷载作用下,进而导致结构的部分或不成比例的崩溃,也称为不成比例的崩溃当损伤结构造成更大的伤害比源(1,2]。英国代码给第一个连续崩溃的定义:连续结构的崩溃意味着初始结构的局部损伤故障导致失败的比例总体结构的初始损伤,导致部分或全部崩溃(3]。而结构的进步的崩溃是一个低概率的事件,当它发生时,它会导致巨大的财产损失和威胁生命,刺激公众的愤怒,引起全世界的普遍关注。因此,有必要研究结构的逐渐崩溃。自1968年罗马的崩溃点的公寓,阿尔弗雷德·p·默拉联邦大楼在美国和世界贸易中心在纽约,2001年研究的一个新时代进步已经开始崩溃,和大量的专家集中在研究结构的抗进步的崩溃。大量的研究已经进行钢筋混凝土(RC)框架,并取得了一系列研究成果。调查背后的机制逐步崩溃阻力进行了钢筋混凝土框架结构在世界各地,和相关方法主要包括实验研究、数值分析和理论研究。习等。4)研究了应力分布和压缩拱作用的荷载传递特点(CAA)下的混凝土梁柱成员中间列删除使用实验和数值模拟和理论计算公式考虑了弯曲变形和轴向变形的拱门。Yu和棕褐色5)调查不同的轴向约束的影响,不同的强化比率,和不同的限值,比率通过准静态力对结构性能实验,研究了加载路径选择减少进步崩溃提出了一个变形的判断实现创新艺人经纪公司。Alshaikh et al。6)提出了一种测试研究三分之一规模在中间列的去除情况调查包含直microsteel纤维效率提高结构延性和可变形性崩溃RC框架实现进步的阻力。王等人。7)实验研究了组装的影响强度钢支撑钢管混凝土的进步崩溃阻力,发现水平反应部队的标本压缩部队由于创新艺人经纪公司在初始加载阶段,他们从压缩张力由于悬链线的行动。王等人。8)实验研究了负荷机制抵制进步崩溃RC结构同时考虑横向梁和板的影响,结果表明,渐进崩溃的风险可以减轻由横向梁和板。Kiran et al。9]研究了钢筋钢接触标准的退出行为暴露于火,发现一个大幅减少在粘结强度的混凝土和钢筋的抗拉强度而增加加热时间。李等人。10]实验评估结构温度场的发展和水平的克制力模拟火灾条件下以及开裂模式由于冷却,然后,这项工作也集中在不同的火灾后钢筋安排和不同条件的影响电阻的结构逐渐崩溃。张先生和李11)实验研究的贡献楼板结构的阻力逐渐崩溃和研究各种参数的影响逐步崩溃的可能性RC框架结构用有限元方法(FEM)。钱等。12]研究了钢筋腐蚀的影响逐步崩溃抵抗机制的框架结构生锈子结构的枢纽区,发现钢筋腐蚀降低了屈服强度,高峰负荷,子结构和极限载荷能力,削弱创新艺人经纪公司的贡献和柠檬酸进步崩溃阻力,阻力和改变的断裂位置钢筋和裂纹的顺序发展。

由于大量的财力和人力资源花在实验和各种实验条件的限制,大量的研究人员调查了不同的结构参数对电阻的影响使用有限元逐步崩溃。冯et al。13]探索逐步崩溃预制钢筋混凝土框架成员的行为,研究典型的参数对结构的影响,通过建立有限元模型。Alshaikh et al。14]使用有限元法,发现橡胶混凝土梁板子结构表现良好在拉伸与额外的弹性悬链线行动(TCA)显著的变形。钱等。15)建立了一个宏观的钢筋混凝土板架的有限元模型。结果表明,包覆的包容和加密的墙壁可以改善极限荷载和初始刚度,并填入墙框架的改变了加载路径和改进的负载分配能力框架。李等人。16)建立完整的钢筋混凝土框架的有限元研究列失败的影响在不同的楼层在每个不同的典型位置的抵抗机制逐渐崩溃。李等人。17)调查了抵抗进步崩溃的预应力预制混凝土框架结构建立有限元模型,提出了一个计算方法PC预应力框架结构的抗倒塌创新艺人经纪公司。Chang et al。18)建立了预应力混凝土框架填充墙的有限元模型,发现加密墙可以使结构提前进入TCA,崩溃阻力承载力的提高预应力混凝土框架。玉的研究等。19]表明,渐进崩溃阻力的RC梁板底座主要归因于光束的压缩拱作用,弯曲机制,柠檬酸,拉伸膜板的动作。Kakhki et al。20.)建立了一个有限元模型来研究框架结构和参数之间的关系如土壤密度、土壤类型、土壤层和土壤饱和条件。彭日成et al。21]研究了钢筋的布置形式的影响和强化方法逐步崩溃阻力填充RC框架,提出了一种半解析模型预测的减损负载能力框架填充列。徐et al。22)建立了一个有限元模型,钢筋混凝土与砌体填充墙框架结构基于有限元法研究不同比例距离爆炸载荷的影响,不同的柱损伤位置,不同跨数对结构性能。Zhang et al。23)研究创新艺人经纪公司的变化和柠檬酸作为钢筋腐蚀的增加在0 ~ 70年通过有限元数值模拟方法,基于有限元分析的正确性的验证。数值模型是可行的预测能力进步钢筋耐腐蚀结构崩溃。冯et al。24)使用概率密度演化方法计算结构的可靠性指标,并建立了有限元分析模型,考虑钢筋与混凝土之间的债券的退化,恶化的钢筋和混凝土的材料特性,并发现钢筋腐蚀有很大影响阻力和延性结构的崩溃,和退化的速度放缓后30年。最后,不同影响因素的影响逐步崩溃电阻结构调查。

然而,大多数现有的研究结构抵抗进步崩溃忽略了问题的结构耐久性和可服务性退化的损失。考虑到常见的氯盐侵蚀问题作为一个例子,一个结构的侵蚀氯盐导致钢筋的截面减少并降低其强度和延性。扩张后的腐蚀产物,腐蚀产物长到四到六倍初始体积(25),这将导致混凝土保护层的扩张和破裂。这不仅减少了钢筋和混凝土的能力共享负载也严重降低了使用寿命和结构的整体性能。很少有研究者专门调查了退化引起的腐蚀钢筋的节点。长期服务结构特别是在腐蚀性环境中,现有的研究成果仍然有困难暴露在服务性能下降的影响趋势的表现进步结构崩溃,这仍然是一个缺乏强劲的研究结果来支持这个考虑。因此,在这项研究中,一个钢筋混凝土框架梁柱子结构模型建立了有限元揭示各种参数的影响机制在RC框架底座上转换和加载。

2。方法

有足够的侧向约束,如果一个垂直构件失效,结构的崩溃阻力主要是提供的梁,顶梁所提供的创新艺人经纪公司的失败的列和柠檬酸在大变形阶段抵制进步崩溃。

2.1。样本设计

三个参考样本[12]作为例子。子结构的净跨梁是2000毫米,总长度5050毫米,HRB400强调纵向钢筋,并HPB335马镫。子结构包含三个短柱和两个跨度梁。梁的上部设有两个12毫米直径长篇增援部队和一个12毫米直径截断钢筋,和梁的下部设有两个12毫米直径的长篇增援。在实验过程中,竖向荷载是直接用于中央顶部的列来模拟这一列的失败。子结构的钢筋图所示1。

在文献[标本12)作为一个例子。子结构标本BS-0梁净跨2000毫米,总长度5050毫米,HRB400强调纵向钢筋,并HPB335马镫。子结构包含三个短柱和两个跨度梁。梁的上部设有两个12毫米直径长篇增援部队和一个12毫米直径截断钢筋,和梁的下部设有两个12毫米直径的长篇增援。在实验中,竖向荷载直接应用于中间列的顶部中间列的模拟故障条件。子结构的混凝土钢筋标本BS-0如图1,梁和柱横截面尺寸和钢筋标本BS-15-5和BS-30-5标本BS-0的相同。

2.2。数值模拟

模型采用六面体的减少固体单元C3D8R混凝土和钢筋的三维双节点桁架单元T3D2。模型的网格大小直接决定了模型的计算效率和计算时间,并且发现,当模型的网格大小小于75毫米,发现计算结果小于75毫米。因此,基于计算效率和准确性的要求,本文选择一个六面体网格单元尺寸25到50毫米。图2展示了三维模型图和力有限元模型的示意图。模型没有考虑箍筋和混凝土之间的粘结滑移效应,马镫是嵌在混凝土使用嵌入命令。三个垂直的非线性弹簧元素插入强调纵向钢筋和混凝土之间的模拟钢筋和混凝土之间的粘结滑移效应。有限元分析的非线性弹簧不能直接添加/ CAE,因此修改成输入文件。当修改输入文件时,应该注意的是,位移必须按升序排列,这些位移必须大确保定义的正确性,巧合的钢铁和混凝土节点应该考虑当定义弹簧单元。

该模型模拟了边界条件的简化,没有考虑的影响钢板和螺栓用于修复。上下接口是完全固定的列。模型使用位移控制应用集中负荷,和应用程序的重点是中间的上表面上的耦合点列,按照实验加载应用程序。这意味着模型约束的平面上,所以它只能垂直移动到防止结构横向变形。

2.3。材料特性

模型中,混凝土的非线性行为由塑性损伤模拟混凝土损伤塑性模型,混凝土强度取自文献[12),具体的立方抗压强度和弹性模量是43.1 MPa和 分别MPa。主要的应力-应变关系方程(26下面给出了混凝土,主要的关系曲线如图3(一个)。

混凝土单轴受拉的应力-应变本构方程是: 在哪里的参数值的下降部分混凝土的单轴拉伸应力-应变曲线;是混凝土单轴抗拉强度代表值;是混凝土的拉伸应变峰值对应于混凝土单轴抗拉强度代表值;和是混凝土单轴拉伸损伤演化系数参数。

混凝土单轴受拉的应力-应变本构方程是: 在哪里是参数的值的下降部分混凝土的单轴压缩应力-应变曲线;f_c是混凝土的单轴抗压强度代表值;ε_c是混凝土的拉伸应变峰值对应于混凝土的单轴抗压强度代表值;和d_c是混凝土单轴拉伸损伤演化系数参数。相关参数的值被分配根据混凝土设计规范(gb50010 - 2010) [26]。

线性强化模型被用于强调纵向钢筋和箍筋的屈服强度、极限强度和纵向禁止被文献[12),确定生锈的钢筋的力学性能是由拦截列的纵向肋骨碎标本和底部纵向肋骨边节点的梁,和特定的力学性能如表所示1。

钢筋的本构关系方程给出下面,和本构关系曲线如图3 (b)。钢筋的本构关系方程是: 在哪里钢筋弹性模量;钢筋应力;钢筋应变;压力的值是由钢筋极限强度;是应变由钢筋极限强度;和 表示钢筋的钢筋部分的斜率。

由于保护层厚度的比值的纵向抗拉钢筋模拟小于4,粘结滑移主要结构从文献[27)用于主体结构的非线性弹簧单元。此外,粘结滑移关系曲线简化因为有限元必须存在计算效率和准确性之间的权衡。由于钢筋的腐蚀严重影响债券强调钢筋和混凝土之间的关系,我们占这种关系通过引入键的强度的换算系数,获得文学(28通过实验回归:

力-位移曲线的数学表达式的非线性弹簧单元腐蚀后钢筋可以写成: 在哪里是钢筋和混凝土之间的粘结应力的截面积部分由弹簧连接。

腐蚀后的弹簧组的力-位移关系曲线如图4。这个模拟没有考虑债券之间的纵向和横向钢筋和混凝土,所以正常和横向非线性弹簧的弹簧系数取大值,通常两个数量级的纵向切向方向。

2.4。力学性能退化模型

钢筋腐蚀直接降低了钢筋的截面积,这样屈服强度、极限强度,和钢筋的延性均有不同程度的降低,导致减少负荷能力。确定钢筋强度的变化,屈服强度、极限强度、延伸率计算基于参考方法[10]。横截面积和腐蚀后钢筋的屈服强度可表示为: 在哪里腐蚀后的横截面积;一个_年代的横截面积钢筋无腐蚀;和是横截面锈蚀率。

腐蚀速率和体积之间的关系质量腐蚀速率可以表示为29日]: 在哪里质量是钢筋的腐蚀速率。

因为钢筋腐蚀产物的体积增加到四到六倍腐蚀前的初始卷(22),混凝土的保护层是受到拉力,混凝土膨胀和裂缝,这些裂缝变得越来越大,直到他们脱落和停止工作。这导致减少混凝土的横截面积,降低承载能力。与有限元模拟这个性能下降,各种方法,如减少混凝土强调区域和减少混凝土抗压强度通常使用。假设没有降低混凝土强度的核心地区的钢筋腐蚀。混凝土保护层,腐蚀后的混凝土强度可以用下面的方程计算(30.]: 在哪里系数相关的表面和直径钢筋(中等直径带肋钢筋可以作为 ); 是屈服应变;平均应变的横向裂缝的混凝土;non-corroded梁的横截面宽度;是有效的部分腐蚀后光束的宽度;是单一的数量在压缩区钢筋层;裂缝的宽度是由一个引起钢筋的腐蚀深度X;腐蚀产物的体积膨胀率,可以作为2;和是一条裂缝的宽度。

钢筋的腐蚀原因减少钢筋和混凝土之间的债券,债券占的换算系数,以前。

2.5。模型的验证

基于已建立的有限元模型,数值分析的阻力RC子结构进行逐步崩溃,并验证了有限元模型的有效性与三个标本的结果相比文献[12]。在图5的载荷挠度曲线和结果测试non-corroded梁BS-0,锈蚀梁BS-15-5,锈蚀梁BS-30-5进行了比较。

non-corroded梁的位移达到73毫米时,峰值达到77.6 kN由于创新艺人经纪公司。类似的实验结果是77.2 kN。随着位移的增加,载荷下降。当位移达到282毫米,柠檬酸生效,最后达到峰值。当时,负载是88 kN, 2.2%从实验结果。在实验过程中,载荷挠度曲线突然下降时,位移是329和585毫米,这是纵向钢筋断裂造成的。模型BS-15-5和模型的仿真结果BS-30-5相似,和相关数据如表所示2。

从表2,可以看出有限元模型预测的屈服载荷成员和峰值负载下创新艺人经纪公司,但柠檬酸下的极限载荷的变化比较大,尤其是对BS-15-5标本,极限荷载的差异是22%。这是因为在实际负载,混凝土和钢筋的继续发展,直到他们停止工作开裂发生后,试件的承载力降低。相反,在这个模型中,钢筋和混凝土单元的失败不是准确模拟,和单位,应该继续工作失败,导致最终承载能力的增加。然而,有限元法能够准确地代表的总体趋势标本拒绝进步的崩溃,验证模型的正确性和适用性。裂缝开始当最大主塑性应变的符号或压缩等效效应的值变化和拉伸是积极的14]。数据6,7,8表明,有限元的结果同意实验标本和断裂机制。基于裂纹形态、模式仍由弯曲破坏模式,最大弯矩和裂缝出现,特别是在中间,试样的两端。

图9显示的比较测试水平荷载位移关系曲线和有限元结果的BS-0 BS-15-5和BS-30-5分别。它可以观察到,总体趋势的有限元分析结果与实验结果基本上是一致的。然而,由于实验的实际边界条件之间的差异和简化有限元模型的边界条件,整体有限元模型的峰值大于实验结果。在以后的阶段,由于裂缝的钢筋,负载价值经历一些震动,但有限的模型不能有效模拟钢筋断裂的影响。因此,错误在以后的柠檬酸。试样的最大水平压力时202.0 kN BS-0位移是112毫米,而有限元分析表明,模型的最大压力是212 kN位移135 mm时,4.9%的误差。到达柠檬酸后,试验结果表明,最大拉伸力时147 kN位移是553毫米。通过有限元法、最大拉伸力时212.8 kN位移是544毫米,和拉伸力转换点是286毫米,领先于实验值的2.0%。表3显示了水平反应测试值的比较和有限元结果的三个标本。

从上面的分析,可以看出,有限元分析结果与试验结果有很好的一致性,但模型不能模拟钢筋的断裂,导致柠檬酸一个大错误。总的来说,有限元模型具有一定的正确性和指导和可以显示的特点,整个试验过程中试样。

3所示。分析逐渐崩溃的抗性机制

研究不同设计参数的影响逐步崩溃抵抗腐蚀RC子结构,本文评估三个关键参数,即混凝土强度等级、箍筋间距、子结构限值。基于这些设计参数,三个系列的模型是用来控制混凝土强度,箍筋间距,和子结构的限值,由字母C、G和H。考虑“C35-5”作为一个例子,这个术语意味着改变参数是混凝土,混凝土立方体抗压强度的35 MPa,和子结构的质量腐蚀率是5%。我们参考表4这里使用的特定的模型和参数。

3.1。混凝土强度的影响

其他设计条件是相同的除了混凝土立方体抗压强度的变化。图10显示了成员不同的混凝土混凝土的中跨荷载—挠度曲线的优势时,腐蚀速率为0%,10%,20%,30%。同样的线路图中表示相同的腐蚀速率,和相同的颜色代表相同的具体优势。

图10表明,混凝土强度的影响在子结构的性能主要体现在梁机制和创新艺人经纪公司,和混凝土强度等级对组件的创新艺人经纪公司有一定的促进作用。柠檬酸的大变形、极限荷载的增加的标本用相同的腐蚀速率和不同混凝土强度还不清楚,但它仍然可以看到,标本的极限强度较高的混凝土强度等级也略高。这个现象的主要原因是在有限元模型中,具体的单位不会在失败后停止工作但继续提供一定的抗拉强度,极大地扰乱了极限强度。

高峰负荷、极限载荷和位移的每个模型拱压缩阶段如表所示5。标本“C30-10”相比,模型的高峰值“C35-10”和“C43-10”增加了4.03%和12.43%,分别在CAA和增加了1.12%和8.42%,分别在大变形柠檬酸。随着混凝土强度的增加,加载相应的创新艺人经纪公司和柠檬酸在相同的腐蚀速率从而在一定程度上改善。图9(一个)显示,当腐蚀率达到10%,模型的极限强度的下降趋势在大变形阶段显著放缓。图9 (b)显示,当腐蚀率达到20%,下降的速度峰值负载模型的创新艺人经纪公司放缓。腐蚀率达到20%时,混凝土保护层已基本退出承重,主要依赖于具体的压缩效果在核心区域,箍效应由于连续箍横截面积的减少,和钢筋的强度成员创新艺人经纪公司。峰值减少慢慢在大变形阶段,成员时,成员主要依赖钢筋的拉伸动作,和材料属性强化的标本在不同锈蚀率的主要原因影响其极限强度。

图11列出了最终损害国家的一些损失的模型图。当发生生锈时,模型的塑性变形越来越集中在梁柱节点,和这个中间区域塑性变形很小。

3.2。箍筋间距的影响

保留所有其他条件,只改变成员的箍筋间距。这三个模型、“G50”、“G100”,和“G150”,是用来评估不同的箍筋间距的影响在梁柱结构的崩溃电阻不同的腐蚀率。图12显示的载荷挠度曲线趋势三个组件与不同箍筋间距基本上是相同的在每个腐蚀速率,和峰值负载的三个模型也基本相同。这表明箍筋配置没有影响的承载力和变形阻力子结构和对腐蚀后的降解没有明显改善的情况下会议的要求的代码。

表6显示每个锈蚀率的峰值载荷和极限载荷状态不同的箍间距。从表中的数据可以看出,改变箍间距展品小影响模型的载荷和极限载荷峰值在满足规范要求下,每个模型的峰值载荷和极限载荷随着锈蚀率降低。梁机制和压缩拱效应阶段,有一个微小的区别三个成员因为箍之间的间距都是不同的,混凝土的约束效应的核心地区也是不同的。悬链线机制,三条曲线显示大约相同的趋势,和最终的负荷是在可接受的误差范围之内。存在三种模式之间的差异主要是由于模型错误,和失败的混凝土和钢筋单元发生不离开工作区域。图12还表明,子组件的承载能力逐渐变化时纵向钢筋混凝土悬链线发生机制,和箍筋的作用在大变形阶段基本上可以忽略不计。

最终损害的一些模型显示在图13。箍筋间距减小,梁的塑性变形,变得越来越集中在梁柱节点,这很不利于在大变形梁的延性发展阶段,尤其是在结构性能下降,钢筋腐蚀,和其他因素发生。不存在结构发生大变形时准确的安全裕度。因此,提供代码需求得到满足,这是有利于选择合适的箍筋间距和经济等大变形阶段。

3.3。不同子结构限值的影响

限值比下不同通过保留梁截面尺寸不变,改变梁跨度。限值,比率的三个成员都是14日,16日和18。它可以看到从图的分析14的峰值负载模型继续增加限值比例减少,但模型的柠檬酸会变得越来越弱。随着腐蚀速率的增加,每个组件的垂直能力继续恶化。限值的结构越小,峰值越高负载的成员梁机制和创新艺人经纪公司,高峰负荷较小的相对应的挠度和极限荷载。改变成员的限值,可以显著改变峰值负载的成员,但它会降低成员的延性和变形能力。与腐蚀速率逐渐增加,效果的限值,梁机制的改进和创新艺人经纪公司按比例减少,而对柠檬酸的影响基本上是失去了与腐蚀速率的增加。

表7显示了峰值载荷和极限载荷的模型在不同span-height比率不同锈蚀率。高峰负荷是分数的完整的条件,即0.69,0.64,和0.62,这表明,随着腐蚀速率的增加,span-height比率的影响在模型的负荷能力逐渐降低。图15显示了最终的破坏图描绘某些型号不同span-height比率在不同的腐蚀速率。span-height比率显示了影响结构的塑性变形区域,目前仍由梁柱节点。随着腐蚀速率的增加,塑性变形区逐渐收敛于梁柱节点。从表7外,我们还发现,相对应的挠度极限载荷发生相对早期的模型与小span-height比率,早些时候达到峰值点在压缩和拉伸阶段,相对应的位移峰值负载和极限位移较小。

3.4。简短的总结

在本节中,混凝土强度的影响,箍筋间距,标本跨高比的抗连续倒塌分析通过改变这些参数。发现增加混凝土的强度等级可以稍微增加峰值负载的创新艺人经纪公司,但是没有对极限载荷的影响在大变形阶段。改变篮球的间距对结构的承载能力影响不大,同时满足规范的要求。减少跨高比的标本可显著提高创新艺人经纪公司和极限载荷的峰值负载在大变形阶段。然而,减少了跨高比的标本原因试样的载荷和极限载荷峰值到达前,和相应的位移也相对减少。试件的延性降低,表现出一定的脆性特征。

4所示。结论

逐步崩溃阻力RC框架结构考虑钢筋腐蚀研究,和进步的主要特征崩溃的行为RC框架梁柱子结构使用有限元方法和理论分析方法进行了研究。这项研究的结果提供参考和依据理解的性能与耐久性损伤对钢筋混凝土框架结构逐渐崩溃。主要结论如下:

(1)有限元模拟钢筋混凝土框架与钢筋腐蚀可以由考虑钢筋与混凝土之间的债券,钢筋性能的退化,降低混凝土强度和横截面积,可以准确地预测结构的发展趋势。模型计算的高峰负荷承载能力的创新艺人经纪公司阶段梁柱子结构理论层面给出合理的假设下,但缺乏相应的实验数据进行进一步的验证。

(2)在小变形的创新艺人经纪公司阶段,提高混凝土强度的峰值负载会增加创新艺人经纪公司,虽然箍筋的间距变化对承载力影响很小的创新艺人经纪公司的阶段。子结构的span-height比率越小,承载力越高的创新艺人经纪公司阶段,和改变span-height比可以显著改变的承诺能力的成员。

(3)在柠檬酸的大变形阶段,改变混凝土强度有一个微不足道的对极限承载力的影响,但随着强度的增加,承载力略有增加,而改变箍筋间距对极限承载力的影响可忽略不计。因此,可以选择适当的箍筋间距条件下适用的建筑规范。增加会员的span-height比可以显著提高极限承载力,提高结构的延性。

(4)通过RC框架结构的有限元分析,发现子结构的峰值载荷和极限载荷将减少钢筋腐蚀。然而,钢筋腐蚀速率达到20%后,钢筋腐蚀的影响承载力的基础将会减少,但在这个时候,子结构的承载力约为50% -60%的承载力时,不腐蚀,和承载力不能满足基本使用需求。因此,在实际的建筑结构,特别要注意结构的防锈处理,并强调旧建筑的改造和加固应该增加。

本研究的各种调查是基于别人的实验和缺乏更多的实验数据支持。在后续的工作中,我们正准备开展相关实验研究验证理论模型,并进一步研究钢筋混凝土框架的破坏机制子结构对钢筋腐蚀。更应注意长期服务结构特别是在腐蚀性环境中,长期性能退化的原因这些结构更容易受到极端事件时造成严重破坏。

数据可用性

数据支持本文的研究可从通讯作者或第一作者在合理的请求。

的利益冲突

作者宣称没有利益冲突。

作者的贡献

曹国伟鲍:概念、方法writing-review和编辑,资金收购。大海Lv:原创作品草稿准备、软件和方法。“湖湘王:可视化和数据管理。余杭张:软件和验证。马Xiaotong:项目管理和形式分析。冰斗唱Lim: writing-reviewing和编辑。张女裙:监督。

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