发达力量:发电机组汽轮机变异分析(火用)效率和(火用)破坏改变

文摘

发达国家权力的变化(TG)汽轮机、汽轮发电机以传统的液化天然气运输船,允许洞察涡轮(火用)效率和(火用)破坏的变化在汽轮机功率的增加。在八个不同的测量所需的操作参数进行了TG汽轮机开发期间操作点。从涡轮涡轮(火用)效率增加500千瓦到2700千瓦的力量,和最大(火用)效率得到最大涡轮开发功率的70.13%(2700千瓦)在每个操作点。从涡轮发达的2700千瓦到3850千瓦的最大功率,(火用)效率降低。获得TG涡轮(火用)效率变化不均匀造成的强度增加涡轮发展通过涡轮电力和蒸汽质量流量。TG汽轮机(火用)破坏改变成正比涡轮负荷和蒸汽质量流量通过turbine-higher蒸汽质量流量的结果在一个更高的汽轮机负荷导致更高的(火用)破坏,反之亦然。越高的涡轮发展力量和较低的涡轮(火用)破坏TG涡轮(火用)电力进口导致更高的涡轮(火用)效率。在每个观察操作点,涡轮(火用)效率开发低相比,获得的最大8.39%到12.03%。

1。介绍

船舶推进系统现在通常基于柴油发动机(1]。因为他们的广泛的使用,大量的仿真和优化数值模型被开发(2,3为了调查他们的操作参数。今天,研究人员集中参与这次调查的柴油机替代燃料(4)和减少排放的目标(5]。

与世界其他地区的舰队,液化天然气的主要类型的推进航空公司任何形式的蒸汽动力是因为他们操作的特异性和运输货物6]。海洋动力推进系统的结构并不与陆基蒸汽动力系统相比有很大的不同(7),但它的一些组件和操作可以显著改变的原则。

蒸汽在液化天然气船推进系统总是由两个蒸汽发生器(8由于安全和可靠运行。这些蒸汽发生器燃烧器可同时操作两个燃料蒸发货舱的天然气和重油,所以它的运行动力工业规模炉(相比有很大的不同9]。每个蒸汽发生器有一个空气加热器的空气和蒸汽加热,因为烟道气体从海洋蒸汽发生器没有足够高的温度附加加热的目的。

推进螺旋桨驱动是保证主推进涡轮机(10]。在液化天然气蒸汽推进系统运营商至少有两套发电机组(集由一个低功耗汽轮机、汽轮发电机驱动发电机),和两个发电机组操作并行11]。发电机组集旨在涵盖所有船电力要求,及其并行操作确保船舶电网一直在处理足够的电力,因为安全航行总是有一个优先级。就是这样一个TG汽轮机方面的分析了(火用)效率和(火用)功率损耗((火用)破坏)的增加涡轮发展力量。主推进涡轮机和两个发电机组汽轮机,大部分蒸汽推进系统在液化天然气运营商也一个低功耗汽轮机主给水泵驱动,可以发现在几个陆基蒸汽动力系统(12,13]。低功耗汽轮机主给水后反压力蒸汽汽轮机汽泵传动扩张在涡轮中使用一些其他船用蒸汽系统组件。扩张后的主要推进涡轮机和涡轮式发电机,蒸汽是导致主要船用冷凝器液化。主要船用冷凝器操作与主冷凝器相比大大不同于陆地蒸汽动力系统(14],因为冷却水(海水)被带到一个主要海洋与泵在低蒸汽冷凝器系统负载之后,遵循一个海积累系统(独家)在高蒸汽系统负载。

凝析油和给水返回频道从蒸汽发生器的主要船用冷凝器有几个设备提供热水。后的第一个这样的设备主冷凝器蒸发器(淡水发生器)15),船用蒸汽系统组件不需要在地面蒸汽动力系统。后蒸发器位于密封蒸汽冷凝器(16),通常两个冷凝和给水加热器(低压凝结水加热器(17除氧器和高压给水加热器(之前)18除气器后])。与陆基蒸汽动力系统相比,船用蒸汽系统一直低得多的冷凝和给水加热器,因为船空间有限。水返回频道也安装热井收集所有的冷凝系统。凝析油和给水加热系统在地面蒸汽动力系统以及在海洋动力推进系统是最适合各种改进(19和优化20.)为了减少燃料消耗,从而排放蒸汽发生器(21]。改善传热的新调查报告(22]或[23肯定可以应用在海洋动力推进系统几个热交换器,不仅在冷凝和给水加热器。

分析液化天然气运输船有两个相同的涡轮发电机组集并行操作。每个TG汽轮机有相同的操作参数(进口和出口蒸汽温度、压力,和质量流)和分析本文选择其中之一。每个发电机驱动汽轮机由九拉多式阶段。汽轮机与拉多式阶段,他们的分析可以发现24]。许多经典的细节和特殊设计的船用汽轮机及其辅助系统介绍(25]和[26]。

这一分析的主要目的是获得最优操作区域的TG汽轮机将达到最大(火用)效率和(火用)破坏最小,为每个涡轮机操作点。作为一个已知的参数是采取了TG涡轮发达的权力是不同的从500千瓦到最大涡轮开发功率3850千瓦的100千瓦的步骤。为每个TG涡轮发展力量,涡轮(火用)效率和(火用)破坏计算。获得区域涡轮机最大(火用)效率和(火用)破坏最小的相对于真正的液化天然气运输船剥削(根据测量操作参数)。TG汽轮机(火用)分析的主要结论是,在剥削,涡轮应更多的加载获得更高的(火用)效率在每个操作点,但并不明智,汽轮机运行在最大负载(3850千瓦)。TG涡轮(火用)破坏并不遵循(火用)效率的变革趋势,所以从涡轮(火用)破坏的角度,并不明智,涡轮运行在同一个操作领域最大(火用)效率。TG汽轮机(火用)电源入口的分布表明,涡轮的高份额开发能力和较低的份额(火用)的涡轮机(火用)破坏电力进口导致更高的涡轮(火用)效率。

主要特点的液化天然气运输船蒸汽推进系统安装发电机组汽轮机展示在表分析1。

2。TG汽轮机(火用)分析

2.1。方程(火用)分析

(火用)分析是基于热力学第二定律(27]。主要的(火用)平衡方程为一个标准的卷在稳定状态(28,29日] 的净热(火用)传递的()温度= (30.]

特定的(火用)的定义根据(8,31日由以下方程:

为每个流体的总(火用)流流可以根据计算(11]

(火用)效率也被称为第二定律效率或效果32]。它被定义为

2.2。发电机组涡轮(火用)效率和(火用)破坏

低功耗的汽轮机发电机驱动压缩类型,由九拉多式阶段(33]。汽轮机的示意图,这是直接连接到一个发电机,提出了数字1。蒸汽质量流量、蒸汽比焓、熵和蒸汽特定的TG汽轮机进口和出口也呈现在图1。

TG涡轮功率计算在不同负荷涡轮TG分析是必要的。涡轮开发能力与蒸汽质量流量通过涡轮被第三个多项式近似使用生产数据(33]: 在哪里获得了在千瓦在kg / h是放置在(6)。通过TG透平蒸汽质量流量(在每个观察轮机操作点)测量。

在TG涡轮入口蒸汽质量流量是一样的蒸汽质量流量的TG蒸汽涡轮出口因为测量过程中没有发现任何泄漏。TG的质量平衡汽轮机进口和出口

数据显示1和2,h₁是蒸汽涡轮入口和比焓吗h₂真实后蒸汽涡轮出口的比焓(多变)扩张。完整的(火用)分析,TG汽轮机是基于真正的(多变)涡轮膨胀。理想(等熵)扩张呈现在图2为了比较理想的蒸汽涡轮机上的扩张进程和真正的一个。蒸汽涡轮进气比焓(h₁)和蒸汽特定熵涡轮入口(年代₁从测量压力和温度)计算。蒸汽涡轮出口比焓(h₂)从涡轮功率计算P_TG在千瓦和测量蒸汽质量流量根据(千克/秒27通过使用以下方程:

在涡轮出口蒸汽特定熵(从蒸汽比焓计算涡轮出口()和测量汽轮机出口压力(),如图2。

蒸汽比焓的涡轮入口和两个蒸汽特定熵(在涡轮进口和出口)计算通过NIST REFPROP 8.0软件(34]。

TG汽轮机根据[火用计算电力进口7通过使用以下方程: 而TG汽轮机累积火用计算电源插座

累积TG汽轮机(火用)电源插座由两部分组成:蒸汽火用电源插座和涡轮发展力量。

TG汽轮机(火用)破坏(火用)损失计算根据(35,36通过使用以下方程:

TG涡轮进口和出口蒸汽特定的(火用)的计算根据(3)通过计算蒸汽特定特定熵焓变和蒸汽透平进口和出口。

在液化天然气运输船机舱环境状态的测量(我)压力:= 0.1 MPa = 1条,(2)温度:= 25°C = 298.15 K。

TG汽轮机的火用效率计算根据(35,37通过使用以下方程:

2.3。开发力量TG汽轮机的变分原理

TG汽轮机开发能力可以根据图计算2由以下方程:

三种不同的方法可以用于TG汽轮机功率变化。在任何TG汽轮机的主要假设,有效的操作点,总是相同的蒸汽进口压力和温度和蒸汽出口压力。TG汽轮机功率变化的方法如下:(1)通过TG汽轮机蒸汽质量流量的变化(2)在蒸汽比焓的值改变涡轮出口(h₂)(3)1和2的组合方法。

呈现的变化TG汽轮机(火用)效率和(火用)破坏本文选择相结合的方法(方法3)为每个操作点。

汽轮机开发力量不一从500千瓦到3850千瓦的最大100千瓦的步骤。权力改变需要通过汽轮机蒸汽质量流量的变化,所以任何涡轮机权力的足够的蒸汽质量流量计算通过使用逆转方程(6)。在每个操作点,蒸汽压力和涡轮进口温度和蒸汽在汽轮机出口压力保持相同的测量数据。蒸汽涡轮出口比焓(h₂)计算每个涡轮功率和质量流量使用(8)。在涡轮出口蒸汽特定熵(年代₂)计算每个涡轮功率和使用蒸汽质量流量比焓涡轮出口(h₂)和涡轮出口蒸汽压力(p₂)。在涡轮出口蒸汽比焓的变化(h₂)和蒸汽的具体变化熵涡轮出口(年代₂)以及蒸汽质量流量的变化和涡轮机发达力量导致改变TG汽轮机(火用)效率和(火用)破坏,(11)和(12)。

3所示。测量结果和TG分析汽轮机的测量设备

测量结果所需的操作参数TG涡轮展示在表2。操作点表2介绍了液化天然气运输船蒸汽系统负载(1是最低的系统负载,8是最高的系统负载)。TG汽轮机开发能力不依赖于蒸汽推进系统负载,它只取决于包含或排除船舶电气的消费者。包含新电气消费或更多的人会增加TG汽轮机开发力量,反之亦然。

所有的测量结果从现有测量设备安装在TG涡轮进口和出口。列表使用的所有测量设备提出了表3。

4所示。(火用)效率和(火用)破坏变化发展TG涡轮机的功率变化

改变TG在涡轮汽轮机(火用)效率和(火用)破坏开发力量变化提出了三个操作点的表2操作分3、5、8。获得的结论从这三个TG汽轮机操作点在所有其他轮机操作点也有效。

4.1。TG汽轮机开发力量Variation-Operating点3

TG汽轮机(火用)效率的变化(表操作点32),在开发力量变化,如图3。增加涡轮发达权力首先原因(火用)效率的增加到最大值,之后是减少涡轮(火用)效率。涡轮机(火用)效率得到最大2700千瓦的力量(最大汽轮机功率的70.13%),含量68.18%。在这个操作点,最高的3850千瓦汽轮机负荷,(火用)效率66.10%。

涡轮(火用)效率在每个操作点,以及在操作点3,计算通过使用(12)。增加涡轮发展电力事业通过汽轮机蒸汽质量流量的增加,由使用反向计算方程(6)涡轮功率是已知的和蒸汽质量流量是一个未知的变量。涡轮开发能力和质量流量增加会导致涡轮出口蒸汽比焓的变化(h₂)以及改变蒸汽特定熵涡轮出口(年代₂)。

最重要的变量比率定义TG涡轮(火用)效率变化涡轮权力和相应的蒸汽质量流量。涡轮功率范围从500千瓦到2700千瓦,涡轮(火用)效率增加,因为增加涡轮发达权力高强度相比,通过汽轮机蒸汽质量流量的增加。涡轮机的功率范围从2700千瓦到3850千瓦汽轮机负荷最高的,增加涡轮功率较低的强度相比,通过汽轮机蒸汽质量流量的增加,所以在操作区域,涡轮(火用)效率降低。

TG汽轮机负荷取决于船舶电气电力消费者和他们目前的需求。在操作点3中,TG汽轮机(火用)效率在液化天然气运输船剥削量只有56.87%的(火用)效率远低于最大一个获得这个操作点。获得较高的涡轮(火用)效率的剥削,TG汽轮机应更多的加载,但不要超过2700千瓦。

TG汽轮机(火用)破坏计算通过使用(11为每个观察操作点)。涡轮(火用)破坏是最受通过汽轮机蒸汽质量流量的影响。即使是很小的蒸汽质量流量的增加显著增加的结果(11)。涡轮增加开发功率更低影响涡轮(火用)破坏的变化与蒸汽质量流量的增加。连续蒸汽质量流量的增加在TG涡轮开发力量增加500千瓦到3850千瓦引起连续增加涡轮(火用)破坏,呈现在图4。这个结论是有效的不仅在操作点3,而且在所有其他TG轮机操作点。

在操作点3,液化天然气运输船剥削TG汽轮机(火用)破坏628.82千瓦,在TG涡轮机最大(火用)效率在这个操作点(在汽轮机开发2700千瓦)的力量,涡轮(火用)破坏1259.82千瓦。在最大涡轮功率3850千瓦,(火用)破坏是最高和1974.62千瓦。

TG汽轮机开发力量变化表明,(火用)破坏不是涡轮(火用)效率成正比,而是直接正比于涡轮加载高涡轮负荷导致更高的(火用)破坏,反之亦然。

TG分析汽轮机(火用)电源入口可以呈现为一笔涡轮电力开发,蒸汽涡轮出口(火用)权力,和涡轮(火用)破坏,(9)。有趣的是现在和比较这些分布的(火用)电源入口在两个汽轮机运行阶段TG汽轮机操作点3:首先是一个阶段的剥削和涡轮机的第二阶段获得最大(火用)效率、人物3。

TG汽轮机操作点3、蒸汽(火用)功率的涡轮出口所占份额很低的(火用)电源入口在剥削(只有4%和3%的阶段最大(火用)效率)。最显著的差异的阶段开发和最大(火用)效率的股票中可以看到涡轮发达权力和(火用)破坏(火用)入口。开发期间,涡轮的份额发达电力(火用)的电力进口低12%,而火用的(火用)破坏电力进口的份额相比高出11%的阶段最大(火用)效率、人物5。

很明显,它可以得出的结论是,更高的份额涡轮开发能力和较低的份额(火用)的涡轮机(火用)破坏电力进口导致更高的涡轮(火用)效率。蒸汽(火用)的影响力量上的涡轮出口涡轮(火用)效率是可以忽略不计。

4.2。TG汽轮机开发力量Variation-Operating点5

(火用)效率变化的操作点5(表中TG涡轮机2),在开发力量变化,如图6。在较早的操作点,增加涡轮发展电力事业(火用)效率的增加到最大值,之后是减少涡轮(火用)效率。

在操作点5中,最大的涡轮机(火用)效率也得到开发2700千瓦和金额66.78%的力量。操作点,最高的3850千瓦汽轮机负荷,(火用)效率量64.73%,在液化天然气运输船开发涡轮(火用)效率只有54.79%。

TG涡轮(火用)效率变化等原因在操作点5是相同的操作点3所述。获得较高的涡轮(火用)效率的剥削,TG汽轮机应更多的加载也在观察操作点5中,但涡轮负载不得超过2700千瓦的价值。

连续蒸汽质量流量的增加在TG涡轮功率增加从500千瓦到3850千瓦涡轮(火用)破坏会导致持续的增加,呈现在图7,也在TG轮机操作点5。和之前一样,蒸汽质量流量是一个主导因素,定义了TG汽轮机(火用)破坏的变化。

液化天然气运输船剥削中TG汽轮机(火用)破坏操作点5 632.21千瓦。最大(火用)效率(2700千瓦)在这个操作点,涡轮(火用)破坏1343.09千瓦,在最大涡轮功率3850千瓦(火用)破坏是最高和2097.61千瓦。

TG轮机操作点3,(火用)破坏操作点5成正比涡轮加载高负荷导致更高的(火用)破坏,反之亦然。

轮机操作时候5、蒸汽涡轮出口需要共享的(火用)权力操作点3中的火用电力进口低于分析之前在剥削(只有3%和2%的阶段最大(火用)效率)。再次,最显著的不同阶段开发和最大(火用)效率得到股票的涡轮机发达权力和(火用)破坏(火用)电源入口,图8。在利用TG汽轮机操作点5,涡轮发展力量的份额(火用)电力进口下降13%,而火用的(火用)破坏电力进口的份额相比高出12%的阶段最大(火用)效率。

至于轮机操作点3,涡轮机操作点5也有效的结论,涡轮的高份额开发能力和较低的份额(火用)的涡轮机(火用)破坏力量入口导致更高的涡轮(火用)效率。

4.3。TG汽轮机开发力量Variation-Operating 8点

相同的趋势和结论从TG开发汽轮机操作分3和5在汽轮机功率变化也有效的操作点8(表2)。在操作点8中,数量最大的涡轮机(火用)效率70.06%,和之前一样,在获得汽轮机开发2700千瓦的电力。在最高涡轮负载(3850千瓦)在操作点8中,(火用)效率67.94%,而在液化天然气运输船剥削TG涡轮(火用)效率只有60.46%,数字9。TG汽轮机在液化天然气运输船剥削(火用)效率低于9.6%的最大一个操作点8中获得。

TG轮机操作点8还证实结论(火用)破坏正比于涡轮加载高负荷导致更高的(火用)破坏,反之亦然,人物10。在操作点8 TG汽轮机(火用)破坏在液化天然气运输船开发621.86千瓦,最大(火用)效率涡轮(火用)破坏1153.88千瓦,在最大涡轮功率3850千瓦,(火用)破坏是最高和1816.85千瓦。

蒸汽涡轮出口的(火用)权力操作点8已经明智更高份额(火用)电力进口相比,操作点3和5,和金额6%都剥削和涡轮机最大(火用)效率阶段,数字11。TG汽轮机操作点8不偏离相比,操作点3和计次收费剥削阶段之间最明显的区别和最大(火用)效率的股票中可以看到涡轮发达权力和(火用)破坏(火用)入口。阶段的最大(火用)效率、涡轮发展力量的份额(火用)电力进口高9%,而股票(火用)的(火用)破坏力量的入口与开发阶段相比,下降9%11。

相同的结论从所有三个分析轮机操作点(操作分3、5、8)——更高份额的汽轮机开发能力和较低的份额(火用)的涡轮机(火用)破坏电力进口导致更高的涡轮(火用)效率,反之亦然。这个结论也适用于所有其它TG汽轮机操作点表中给出2。

5。汽轮机的比较(火用)效率和(火用)破坏所有观察到的操作点(剥削与最大(火用)效率阶段)

在本节中,提出了比较TG汽轮机(火用)效率和(火用)破坏在两个操作phases-during剥削和最大(火用)效率的阶段通过汽轮机功率变化发展。所有TG的比较提出了汽轮机从表分析操作点2。

对所有观察到的TG汽轮机操作点是有效的结论,才能获得最佳的涡轮(火用)效率在涡轮开发2700千瓦的力量。在操作点7中,涡轮(火用)效率的开发是最接近最大可能的,不同的是8.39%(剥削(火用)效率的操作点7数量60.92%,而这个涡轮机操作点的最大(火用)效率是69.71%)。4和5为轮机操作点,利用火用效率最大ones-difference获得11.99%的最远的操作点5 12.03%,操作点4,图12。

开发了涡轮(火用)效率最高的操作点1和7(60.95%,操作点1为60.92%,操作点7),而涡轮汽轮机开发获得的(火用)效率最高的权力变化69.67%,操作点1为70.06%,操作点8。

的(火用)损失相比TG汽轮机从表在所有观察到的操作点2,可以看出涡轮机(火用)破坏低得多在开发阶段与阶段的最大(火用)效率相比,数字13。

最低的差异分析涡轮剥削和最大(火用)效率之间的(火用)破坏阶段可以看到在操作点1和525.91千瓦(操作点1、涡轮(火用)破坏开发649.70千瓦,而对于相同的操作点的阶段最大(火用)效率、涡轮(火用)破坏量1175.61 kW)。最高的差异分析涡轮剥削和最大(火用)效率之间的(火用)破坏阶段获得的操作点5和710.88千瓦,人物13。涡轮机的平均差异之间的(火用)破坏剥削和最大(火用)效率阶段所有八个观察操作分金额604.55千瓦。

涡轮(火用)破坏的价值并不是唯一的变量定义涡轮(火用)效率的价值。根据(12),涡轮(火用)效率取决于涡轮开发力量和涡轮(火用)破坏的比例(涡轮(火用)破坏是最影响蒸汽质量流量通过涡轮机)。当汽轮机开发力量增加更高的强度相比,增加涡轮(火用)破坏(增加涡轮(火用)破坏增加蒸汽质量流量成正比)涡轮(火用)效率将会增加。因此,增加涡轮(火用)破坏不必同时降低涡轮(火用)效率;此外,TG分析汽轮机,增加发达功率2700千瓦汽轮机将导致同时增加涡轮(火用)破坏和(火用)效率。

6。结论

数值分析的TG汽轮机(火用)效率和(火用)破坏(火用损失)变化在变化在涡轮动力提出了本文开发的。TG汽轮机运行在传统液化天然气运输船蒸汽推进系统。在八个不同的测量进行了TG汽轮机操作点,和详细的分析,提出了三种随机选择操作点,但整个TG汽轮机的主要结论是有效的操作范围。

TG分析汽轮机(火用)效率增加从500千瓦到2700千瓦的开发力量,和最大(火用)效率得到最大汽轮机功率的70.13%(2700千瓦)在每个操作点。从2700千瓦到3850千瓦的最大,TG涡轮(火用)效率降低。增减TG涡轮(火用)效率是由增加的强度不均匀引起的汽轮机开发电力和蒸汽质量流量。建议是,在开发、TG汽轮机应更多的加载来实现更高的(火用)效率,但涡轮负载不得超过2700千瓦的价值。

TG汽轮机(火用)破坏汽轮机负荷成正比,而汽轮机负荷成正比蒸汽质量流量通过turbine-higher蒸汽质量流量的结果在一个更高的负载导致更高的(火用)破坏,反之亦然。最低的TG涡轮(火用)破坏了最低的观察到涡轮负载,获得最高的(火用)破坏时涡轮负载最高的每个操作点。连续增加的主要原因在涡轮(火用)破坏发展涡轮功率增加发现在连续通过汽轮机蒸汽质量流量的增加。即使是很小的蒸汽质量流量的增加显著增加涡轮(火用)破坏。

它也是研究涡轮(火用)的分布电源入口三个随机选择的操作点。汽轮机的主要结论(火用)电力进口分布分析,高的涡轮发展力量和低份额(火用)的涡轮机(火用)破坏电力进口导致更高的涡轮(火用)效率,反之亦然。蒸汽(火用)的影响力量上的涡轮出口涡轮(火用)效率变化是微不足道的。

在每个观察操作点,涡轮(火用)效率液化天然气运输船剥削从8.39%降低到12.03%相比,获得的最大一个分析。所有观察到的TG汽轮机操作点,(火用)破坏开发低525.91千瓦和710.88千瓦之间相比,最大(火用)效率的阶段。

这种分析可以帮助船船员不仅在分析液化天然气运输船,也对其他类似的液化天然气运营商类似涡轮式发电机单元优化操作,达到尽可能高的(火用)效率在每个TG汽轮机操作点。

命名法

希腊符号

:	特定的(火用)(kJ /公斤)
:	效率(-)

缩写

液化天然气:	液化天然气
TG:	涡轮发电机组

下标

0:	周围的国家
D:	破坏
例:	(火用)
:	入口
:	出口
:	流流电源(kJ / s)
:	比焓(焦每千克)
:	质量流率(公斤/ s或公斤/小时)
p:	压力(MPa)
P:	功率(kJ / s)
:	传热(kJ / s)
:	特定的熵(kJ /公斤·K)
:	热(火用)传递(kJ / s)
T:	温度(°C或K)。

的利益冲突

作者宣称没有利益冲突有关这篇文章的出版。

确认

作者想扩展他们的赞赏的主要船东办公室承认在开发测量设备和所有帮助测量。这项工作是支持的大学里耶卡(合同编号。13.09.1.1.05)。

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