机械特性和水的吸收行为交织洋麻纤维/ PET纤维增强环氧树脂混合复合

文摘

交织织物复合材料生产的发展是一种新颖的方法,可以采用应对挑战的平衡的力学性能和吸水聚合物复合材料的行为。本文洋麻纤维和PET(聚对苯二甲酸乙二醇酯)纤维被选为开发织物增强材料,和低粘度环氧树脂被选为矩阵。采用真空灌注工艺生产混合复合材料由于其优越的优势手糊的技术。重量百分比组成的环氧/洋麻纤维/宠物杂交综合指数维持在70/15/15 60/20/20,分别。显著增加抗拉强度和弹性模量的约73%和53%记录与整洁的环氧树脂。同样,大幅提高弯曲,影响和层间的属性也意识到在整洁的环氧树脂。这种增强在力学性能可能归因于交织织物的联锁结构,个别洋麻纤维和PET纤维的性质,强大的界面粘结,抵抗冲击荷载的纤维。研究了复合材料的吸水率长期暴露在蒸馏水中,发现和吸湿模式遵循Fickian行为。

1。介绍

近年来,编织复合材料结构主导汽车赛车,航空航天,和海军建筑行业由于其优异的力学性能和耐久性而单向纤维复合材料。二维(2 d)织物复合生产是由编织过程中纱线交错在两个相互正交的方向(经纱和纬纱)在0°、90°规律或编织风格。的机织物含有纤维的至少两个方向提供平衡的强度,刚度和韧性。面料生产与热塑性或热固性树脂浸渍手工停止技术,压缩成型,树脂转移或高压釜成型。先前的研究在织物复合材料显示,他们有更好的出平面强度和刚度比层压板和单向复合材料(1,2]。的机织物复合材料的另一个主要好处是,当一个链是刺穿或弯曲编织接触轴承负荷,周围的纤维承受的压力没有后续复合的失败。这是不太可能发生在单向链纤维只能承受拉力,抗压,弯曲加载加载轴平行。研究编织kenaf-Kevlar增强环氧树脂混合复合材料的力学性能是由Yahaya et al。3]。手糊工艺生产的复合材料压缩成型在不同纤维体积分数紧随其后。调查结果显示,复合材料的力学性能改善与整洁的环氧树脂,混合复合材料显示,大量增加力学性能相比,洋麻纤维编织纤维增强环氧树脂复合材料。一些研究人员调查了编织纤维增强聚合物复合材料的力学性能受到拉伸和弯曲载荷,调查结果显示,大量增加multiaxis属性相比,单向纤维复合材料(4,5]。波勒斯和画以Maranon调查为竹纤维织物的机械性能增强聚乳酸(PLA)复合材料,并据报道,竹纤维织物拉伸下表现出良好的力学性能、弯曲、冲击载荷由于增强相间结合编织竹纤维和可生物降解的热塑性矩阵(2]。

纤维织物复合材料的参数,如几何、编织结构,可以提高杂交增加机械强度高的应用程序的性能。之前的研究进行杂交的编织纤维复合材料主要集中在织物材料的叠层顺序,安排在不同的层在每一层提供了一个独特的属性,更强调实现高强度和刚度在一个单层。这导致交织织物的发展是由两个或两个以上不同的纱线交织着不同的力学性能,在两个相互正交的方向。一个织物组成的高模量和高强度纤维有可能改善应力分布的聚合物复合材料。天然纤维复合材料,通常容易吸湿与合成纤维可以杂化形成一个交织织物,从而减少水吸收的速度,增加fibre-matrix界面附着力。使用两个或两个以上不同的纤维的主要好处(交织)产生织物是实现高强度,高模量,和相当大的韧性在多个轴,在一个单层。然而,这可能不是可行的与单筋织物,因为材料属性可能是相同的在两个轴其他研究者报道(4,6,7]。

本研究的主要目的是调查的力学性能和吸水行为交织洋麻纤维/ PET纤维增强环氧树脂混合复合。红麻纤维的选择是基于其良好的机械性能和可用性在本地可用的天然纤维。同样,PET纤维的选择是基于其力学性能好,成本低,和疏水特征。制造方法采用真空灌注由于其优越的优势手糊工艺如低空隙度、高纤维体积分数,和零排放的环境和更少的人力。液体环氧树脂选择EpoxAmite 103缓慢硬化剂和经常与固化剂混合比例中指定的制造商的指导方针。环氧树脂的选择是由于其低粘度;在室温下无臭和治疗。环氧树脂的重量百分比组成、洋麻和PET纤维的复合站在70/15/15 60/20/20,分别。

2。材料和方法

2.1。材料

本研究中使用的增援部队连续洋麻纤维和宠物纱纱包的形式提供创新的拉挤Sdn。有限公司本研究中使用的洋麻纤维纱线直径约1毫米,而宠物的纱几乎是0.3毫米。洋麻纤维纱线的密度约为1.4克/厘米³虽然宠物纱线密度接近1.38克/厘米³。洋麻纤维的百分比扯断伸长率和宠物纱高达1.6%和24.8%,分别。EpoxAmite 100使用的环氧树脂提供103年的缓慢的硬化剂,很光滑,Inc .)、美国。树脂的混合粘度值6.5 dynes-s /厘米²比重为1.10,在室温下有能力治愈没有额外的加热过程。

2.2。设备

用万能材料试验机进行拉伸、弯曲,和层间剪切试验按ASTM D638 D790和D2344分别。使用50 J冲击试验进行夏比冲击试验机根据规范给出了ASTM D6110。数字洛氏硬度试验机是用来进行硬度试验根据ASTM D785测试聚合物复合材料。用烤箱200°C的能力在水分和吸水试验与电子体重密度计,密度和体积测量。编织过程中进行了使用本地建造织机设计适合的尺寸洋麻纤维和宠物纱线在织物平面。真空灌注机由真空泵,抽吸和交付软管,和树脂的玻璃容器收集。

2.3。2维编织的洋麻纤维/ PET织物

这个过程的特点是单向的脱落,两组互相垂直的纱线或链(经纱和纬纱)用于生产织物。经纱在纵向方向上运行而纬纱在横向方向上运行。在这项研究中,洋麻纤维纱线被用作纬,而宠物纱线被用作经纱。编织的建设平台的方式经纱线的张力取决于支持的闷的牵引经纱引导者如图1(一)和1 (b)。交错的过程是通过将纬纱,下面经纱线连续,直到达到所需的布料宽度,后来,织物上的纬纱创造了一个强大的优势在转变的过程中,回到创建另一个行。为了实现连续性隔行扫描过程中,纱线被拉紧沿经向掘进操作,直到编织过程完成。重要的是要注意,织物的几何形状是影响纤维的大小,数量的经纬纱线单位宽度和长度,经与纬纱纱线交错,经纬纱线的张力(8,9]。织物生产的这个过程称为一个交织洋麻纤维/宠物的厚度约1.54毫米的经牵引和1.58毫米纬两如图2。每个织物生产的大小大约是长270毫米,宽260毫米,1.55毫米厚。

2.4。生产的交织混合复合真空灌注

在这个过程中,树脂压力梯度是由疏散模具精子使多孔交织混合织物。交织织物是放置在平坦的透明玻璃在一个开放的模具,和编织塑料厚度织物的援助容易固化后的复合。整个大会上覆盖着一个蓝色的塑料网控制树脂的流动的所有部分结构如图3(一个)和3 (b)。随后,缓慢的液体环氧树脂混合硬化剂比例的3:1根据制造商的规格和混合物被分发到一个树脂罐。

真空泵将运行大约2个小时的创建一个真空开模具。因此,树脂混合物是脱气和注入到真空的模具填充树脂交织织物中创建的口袋。在这个过程中,环氧树脂的液体压力平衡的一些压实大气压力,因此导致动态模腔。的黑暗区域交织织物在图3(一个)表明树脂的存在,因为它流经交织织物,箭头表示树脂流动的方向。速度和压力,因为它流入结构取决于体积分数和增援的渗透性10]。注射压力保持在大约1条,直到树脂口袋机织物是完全填充或饱和。随后,交付线路已锁定,真空压力增加到近1.3条来填补剩余的织物的干燥部分。重要的是要注意,通过黑色树脂注入多孔塑料带定位的边缘交织织物允许均匀分布的树脂模具的所有部分如图3 (b)。造型工具获准在室温下治疗(24°C) 24小时和成品复合后来被分离从模具塑料网和厚度的复合,连续。图4(一个)显示的图形视图完全饱和交织织物在模具的整合,而图4(b)显示了完成复合固化后部分。一个完整的设置真空灌注过程如图5。重要的是要注意,70/15/15成分是使用交织织物的一层,而60/20/20成分是使用两层交织织物。

2.5。拉伸试验

测试是用万能材料试验机进行根据ASTM D638标准测试聚合物复合材料。沿着经线的拉伸试验被认为是由于先前的研究已经表明,较高的抗拉强度是实现沿着这个方向(4]。每个样品测试通过将它握试验机和收紧坚定和均匀程度必须防止滑动,而不是一个点,标本将挠或粉碎。一个拉伸载荷应用5毫米/分钟的速度,直到样品在测量长度和休息,然后,抗拉强度的结果,混合复合材料的弹性模量和延伸率记录。总共有十个标本检测每个成分使用前面提到的相同规格和抗拉强度和弹性模量的结果记录下来。数据6(一)和6 (b)展示一些选择拉伸前后标本骨折。

2.6。弯曲测试

根据ASTM D790进行三点弯曲试验的测试聚合物复合材料和测试是在一个方向垂直于进行增援。试样被放置在两个圆柱的表面支持根据跨度,加载的鼻子是对齐的,圆柱形的轴支持相互平行和装运鼻子是中途之间的支持。加载鼻子就能够接触标本在0 N,和一个负载随后应用于标本在十字头5毫米/分钟的速度,直到断裂试样的外表面。过程是重复了十样,弯曲强度和模量的结果记录下来。

2.7。冲击试验

这个测试方法决定了复合材料的抗断裂通过释放惊人的锤打破标本安装在一个标准化的机器的铁砧。本研究中采用的测试标准ASTM D6110,标本取得,促进脆性破坏而不是每次钟摆摆动后韧性断裂。提供的试样水平放置在夹具上的冲击试验机和铁砧,这样它将影响在对面的脸。钟摆是定位和安全的释放机制和指标是焦耳重置为零。后来,钟摆被释放,引人注目的优势打破了标本,冲击能量吸收的标本被从指示读取机制。忽略摩擦损失和绕组的能量,计算复合材料冲击强度后来吸收冲击能量除以试样的厚度。

2.8。层间剪切试验

采用该方法确定的短梁强度和层间剪切强度的复合材料根据ASTM D2344与ASTM D790中描述的测试过程。标本是定位在两个圆柱表面上的支持,允许横向运动,并对齐,标本的纵轴垂直于加载的鼻子如前所述。跨度被调整至符合跨度length-to-specimen厚度比约为4.0,长度和过剩的标本后来适应双方的约4毫米。随后,一个负载应用如图6 (c)十字头1毫米/分钟的速度,直到两件套样品失败发生时,抗剪强度是计算使用以下方程: 在哪里代表短梁强度(MPa),代表一个最大负载测试期间的观察(N),表明测量试样宽度(毫米),代表试样厚度测量(mm)。

2.9。硬度试验

本研究中采用的测试方法是洛氏硬度试验,根据ASTM和标本准备D785规范。这个测试测量的电阻复合缩进,迫使一个钢球硬度计压头的表面复合使用指定的小负载。复合测试在样品表面的测试机和一个小负载大约10公斤是应用于标本,测量设置为0。150公斤的主要负载应用脱扣杆,15秒后,主要的负载是移除。硬度计被允许恢复近15秒钟,硬度值是读取与小负荷监控仍在的地方。几个点的样本缩进和平均硬度值被记录。

2.10。吸湿性

复合材料中的水分含量百分比决心在ASTM D5229使用给定的规范。复合材料的重量调节后七天24°C记录使用平衡计和烘干后的重量在100°C 4小时随后被测量。水分吸收百分比计算使用以下方程(11]: 在哪里代表含水量百分比(%),表示收到基标本的质量(g)表明烘干的标本(g)的质量。

2.11。吸水试验

烘干的标本获得含水率测量后立即用来进行吸水试验根据规范给出了ASTM D570。这个测试方法涵盖的相对吸水速率和吸水比例的确定完全饱和的标本。包含蒸馏水的标本被安置在一个罐子的温度维持在大约24°C,如图6 (d)。每24小时后,每个标本从蒸馏水中移除,免费使用干布擦拭表面水分,和加权到最近的0.0001 g。这个过程被重复连续6天,直到复合材料大大饱和。吸水比例计算的权重差异完全饱和标本干燥标本使用以下的重量方程(11]: 在哪里吸水率(%)和吗代表的质量完全饱和复合(g)表示干复合(g)的质量。水扩散特性进行了研究,使用以下方程[Fickian行为12,13]: 在哪里水分在时间吗,是平衡含水量、代表扩散系数,表明样品厚度。

2.12。空隙度和密度

空隙度的确定是至关重要的在这个研究中,因为它有不利影响机械性能如抗拉强度、冲击强度和层间剪切强度。高空隙度也会导致更大的容易渗水,环境恶化、散射强度特性,纤维和基体之间的弱界面粘结。复合材料的空隙度确定使用ASTM D2734测试聚合物复合材料。在这个测试方法中,环氧树脂的密度、洋麻,和宠物纤维之前独立测量复合材料的生产。后来,环氧树脂的重量百分比和增援部队,和理论密度计算使用以下方程: 在哪儿,理论密度(克/厘米吗³),是复合树脂的重量百分比(%),表明树脂的密度(克/厘米³),复合是洋麻纤维的重量百分率(%),表示红麻纤维密度(g / cm³),是PET纤维的重量百分比(%),然后呢PET纤维的密度(克/厘米吗³)。后密度的理论计算、实验或测量密度的复合使用密度计测定,根据ASTM D792中给出的规范和准则。随后,空隙度的复合使用以下公式计算: 在哪里是复合的空隙度(%)理论密度,是测量密度的复合(g / cm吗³)。

3所示。结果与讨论

3.1。拉伸性能

结果交织混合复合材料的抗拉强度和弹性模量对整洁的环氧给出数据7和8。交织环氧树脂的拉伸强度/洋麻纤维/宠物(70/15/15)复合大大增加了大约65%从7.74到22.43 MPa,整洁的环氧树脂。同样,环氧树脂/洋麻纤维/宠物的结果(60/20/20)组成显示抗拉强度的增加了近73%的环氧树脂。抗拉强度增加的百分比远远高于那些通过Yahaya等人,Dan-mallam et al。3,4)由于更好的界面粘附真空灌注过程中实现。此外,抗拉强度的较大幅度增加,很可能是由于洋麻纤维和宠物之间的机械联锁纤维交织混合织物。在拉伸试验,失败的渐进破损组合为特征的纤维平行于加载轴。这是观察到的失败洋麻纤维和宠物链矩阵源于测量长度和传播的中心沿加载方向横着。这一现象说明了为什么失败的编织纤维复合材料主要是通过纤维断裂,纤维撤军以来不能通过交织织物的紧密的网络结构。

可以说,纤维之间的强界面结合和矩阵也大幅增加抗拉强度的影响,由于充分渗透的树脂所证明的扫描电镜显微照片如图9(一个)和9 (b)。有趣的是,复合形态数据的扫描电镜显微照片所示9 (c)和9 (d)没有迹象显示纤维撤军和纤维脱胶,从而标志着强大的债券之间的纤维和矩阵。扫描电子显微镜照相术还透露,纤维束是附加到矩阵,这表明低粘度环氧树脂渗透交织织物。之前的研究表明,天然纤维本质上是不符合非极性在浸渍环氧树脂;然而,增援的孔隙度增加了交织织物的渗透率导致高树脂吸收在注射模具(14,15]。这个进程有极大的改善了润湿纤维的树脂,随后增加纤维的抗变形从原来的横截面积。

同样,70/15/15组成的弹性模量显著增加约65%从0.45到1.26的绩点与整洁的环氧如图8。相当大的弹性模量增加可能归因于高模数红麻纤维的掺入复合和交织织物的结构。可以说,增强在模量与个别钢筋的拉伸行为的矩阵,自洋麻纤维和宠物链可以独立地伸展和打破他们的方法破坏应力(16,17]。然而,60/20/20组成的弹性模量低于70/15/15配置,代表增加材料延性据另一位研究员(2]。因此,可以说,增加延性占伸长率增加或拉伸应变如图10。弹性模量的下降也可能是归因于增加卷曲或纱线波动在注射模具。这是预期的,因为一些股想加强通过弯曲变形而不是携带负载完全在紧张18,19]。弯曲的线不同的角度整合中模具可能面临更高的加载在紧张和可能导致过早失效,从而导致较低的弹性模量。虽然很难编织织物没有卷曲,但它可以最小化通过改变编织结构或改变编织参数如拖大小、经纬纱线的数量,在经纱和纬纱张力,紧张的牵引20.]。

3.2。弯曲性能

混合复合材料的弯曲强度的结合强度和压应力变化直接与层间剪切强度,而复合材料的弯曲模量是衡量抗变形由于偏转21]。数据11和12现在的结果混合复合材料的抗弯强度和模量与整洁的环氧树脂。结果表明,60/20/20成分记录最高的挠曲强度约为81.28 MPa相比70/15/15配置。挠曲强度的增强可能归因于交织织物的能力能够承受弯曲力在三点弯曲测试。失败的复合纤维断裂、基体开裂,开始从紧张的标本,与骨折发生在中间的梁(22,23]。一旦发生压缩破坏,减少弯曲应力的复合纤维断裂、基体开裂沿着fibre-matrix间期继续传播。

挠曲强度的较大幅度增加,也可能是由于纤维的联锁结构矩阵,个人强化属性,fibre-matrix界面附着力。在加载过程中,经链拉伸和创建强调纬股发起裂纹的矩阵。沿着横向裂纹继续传播,导致骨折发生在SEM显微图,如图所示13。然而,增加边际的抗弯强度70/15/15成分可能与更少数量的经纬纱线,低压的经纬纱线,以来牵引压力的紧张被转移到复合材料的厚度。

从图12,它可以观察到,70/15/15组成的弯曲模量显著增加了近33%,从1.32到1.97的绩点与整洁的环氧树脂。同样,60/20/20配置显示了一个相当大的弯曲模量增加,约71%从1.32到4.48的绩点对整洁的环氧树脂。这种弯曲模量大幅增加可能归因于更高的初始模量洋麻纤维和宠物纤维和经纱和纬纱的方向混合复合。一个类似的结论对纤维取向的影响是由另一位研究员(24]。此外,短中可观察到分层60/20/20期间达到最大应力变形后组成。一个可能的解释是,一个强大的债券之间的交织织物及矩阵短分层负责,因此导致高的弯曲的特性。分层继续沿着纬方向传播,导致基体开裂红麻纤维断裂如图紧随其后14。类似的观察与分层裂纹和fibre-matrix脱胶被苏报道等。25),最近戴et al。1]。

3.3。冲击强度

图15礼物的结果交织混合复合材料的冲击强度与整洁的环氧树脂。大约有72%的改进实现环氧树脂时钢筋与交织洋麻纤维/ PET织物70/15/15组成。一个可能的解释是,混合复合材料的断裂传播能量高于其断裂起始能量。这相当大的增加可能是由于公司的交织织物洋麻纤维和宠物的初始能量吸收特性,联锁结构,冲击强度和取向导致了这种增强。耐冲击也可能大幅增加与振动的能量损失,裂缝延伸,引人注目的鼻子之间的摩擦和缩进。

扫描电镜显微照片图16显示骨折后交织混合复合材料的表面。复合的光滑表面观察到由更少的蛀牙,小穿孔,和拉伸纤维,这表明韧性断裂纤维撤军和基体开裂的迹象。类似的发现为傅et al。26),最近Rahmanian et al。27]。延性的提高可能是由于层间断裂韧性,阻尼特性和弯曲强度个人的细长纤维(28,29日]。很明显地说,这些属性取决于纤维之间的界面粘附和矩阵力学的荷载传递矩阵的联锁纤维。更令人鼓舞的结果是实现60/20/20组成,冲击强度提高了近90%,从3.3 J /厘米到31.9 /厘米,与整洁的环氧树脂。扫描电镜显微照片图17显示变形和破坏机制,导致韧性增强交织的混合组合。红麻纤维的断裂边缘的表面复合材料表明,红麻纤维少伤害抵抗能力比PET纤维交织织物结构;因此,宠物纤维提高混合复合材料耐冲击的作用更大。

3.4。层间剪切强度

层间剪切强度的结果70/15/15和60/20/20成分归纳如表1。它可以观察到,60/20/20成分较高的层间剪切强度约58%相比70/15/15组成。这种增强的层间剪切强度很可能是由于更少的横向平面压缩应力,需要启动失败的复合。加载情况下的失效模式是中腔层间的失败,进步沿着纤维方向分层横着。观察到一个抛物线剪切应力分布发生中途加载鼻子和圆柱之间的支持两岸的梁,导致高应力集中加载鼻子和支持点。应力集中导致裂纹萌生的中腔梁断裂之前和传播它的跨度。仔细观察的标本显示,由于张力和压缩失败可以发现两边的梁,张力方面有更多的伤害。此外,v型骨折的中腔观察标本的张力侧梁使用光学显微镜的放大20 x。可以说,损伤区,失败后,特点是纤维断裂、基体开裂、纤维撤军如图18。类似的研究结果报道da Silva et al。30.)和Godara et al。31日]。

3.5。硬度

硬度的混合组合是其抗压痕或渗透,也是能力的复合材料抵抗裂纹萌生和传播时受到突然冲击载荷。洛氏硬度试验在室温下进行的结果总结在表(24°C)1。结果显示硬度值60/20/20成分产生了更高的硬度的近28%来自43个31 70/15/15组成。硬度的提高可能是由于增加的刚度复合70/15/15成分相比。此外,刚度的增加可能是由于纤维和基体之间界面结合更强,联锁织物的结构,增加纤维加载其他研究者报道(32,33]。另一个可能的解释可能是由于表面结晶复合的PET纤维的掺入交织混合织物。

3.6。吸湿、吸水、空隙度和密度

结果吸湿、吸水和空白内容呈现在图19。可以看出,复合材料的水分和吸水率随纤维含量增加而减小。含水率的下降有可能是由于孔隙和微裂隙的发生70/15/15组成。仔细看看70/15/15样本显示,复合材料的表面更容易吸湿由于孔隙度和粗糙度的某些部分标本。然而,有一个在混合复合材料吸水率大幅度增加对整洁的环氧如图19。这预计由于红麻纤维的亲水特性的复合材料。另一个可能的解释是,红麻纤维由木质素、纤维素、半纤维素,纤维素是一种亲水聚合物组成的羟基组。的羟基与水分子的氢键,反应导致的高水分吸收复合(34,35]。宠物纤维在减少复合水分吸收的贡献微不足道由于其疏水特性和表面结晶度相比红麻纤维。

扩散性能的复合材料所定义的菲克定律被体重测量评估predried标本浸泡在蒸馏水为120小时。扩散系数()是由绘图比例计算体重的增加和时间的平方根,考虑图中给出的曲线的斜率20.。观察到,在长时间曝光,吸水比例的所有标本是在早期阶段,最终减慢,达到饱和水平,后Fickian扩散过程如图20.。在暴露的早期阶段,水渗透复合通过毛细血管导致纤维膨胀和创造了更多的空间导致显微裂纹的脆性热固性矩阵。微裂隙的存在在杂交组合创造了更大的表面积纤维之间的界面和矩阵,导致增加水扩散复合其他研究者报道(36,37]。扩散系数的结果并给出了复合材料表2。它可以观察到,扩散系数增加而增加纤维加载和厚度的标本(另一个作者报道38]。

的空白内容70/15/15成分从0.03增加了大约86%到0.22%在整洁的环氧树脂。然而,60/20/20组成的孔隙含量比例下降了近13%,从0.68到0.59% 70/15/15组成。一个可能的解释是,空隙度的下降可能是由于孔隙度减少,强大的界面结合,降低表面粗糙度在60/20/20组成。一些研究人员还得出结论,空隙度的增加对横向压力和不利影响附着力fibre-matrix [36,37]。可以说,越无效内容和微裂隙在复合材料中,毛细现象和水分吸收越高fibre-matrix接口。复合材料的理论和实验密度也在桌子上2,结果显示增加边际密度测量的混合比整洁的环氧树脂复合材料。类似的趋势观察的理论密度70/15/15成分,观察边际增加约6%相比,整洁的环氧树脂。因此,可以说,个人的密度增援和复合矩阵占轻微增加密度。

4所示。结论

交织混合复合材料的机械和物理性能研究和分析对整洁的环氧树脂。采用的生产方法是真空注入相对于手糊工艺由于其优势,如高纤维体积分数、空隙度低,和强大的界面粘结。大幅提高抗拉强度和弹性模量的约73%和58%实现60/20/20组成,分别。这种增强的抗拉强度和弹性模量可能归因于个人的贡献洋麻纤维和PET纤维的性质和强劲的纤维和热固性基体之间的界面粘结。同样,显著增加弯曲和冲击性能也记录下来,这改进可能归因于个人的能力强化承受弯曲力和冲击能量。吸水率的复合模式被发现遵循Fickian行为在室温下。复合材料中的孔隙和微裂隙占沿着fibre-matrix间期水分吸收的增加,长时间暴露在蒸馏水。

利益冲突

作者宣称没有利益冲突有关的出版。

引用

1. s .戴·r·坎宁安s .马歇尔和c·席尔瓦,“拉伸纤维结构的影响,三维编织复合材料的压缩和弯曲行为,”复合材料:应用科学和制造业卷,69年,第207 - 195页,2015年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
2. a·波勒斯和a .画以Maranon,为“发展和表征复合材料层压板的聚乳酸(PLA)和竹纤维织物,”复合材料B部分:工程,43卷,不。7,2782 - 2788年,2012页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
3. r . Yahaya s . m . Sapuan m . Jawaid z情夫,和e . s . Zainudin“kenaf-Kevlar混合编织复合材料的力学性能,增强塑料和复合材料》杂志上,33卷,不。24日,第2254 - 2242页,2014年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
4. y Dan-mallam、m z阿卜杜拉和p·s·m·Megat Yusoff,“杂交的影响在洋麻纤维编织纤维增强聚甲醛复合材料力学性能的影响,“聚合物复合材料,35卷,不。10日,1900 - 1910年,2014页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
5. y Mahadik、k·a·r·布朗和s·r·哈雷特”描述的三维编织复合材料内部结构和压实的影响,“复合材料:应用科学和制造业第41卷。。7,872 - 880年,2010页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
6. W.-S。郭,郭宏源。Ko, C.-P。陈”,编织过程的影响三维编织复合材料的压缩行为,”复合材料:应用科学和制造业,38卷,不。2、555 - 565年,2007页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
7. A . p . Mouritz和b·n·考克斯”的机械论的解释比较平面力学性能三维编织,诗行和固定复合材料,”复合材料,应用科学和制造业第41卷。。6,709 - 728年,2010页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
8. s d Pandita和i Verpoest纬编针织物复合材料抗拉刚度的预测基于x射线断层扫描图像,”复合材料科学与技术,卷63,不。2、311 - 325年,2003页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
9. t·j·惠特尼和t .周“3 d angle-interlock纺织结构复合材料,造型”复合材料学报,23卷,不。9日,第911 - 890页,1989年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
10. d·莫迪m·约翰逊,a长,c .陆克文“压力曲线和流量分析过程在真空灌注过程中,“复合材料科学与技术,卷69,不。9日,第1464 - 1458页,2009年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
11. y Dan-mallam、m z阿卜杜拉和p s Megat Yusoff,“冲击强度、微观结构和吸水性能的洋麻纤维/聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)纤维增强聚甲醛(POM)混合复合材料”Matererials研究期刊》的研究,28卷,不。16,2142 - 2146年,2013页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
12. j。金,c·胡,r . s . c .哇,,>。骗局,“防潮层organoclay-epoxy纳米复合材料的特点,复合材料科学与技术,卷65,不。5,805 - 813年,2005页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
13. t . Alomayri h . Assaedi f·a·谢赫,和i . m .低,“吸水率对力学性能的影响棉花纤维强化地质聚合物复合材料,”亚洲陶瓷协会杂志》上,2卷,第230 - 223页,2014年。视图:谷歌学术搜索
14. y . a . El-Shekiel m . s . Sapuan k . Abdan和e . s . Zainudin”发展的一个新的红麻韧皮纤维增强热塑性聚氨酯复合材料,”生物资源》第六卷,没有。4、4662 - 4672年,2011页。视图:谷歌学术搜索
15. c . Girisha Sanjeevarmuthy、r . Gunti和马努,“自然纤维增强环氧树脂混合复合材料的力学性能,”工程研究和应用的国际期刊,卷2,不。5,615 - 619年,2012页。视图:谷歌学术搜索
16. k·h·梁Herszberg, b . Lee m·k·班尼斯特,“活页夹路径对多层编织碳纤维增强塑料复合材料的拉伸性能和失败,”复合材料科学与技术,60卷,不。1,第156 - 149页,2000。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
17. f·斯蒂格·s·海尔萨姆,“机械性能的评估一个新的三维编织纤维复合材料,”复合材料科学与技术,卷69,不。11 - 12,1686 - 1692年,2009页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
18. m . r . Garnich和g . Karami有限元刚度和强度的微观力学波浪纤维复合材料,”复合材料学报,38卷,不。4、273 - 292年,2004页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
19. a . e . Bogdanovich m . Karahan s . v . Lomov i Verpoest,“准静态拉伸行为和损害的碳/环氧复合材料增强3 d non-crimp正交机织物,”材料力学卷。62年,14-31,2013页。视图:谷歌学术搜索
20. l .通、p . Tan和g·p·史蒂文,“纱weaviness对强度的影响三维正交编织碳纤维增强塑料复合材料,”增强塑料和复合材料》杂志上,21卷,不。2、153 - 173年,2002页。视图:谷歌学术搜索
21. m . Jawaid h·p·s·a·哈利勒,a . a . Bakar a·哈桑和r . Dungani“黄麻纤维加载对石油palm-epoxy复合材料的机械和热性能,”复合材料学报卷,47号13日,1633 - 1641年,2013页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
22. r·戈什a . r . Krisha g .丽娜和b . l .拉”效应的纤维体积分数对香蕉纤维增强乙烯酯树脂复合材料的抗拉强度,”国际先进的工程科学和技术杂志》上,4卷,不。1,第91 - 89页,2011。视图:谷歌学术搜索
23. m . Jawaid h·p·s·阿卜杜勒·哈利勒,a . Abu Bakar”编织混合复合材料:拉伸和弯曲性能石油palm-woven黄麻纤维环氧复合材料为基础,“材料科学与工程:一个,卷528,不。15日,第5195 - 5190页,2011年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
24. 王y和d .赵”效应的织物结构三维纺织复合材料的力学性能,”《工业纺织品,35卷,不。3、239 - 256年,2006页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
25. e·苏莱曼,坎迪尔地区,m·r·塔哈”改善与功能化碳织物复合材料的强度和韧性热合,”材料,7卷,不。6,4640 - 4657年,2014页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
26. 郑胜耀傅,b . Lauke e·马德尔x, y和c曰,“断裂阻力short-glass-fiber-reinforced和short-carbon-fiber-reinforced聚丙烯夏比冲击载荷及其处理的依赖,”材料加工技术杂志》上卷,89 - 90,501 - 507年,1999页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
27. s . Rahmanian a . r . Suraya m . a . Shazed r . Zahari和e . s . Zainudin“力学描述环氧复合材料多尺度增援:碳纳米管和碳纤维,”材料设计,60卷,34-40,2014页。视图:谷歌学术搜索
28. m .德黑兰的a . y . Boroujeni t·b·哈特曼t . p .泛滥平原,s . w .情况,和m . s . Al-Haik,“机械特性和影响损伤评估的编织碳纤维增强碳nanotube-epoxy复合材料,”复合材料科学与技术卷。75年,42-48,2013页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
29. m . s . Madhukar和l . t . Drzal Fiber-matrix附着力及其对复合材料力学性能的影响。在车道和石墨环氧复合材料的层间剪切行为,”复合材料学报,25卷,不。8,9320 - 9957年,1999页。视图:谷歌学术搜索
30. l . v . da Silva j·h·s·a .初级c . c . Angrizani和s . c . Amico”curaua短梁强度、剑麻、玻璃和混合复合材料,”增强塑料和复合材料》杂志上,32卷,不。3、197 - 206年,2012页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
31. a . Godara l . Gorbatikh g . Kalinka et al .,”界面剪切强度的玻璃纤维/环氧键和碳纳米管复合材料改性,”复合材料科学与技术卷,70年,第1352 - 1346页,2010年。视图:谷歌学术搜索
32. m . m . Haque m·哈桑m . s .伊斯兰教,和m·e·阿里“物理力学性能的化学处理棕榈和椰壳纤维增强聚丙烯复合材料,”生物资源技术,卷100,不。20日,第4906 - 4903页,2009年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
33. m·r·拉赫曼·m·m·Huque m . n .伊斯兰教,和m·哈桑,“改善黄麻纤维增强聚丙烯复合材料的物理力学性质的后处理,”复合材料:应用科学和制造业,39卷,不。11日,第1747 - 1739页,2008年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
34. h . n . Dhakal z . y . Zhang, m·o·w·理查森“吸水对大麻纤维增强不饱和聚酯复合材料的力学性能,”复合材料科学与技术,卷67,不。7 - 8,1674 - 1683年,2007页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
35. a .俾斯麦Aranberri-Askargorta, j·斯普林格et al .,“表面特征的亚麻、大麻和纤维素纤维;表面性质和水吸收行为。”聚合物复合材料,23卷,不。5,872 - 894年,2002页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
36. a . Espert f . Vilaplana, s . Karlsson”比较吸水的天然纤维素纤维木材和一年期作物聚丙烯复合材料及其对力学性能的影响,“复合材料:应用科学和制造业,35卷,不。11日,第1276 - 1267页,2004年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
37. a . a . a . Rashdi s . m . Sapuan m·m·h·m·艾哈迈德和a . Khalina“吸水和拉伸性能的土壤埋红麻纤维增强不饱和聚酯复合材料(KFRUPC)”《食品、农业和环境,7卷,不。3 - 4、908 - 911年,2009页。视图:谷歌学术搜索
38. m . w . Wang祈神保佑,p·a·库珀”研究天然纤维复合材料的吸湿性,”复合材料科学与技术卷,66年,第386 - 379页,2006年。视图:谷歌学术搜索

版权

版权©2015雅库布Dan-mallam等。这是一个开放的分布式下文章知识共享归属许可,它允许无限制的使用、分配和复制在任何媒介,提供最初的工作是正确引用。