文摘
介绍。金属陶瓷瓷骨折是一种常见的问题修复(mcr)。一个建议的策略以防止修改金属框架设计;然而,可用的信息框架设计陶瓷断裂的影响是稀缺的。客观的。本研究旨在评估计算机辅助设计和计算机辅助制造的影响(发)框架设计制造烧结钴铬钴铬合金断裂阻力的mcr。材料和方法。二十前磨牙金属模具制造了这个体外研究。十标准框架的设计与0.5毫米厚度,和10个定制的框架设计与1毫米厚度舌保证金和所有其他地区的0.5毫米厚度。所有标本制作从烧结钴铬合金(Ceramill Sintron)用软金属铣削技术。陶瓷的应用程序后,3000年的标本进行了热循环和循环荷载周期5 - 55°C。断裂阻力是衡量一个万能试验机。失效模式也确定。数据被独立的统计分析t以及(α= 0.05)。结果。瓷的平均断裂阻力是2379±531 N和2557±448 N的标准定制。没有发现显著差异在两组断裂阻力( )。在两组标本显示混合失败。结论。陶瓷的断裂阻力和失效模式没有受到mcr捏造的框架设计烧结钴铬合金(Ceramill Sintron)。
1。介绍
金属陶瓷修复(mcr)仍然广泛使用,尽管先进的牙科材料(1]。mcr为对照的是假体修复在过去的40年里2- - - - - -4]。mcr的金属框架可以捏造的脱蜡技术,计算机辅助设计和计算机辅助制造(发)铣削技术,或选择性激光熔化方法(5,6]。铣削技术的一个重要优势是修复在标准条件下制作的。因此,铸造错误和疏密度,可以妥协修复的质量在很大程度上阻止了(7- - - - - -9]。高百分比的修复出现问题由于印象和铸造错误(9- - - - - -11]。此外,发铣削技术优势,如降低依赖运营商的技能,较短的工作时间,由于更少的程序步骤和更高的精度,而脱蜡技术。因此,发铣削技术已经得到了越来越多的普及9,11,12]。
钴铬钴铬合金是常用的临床牙科实践。研磨钴铬金属框架可以由硬质合金铣刀(嗯)或软金属铣削技术模式。嗯技术,减少错误发生而铸造方法;然而,嗯技术成本是由于设备磨损金属硬度的结果。钴铬合金的多发性骨髓瘤是更具成本效益和更少的耗时比HMM和铸造技术。多发性骨髓瘤的过程,金属dry-milled和高温烧结充分发挥密度与体积收缩10%;因此,多发性骨髓瘤,钴铬合金显示改善力学性能(13- - - - - -15]。
凿和瓷的骨折是常见的和被认为是第二个最常见的失败原因后mcr的龋齿,患病率为2.3% - -8% [16- - - - - -19]。创伤,调整咬合的不足,讨论的习惯,弯曲疲劳、不匹配的热膨胀系数(CTE)金属和瓷器,不恰当的框架设计、实验室程序中的错误等因素,导致或可能导致凿或断裂的瓷器16,20.]。已经提出几个策略来最小化陶瓷断裂,如修改框架设计(21]。
传统的框架设计0.5毫米厚度在各领域。改善修复断裂阻力的,框架在一个常用的修改设计增加了厚度为1 mm舌宫颈边缘,从而增加2毫米,然后继续达到近端支撑与3.5毫米的高度。在所有其他领域(厚度为0.5毫米21,22]。
几个体外研究评估的效果发制造氧化锆断裂阻力(框架设计23- - - - - -32]。此外,一些研究评估的框架设计对断裂阻力的影响mcr用脱蜡技术制作的(21,22,33]。然而,最好的作者的知识,发指令的影响框架设计mcr捏造的软金属合金陶瓷断裂阻力以前没有评估。因此,本研究旨在评估发指令的影响框架设计制造烧结钴铬合金的断裂mcr的阻力。零假设的研究就没有显著区别mcr捏造的断裂阻力烧结钴铬合金(Ceramill Sintron)与标准和定制的框架设计。
2。材料和方法
在这体外实验研究中,最小样本量计算每组10 [34)假设的统计研究力量0.80,出错率为0.05,标准差5.72和2.63的两组,和d= 5.83,使用下列方程(1):
20单机制前臼齿mcr与定制的框架设计(分为两组n= 10)和标准框架设计(n根据先前的研究[= 10)19,35]。二十上颌第二前磨牙丙烯酸牙齿收集和准备deep-chamfer终点线与1.2毫米深度和8°咬合的锥形墙壁连同2毫米的咬合的还原功能尖端和1.5毫米的咬合的减少非功能性的尖端(21,36]。功能性尖端也斜。准备的丙烯酸牙齿被使用桌面扫描仪扫描(Ceramil Map400,阿曼Girrbach AG) Koblach,奥地利)。死的蜡盘(Yamahachi、日本)通过使用铣床(Ceramil运动2,阿曼Girrbach AG)。蜡模然后浇道和投资使用phosphate-bonded投资(Z4环球投资,N75,比利时)。金属模具然后投(Duccatron Quattro Ugin dentaire,法国)与钴铬合金(万能陶瓷有限公司,重新,意大利)(9,37,38]。金属模具是固定在一个丙烯酸站和放置在一个验船师在准备做出必要的修正。接下来,金属模具被桌面扫描仪扫描(Ceramil Map400;阿曼Girrbach AG)和数据被转移到CAD软件(Ceramil CAD工作站;阿曼Girrbach AG)。软件程序确定了终点线,并没有削弱了保证(17,39,40]。
十个标准和十个定制框架被设计使用软件(Ceramill头脑;阿曼Girrbach AG)。标准框架设计的厚度0.5毫米在各领域。自定义框架设计在舌颈缘1毫米厚度,增加到2毫米,然后继续达到近端支撑与3.5毫米的高度。所有其他领域(厚度为0.5毫米21,22]。在这两种框架的设计,软件被认为是50µm的死间隔空间距离终点线(图1毫米1)。烧结钴铬合金空格(Ceramill Sintron;阿曼Girrbach AG)被使用交流dry-milled铣床(Ceramil motion2;阿曼Girrbach AG)。标本被烧结在烧结炉(Argovent, Ceramill Argotherm;阿曼Girrbach AG)使用惰性氩气在1280°C的温度为6小时。制作的标本都是同质的,没有任何失真。表1显示的属性所使用的合金。
所有标本都是视觉检查,和那些表面缺陷或缺陷所取代。镶面之前,标本的表面喷砂(基本生态小成红血细胞、Renfort、德国)和50µ米氧化铝粒子从10毫米距离20年代在45°角3条压力根据制造商的指示。他们在超声波清洗含80%的乙醇为5分钟。标本被放置在炉(流行病学p310, Ivoclar Vivadent, Schann, Lichtenstein)氧化和消磁。
金属模具首次由一个桌面扫描仪扫描(Ceramil Map400;阿曼Girrbach AG),然后full-contour皇冠由Ceramill设计思想设计软件。最后的皇冠的蜡模雕刻的蜡盘(Yamahachi、日本)。蜡皇冠放在模具,腻子指数得到标准化瓷的申请手续。两层透明膏(遮光剂A3、内联Ivoclar Vivadent, Schann,列支敦士登)被应用于所有的标本。然后,瓷体(Schann、列支敦士登)应用于标本使用硅索引。瓷终于釉(图2)。瓷炉中烧结(流行病学p310, Ivoclar Vivadent, Schaan, Lichtenstein)根据表中描述的协议2。为了防止程序错误,所有的步骤都是由技术员盲法研究目标。CTE的瓷器为12.9±0.5×10 - 6 K,而CTE的金属为14.5×10 - 6 K。
(一)
(b)
胶结之前,内部的墙壁冠和金属模具与酒精和水的蒸汽清洗。一层薄薄的自粘的树脂涂胶泥剂(RelyX Unicem, 3 M ESPE)应用于的内表面的花冠。修复被牢牢坐在模具使用手指的压力2分钟。然后,他们保持在2.2公斤垂直力为15分钟,多余的水泥被删除(38,41]。渗碳后一小时,标本保存在水在37°C 1星期。
为了模拟口腔临床条件下,3000年的标本进行了热循环周期5 - 55°C。每个周期持续了60年代的停留时间20年代和20多岁的传输时间。这个协议模拟临床服务(2.5年17,39,40]。
循环荷载,20金属模具安装在压克力模具(Acropars丙烯酸树脂,Marlic有限公司德黑兰,伊朗),冠坐在,标本终于放在一个咀嚼模拟器(CS4;SD、机电一体化GMBH德国Feldkirchen)。标本都沉浸在去离子水在循环加载过程中(42]。接下来,他们经历了100000次100 N负荷和1赫兹的频率,相应临床服务(图2 - 3个月3(一个))[43]。
(一)
(b)
(c)
他们放在一个拉伸/压缩测试机(200年DBBP万能试验机,Santam,德黑兰,伊朗)与200年KGFKGF能力。垂直负载是由一个不锈钢应用round-end杆平行于纵轴5毫米直径在十字头1毫米/分钟的速度,直到骨折(38]。模拟接触对方的牙齿,竖向荷载(N)用于修复的中心。为此,负载应用于面部和腭尖点的三角形脊(数字3 (b)和3 (c))[44]。
load-causing标本骨折是记录在牛顿(N)。所有标本都检查下用肉眼也立体显微镜(SMZ800、尼康、东京、日本)×10放大确定失败的模式(胶粘剂:合金或陶瓷和氧化层,内聚:在合金或陶瓷材料,或混合:胶和粘性)(7]。本研究设计的流程图如图4。
数据分析使用SPSS 24.0版(美国纽约阿蒙克的IBM公司)。Shapiro-Wilk测试是用来评估数据分布的常态,列文的测试应用于分析方差的同质性。断裂阻力的两组比较独立t以及。统计学意义是在0.05的水平。
3所示。结果
如表所示3,断裂阻力的平均值和标准偏差在标准2379±531 N和2557±448 N自定义组。据《独立报》t以及这种差异没有统计学意义( )。如图5两组,所有标本显示混合失败。
(一)
(b)
(c)
(d)
4所示。讨论
体外研究评估的效果发框架设计陶瓷断裂阻力的上颌第二前磨牙mcr。结果显示无显著差异在断裂阻力之间的标准和定制的框架设计。因此,这项研究是接受的零假设。
体外模拟临床通常是具有挑战性的。疲劳是高度重要的临床修复因为受到不同咀嚼加载在口腔环境中(45]。此外,水在小裂纹的传播中扮演着重要的角色(7,17,46,47]。证据表明,热机械应力对金属陶瓷键的强度产生不利影响。因此,标本,未经老化料显示较高的粘结强度和断裂阻力(48,49]。因此,在目前的研究中,标本进行了热循环和循环荷载的最终测试前断裂阻力。
用人类的牙齿在这样的研究可能会导致一个更现实的模拟临床的50]。然而,人的牙齿高度可变的大小,形状,和质量,和标准化的标本是不可能的51储存条件和时间的流逝也因为拔牙可以影响牙齿的断裂阻力和失效模式37]。因此,其他材料如金属、铜、环氧树脂、和复合树脂被认为是替代;其中,它已经表明,复合树脂容易过早断裂在使用高强度冠(52]。支持的类型的影响死在断裂阻力已经在各种类型的调查主要涉及修复,报告不同的结果取决于类型的陶瓷修复(53,54]。Sagsoz et al。53评估长石单片陶瓷冠,指出,金属和环氧树脂可用于体外死去。然而,其他一些研究主要涉及冠发现金属模具的弹性模量远高于人的牙齿和他们变形少下部队,导致更少的压力积累在皇冠的内表面55]。他们表示,基板的弹性模量越高,越高断裂强度将报道(51]。因此,当比较不同研究的结果,支持死的类型应考虑作为一个重要的参数。然而,本研究的作者没有发现任何类型的影响研究支持死在骨折mcr的阻力。许多研究都可以在用金属模具(mcr22,40,56),牙质的弹性模量不同。因此,实际的应力分布在冠巩固了人的牙齿不同于在一个金属冠巩固了死(37]。在目前的研究中,一个金属模具是用来规范准备设计的基板的导电加载测试,但它也可能被认为是本研究的一个限制。
同时,去离子水被用作润滑剂在循环荷载的过程中在目前的研究。标本被彻底沉浸在水里。根据一项研究[42),因为液体的类型无显著影响自然牙齿的摩擦系数,使用去离子水代替人工唾液由于其可用性和低成本。
根据目前的结果,意味着断裂阻力的瓷器是2379±531 N和2557±448 N的标准定制。这两个框架的设计很可能容忍平均摩尔地区的咬力(720 N) (57]。最大的咬力可以有很大区别。摩尔地区的平均值是847 N 597年男性和女性。夜间磨牙症患者的最大咬力可以超过800 N [58]。在另一项研究中,进行了齿状的年轻人,磨牙症患者的最大咬力据报道806 N [59]。
本研究评估的mcr捏造烧结钴铬合金(Ceramill Sintron)通过使用发技术,这是不同于研究中使用的方法和材料进行脱蜡技术(mcr捏造的21- - - - - -23)或研究全冠与氧化锆框架制作使用发技术(19,38,60]。目前的结果显示断裂阻力的差异不显著的瓷器的定制和标准框架的设计制造烧结钴铬合金(Ceramill Sintron)通过使用发技术。这一发现是在协议的结果Lorenzoni et al。21]他们证明了镍铬框架设计制造的脱蜡技术对疲劳寿命没有显著的影响,尽管他们没有执行热循环。相比之下,Bonfante et al。22]和Bulbule Motwani [33]表明,镍铬框架设计制造的脱蜡技术上颌前磨牙和上颌中央门齿显著影响陶瓷的断裂阻力mcr [22,33]。与目前的研究不同的是,上述两项研究没有执行循环荷载或热循环老化的标本。不同类型的合金、框架设计、齿型,无老化模拟可以解释结果的差异。此外,以往的研究表明,氧化锆框架发框架设计陶瓷断裂阻力的影响(19,23,24,27,38,60]。除了框架的不同材料,不同的框架设计和缺乏老化模拟的可能的原因是在上述研究结果的可变性。
mcr的失败的模式可以粘附在金属界面(),内聚(在金属或瓷),或混合(粘合剂的混合物在金属界面和凝聚力骨折骨折在陶瓷或金属)(18]。在目前的研究中,两组骨折涨跌互现,在协议的结果Bonfante et al。22)报道,所有骨折引起的瓷熔融金属修复应对风险。苏莱曼和冯Steyern7)报道,大多数标本混合断裂在他们的研究。凝聚力的骨折也发生在一些标本,但没有见过粘合剂的骨折。水泥的类型、厚度和属性使用的失效模式的影响因素主要涉及修复,虽然相互矛盾的结果已报告在这方面(61年,62年]。它已经表明,低弹性模量树脂水泥相比,玻璃离子交联聚合物水泥在弯曲应力的生成结果施力(62年]。此外,增加水泥在水泥层厚度也会引起挠度和代冠表面的拉应力61年]。在全修复,内表面通常是骨折的主要来源,尤其是在玻璃陶瓷(63年,64年]。因此,重复拉伸应力在core-cement界面会导致径向裂缝,是临床上表现为大部分骨折(65年,66年]。尽管广泛研究金属陶瓷修复、全面描述他们的失效模式(21)和不同参数的影响,如水泥的类型,在这方面需要进一步调查。
在最近的研究中,金属陶瓷的失败修复包括镶面瓷的实际断裂;同时,Lorenzoni et al。21]演示现场损坏通过创建内部和外部没有镶面瓷的实际断裂锥裂缝。因此,未来的研究建议评估core-cement接口。然而,据报道,在研究中使用球形缩进(如本研究),由此产生的锥形裂纹更相关的高应力在接触表面而不是拉应力cement-crown接口(67年]。
尽管考虑,本研究在体外有一个设计,因此不能完全模拟临床口腔条件。类似于许多其他的体外研究,标本在本研究只承受竖向荷载。在口腔环境中,然而,mcr受到负载应用从不同的方向。这种差异是本研究的限制,限制对临床结果的普遍性。进一步的研究建议,评估和比较不同合金的影响,模具材料、水泥、框架设计和制造mcr的断裂阻力的方法。
5。结论
考虑到本研究的局限性,标准和定制的烧结钴铬合金(Ceramill Sintron)框架设计制造使用发技术没有显著影响断裂阻力mcr的瓷器。同时,陶瓷失效模式是混合在所有标本,无论框架的设计。
数据可用性
使用的数据来支持本研究的发现可以从相应的作者。
的利益冲突
作者宣称没有利益冲突。
确认
作者表达自己的感谢几个技术问题的有用的建议和支持到博士Seyyed Mostafa法特米。愿他温柔的灵魂安息。