铁素体不锈钢的敏化动力学概述焊接

文摘

除了低延展性的问题和贫困缺口韧性铁素体不锈钢的焊接由于焊缝的显微组织特征部分的焊接热输入速率和传热的因素,对晶间腐蚀的敏感性造成的损耗的铬含量的焊缝矩阵特别是在热影响区是一个主要问题限制了材料在某些工程的全面部署应用程序无论其吸引力经济学结合温和的强度和优良的耐腐蚀性能在碱性和酸性环境。几次了来解决这个问题。在目前的工作,一个通用的敏感问题的审查在铁素体不锈钢焊接修复技术。虽然稳定是最常见的预防技术,看来,控制焊接热输入和扩展的冷却速率是最终选择防止敏感的发生和控制对晶间腐蚀的敏感性;然而,形成的特定范围的焊接电流和速度给定范围的焊接热输入需要确定。

1。介绍

铁素体不锈钢与审美观iron-chromium合金立方晶体结构有铬含量的范围通常在11-30 wt % (1,2]。这些钢表现出良好的延性、成形性和适度更好的屈服强度相对于奥氏体的成绩,但高温强度比较差(3]。由于晶体结构,在低温韧性低的温度。铁素体不锈钢是不太严重的候选人材料大气腐蚀的化学加工设备、炉部件、热交换器、炼油设备、换热器、储存容器、电器、太阳能热水器、家用电器(4]。他们尤其更适当的碱和氯环境中(5]。

然而,尽管这些经济和冶金属性,铁素体不锈钢工程应用中使用。这是因为熔焊的铁素体不锈钢尤其是第一代组符合美国钢铁协会的430相关的许多问题。这些问题在熔合区和热影响区晶粒粗化加上晶界马氏体的形成焊缝,这些导致焊件(低延性和韧性6,7]。除了这些,对晶间腐蚀的敏感性造成的损耗的铬含量的焊接热影响区附近的矩阵是一个主要关注影响材料的全部部署在特定的工程应用无论其吸引力的经济加上腐蚀性的中等强度和优良的耐蚀性和酸性环境。这种易感性广泛称为敏化。

敏化普遍认为促进应力腐蚀开裂故障在一些铁素体不锈钢(8,9]。提出了几个模型来解释不锈钢的敏化;然而,铬损耗模型是最被广泛接受的(10,11]。

已开展广泛的研究理解的机制,敏化方式,并提供选择敏感的控制问题,确保铬仍在解决矩阵(12]。这些研究包括钛或铌稳定间隙元素(C + N),铁素体数量的控制,在焊接和使用低热量输入。最成功的计划似乎是稳定的母质与钛或铌加上合适的设计,整体组合产生一个有效的高铁素体数量。这些计划似乎在经济上不可行对普通钢铁制造商尤其是厚铁素体不锈钢(12]。

在焊接冷却速率提供了作为一个因素影响铁素体相的脱敏铬backdiffusion到枯竭的地区在冷却(13]。这表明,能量输入总是控制冷却速率在焊接参数会影响铁素体不锈钢的趋势进行宣传。冷却速率取决于有效的能量输入单位长度的物质和能量转移的因素。对于一个给定的材料,热量越高,冷却速度越慢。

Low-heat-input焊接过程被认为是有能力限制敏感但不消除(14]。材料是process-determined焊接热输入。然而,冷却速率和热输入的范围,优化脱敏铁素体不锈钢中几乎没有可用的文学,和焊接过程,实践这样的技术也同样不报道。的熔焊过程近似low-heat-input钨极惰性气体保护焊电弧焊接过程,激光焊接,混合TIG-Laser焊接。这些过程,因为它们非常高的功率密度引起低冶金在工件变形,因此,生产更高质量的焊缝比其他流程。兰开斯特(15)分类焊接电流范围50 - 170低焊接电流;这意味着焊缝产生与焊接电流在这个分类可能会产生低冶金失真相比,焊接电流范围之外。

目前的工作尝试一般的铁素体不锈钢的敏化焊接以及修复技术,是工业和商用。

2。敏化理论在铁素体不锈钢焊接

不锈钢尤其是铁素体品位的财产损害当热处理温度范围大于900°C,这样就容易容易腐蚀作用。这通常被称为敏化特征。因此,敏感是描述的易感性Fe-Cr-C钢的铬含量时晶间腐蚀周围的矩阵变成耗尽以外的浓度需要维护被动的钢。铬含量的损耗是由铬碳化物在晶界的降水₂₃C₆或米₇C₃,产生一个连续的耗尽区更容易腐蚀攻击。

在熔焊,这种情况是近似的热影响区(HAZ)。因此,敏化本质上是一个热影响区现象在熔焊和被报道为应力腐蚀失效的主要原因在大多数fusion-welded专用合金(16- - - - - -19]。有时,这就是所谓的高温脆化(不停地)。

2.1。敏化作用的机理

敏化作用的机理发生变化和对比。这些是:(1)铬损耗理论,(2)应变理论,(3)电化学理论,(4)溶质偏析的理论。

铬损耗理论指出,敏化是促进晶间降水的chromium-rich M₂₃C₆类型碳化物导致铬消耗矩阵附近析出碳化物。如果损耗导致减少铬水平低于钝化所需的浓度,然后晶间腐蚀的材料十分敏感。铬损耗理论支持的工作Strawstron和Hillert20.)观察到的实验和理论结果吻合良好。

应变理论,提出了一种矛盾的假定铬损耗机制。应变理论,低温严重塑性变形(冷加工)导致位错密度的大幅度增加晶界相比,在矩阵被认为是敏感的驱动力(21)包含混乱的这种不完美的晶格结构的存在,堆积层错,等等,提高整体合金元素扩散导致更快的敏化作用。此外,大量的塑性变形在不锈钢由于冷加工的体积增加位错滑移面限速。因此,滑动飞机成为硬质合金沉淀更多有利的网站在谷物和最常在carbide-austenite接口。与位错密度相关的应变能和滑行是局限于一个狭窄的区域matrix-precipitate接口。观察钢筋的应变理论行攻击立即在窄带母材焊缝附近的一侧carbide-austenite接口。然而,如果铬损耗理论是有效的,行攻击应该是两边的焊接也是统一的。应变理论表明,行攻击可能是由于扭曲的晶格应变毗邻碳化物沉淀carbide-austenite或carbide-ferrite接口。应变理论,晶界的速度攻击的方向是由谷物和谷物(之间的错位22]。然而,行攻击是由于应变理论尚未观察到的地区暴露在热循环超过800°C。限制和自敏化铁素体不锈钢焊接热循环的地区高于800°C,那么应变理论的假定作为敏化的普遍机制可能是无效的。这是进一步加强相关的应变能的减少碳化物的沉淀在这个温度范围(23]。如果应变理论是负责敏感,应变能应该随着温度增加而增加导致更多的位错堆积起来,增加了位错密度。而观察到的是疗愈的位错堆积起来。行也攻击不传播缺乏连续的晶界的电影。

另一方面认为电化学理论之间存在电位差金属碳化物和矩阵,而金属碳化物比钢更高贵的矩阵,因此,经历加速晶间腐蚀特别是在残余应力的存在。然而,Baumel et al。24]在局部腐蚀反驳这个理论,因为工作不能局限于一个狭窄的区域,并且腐蚀必须扩展到矩阵。同样,一个实验性的潜在的不锈钢带队打出了测量,铂,M₂₃C₆和铜在施特劳斯解决方案显示,四种材料的潜力几乎是相同的在±1%的精度。这个观察结果相反对电解质的影响的潜力₂₃C₆和奥氏体。这一分析表明,电化学理论是有争议的,不提供一个更好的前景比铬损耗理论预测的晶间腐蚀。

溶质偏析机制假定nonsensitized奥氏体不锈钢的晶间腐蚀发生当有连续晶界第二阶段的道路,和可溶性杂质将造成溶质空位交互。在退火材料机理进行了研究。然而,模型主要关心只nonsensitized钢晶间腐蚀,其次碳化形成敏化钢。这一理论的基础上,提高耐晶间腐蚀如果不连续碳化物沉淀通过加热800 - 900°C水淬火紧随其后。然而,这一理论已经被观察到的氧化能力与控制环境是非常重要的,不允许不锈钢保持被动的解决方案,因此,全面腐蚀和局部可能出现晶间腐蚀。此外,观察到,σ相在晶界沉淀316年奥氏体不锈钢才显示加速度的晶间腐蚀的解决方案是高度氧化。似乎只适用于溶质偏析non-sensitized钢铁和尝试扩展它敏化钢没有成功,因为在高度氧化的解决方案进行了测试,以及晶间腐蚀的发生。它不可能孤立晶间腐蚀。

因此,从这些讨论中,很明显,唯一的机制的实验验证同意理论是铬损耗机制,这是支持通过电子探针分析和阳极极化的研究。因此,毫不奇怪,铬损耗机制是被广泛接受的理论25]。

2.2。热影响区敏化的表现

实验室模拟和在使用中的检查技术(26)建立了四种不同表现在不锈钢,这已被证实在铁素体不锈钢的成绩(13- - - - - -27]。这些症状称为模式等四种模式是模式1,模式2,模式3,分别和模式4。这些模式区分铬的动态损耗区域,在哪里和如何形成,区域和热考虑铬损耗的发病过程。

模式1:由于焊接不正确退火材料敏化
这发生在单次的焊接与无节制的马氏体的存在,之前接触的不锈钢敏化温度。敏化通过这种模式通常是点蚀、晶间裂纹内的低温热影响区(LTHAZ)几毫米的焊接界面如图1。模式1时启动材料不当退火到利用()区域上方₁温度在热处理或任何形式的热处理前处理(这被称为双重加热循环),这将产生大量的无节制的马氏体特别是在低铬铁素体不锈钢等级(12]。例如,如果一个盘子或边缘线圈过热最终退火带钢热轧后,整个地区呈现焊接时容易敏感。敏感区域变得很宽,可以扩展沿整个长度的焊缝12,13]。
因为模式1敏化是由于无节制的马氏体的存在,它是最好的预防,确保贱金属不包含任何无节制的马氏体。

模式2:致敏在焊缝与热影响区重叠
敏化通过这个模式提出了类似的机制来描述模式1,也需要双加热循环的应用。然而,两种模式的区别在于无节制的马氏体是如何创建的(13]。同时,在模式1中,无节制的马氏体的产生是由于不正确的退火之上₁温度、发展模式2中由于重叠的热影响区上形成多个焊道的沉积。换句话说,模式1,单程就足以启动敏化而为模式2,至少两个焊道必须意识到,第一个通过创建无节制的马氏体在热影响区,并从第二个关键的敏化等温线通过导致第一HAZ(碳化物析出27]。模式2种敏化的发展取决于焊接结构,焊接顺序,联合几何。例如,模式2敏化已经观察到双角焊,双对接焊缝,修复焊接,焊接停止/启动位置,和点焊6]。图2说明了模式2型铁素体不锈钢的敏化作用。的综合治疗模式2可以在[13]。

模式3:致敏由于连续冷却后焊接在低热量输入
这发生在粗粒度的地区相邻的熔合线HTHAZ主要是铁素体材料。Mode-3-type敏化是独立于任何先前的热处理和材料条件与模式1和2。它发生在低热量输入在焊接导致冷却速率非常快在焊接热循环的早期阶段。这些快速冷却率可以限制或阻止奥氏体成核的热影响区冷却通过利用()字段导致几乎完全铁素体高温热影响区微观结构。
尽管铁氧体在这个阶段包含比低温α铁素体合金元素,溶解度大大降低了铁素体低温导致结构过饱和碳最终接受广泛的碳化物沉淀在ferrite-ferrite边界冷却。此外,快速冷却率同样防止铬的backdiffusion枯竭地区毗邻chromium-rich碳化物导致连续的敏化网络ferrite-ferrite晶界如图3(见图中的箭头)。

模式3中敏感的程度取决于HTHAZ冶金相平衡,和减少显著增加奥氏体的体积分数。足够的奥氏体碳吸收过剩的存在确保了一个连续的网络chromium-depleted区不形式和敏化是预防。

钢的成分结合焊后冷却速度决定了HTHAZ相平衡,因此,敏化的程度。增加了在焊接热输入减少了冷却速率,这将确保更多奥氏体形成的热影响区最终转换马氏体在较低温度和保留到室温为晶界马氏体网络在铁素体热影响区。焊后冷却速度慢的多,高热量输入电平同样允许的铬铁氧体通过扩散来降低室内谷物到任何chromium-depleted区(28]。

此外,钢的化学成分影响奥氏体的温度是稳定的,因此影响HTHAZ相平衡。HTHAZ铁氧体留存的数量可以使用提供的方程估计Kaltenhauser [18),辅以Balmforth的等价方程和Lippold [29日]。

模式3型敏感是可以预防,确保在焊接热输入水平不低于0.5 kJ /毫米以及拥有一个材料奥氏体高潜力,促进形成的奥氏体冷却(30.]。

模式4:致敏在过度高温焊接输入
在前面的模式,敏感也开始从无节制的马氏体析出碳化物(模式1和2),或从快速冷却序列由于低焊接热输入生产ferrite-ferrite敏感地区。模式4,敏化作用可能发生在非常缓慢冷却与焊接相关的过高热量输入。高温奥氏体可以使敏感冷却如果冷却速度足够慢。
模式4是最常见的四种类型。它通常存在于一个窄带HTHAZ LTHAZ边境附近的一个₁峰值温度等温线。敏化的发生与这样一个窄带表明非常具体的条件必须满足模式4敏感。的发病模式4敏感是冷却速率的影响以及下面的奥氏体的分解动力学₁温度(13]。
杜-图伊托et al。13]建议模式4敏感是可以预防,确保焊接热量不超过1.5 kJ /毫米。
很明显从前面讨论的水平焊接热循环是一个重要的参数在预防任何敏感的发病在铁素体不锈钢尤其是年级。近似热循环峰值温度在热影响区中各点,这是与冷却速度有关。这可能表明,焊接热循环和冷却速率除了物质组成决定了敏敏化及其具体模式。

3所示。敏化的控制的技术

晶间应力腐蚀破裂的发生率在热影响区中铬含量的减少密切相关的粮食边界。据报道,有时,甚至在很弱的解决方案,敏化作用可能引起晶间腐蚀攻击(8]。因此,重要的是这种现象是预防,而不是一旦它爬在控制。几个技术探索、开发和商业实践,防止敏感。这些选项控制间隙(C + N)元素在钢铁,创建一个高铁素体数量,稳定技术,控制热量输入和冷却速度。实现了多个技术,基于这些选项是评估在接下来的几个部分。

3.1。间隙元素的控制

自敏化是促进碳化物和氮化物的沉淀颗粒边界由于消费的间质成分矩阵铬,然后减少这些元素的浓度水平允许的化学计量学平衡不能启动碳化物沉淀是一种有吸引力的选择,尤其是在铁素体不锈钢中碳铁的固体溶解度非常低。建议间隙元素在不锈钢应小于0.03 wt % C [31日]。

然而,由于溶解度极低的碳BCC碳化铁素体降水无法避免。例如,铁素体不锈钢含间隙C + N大于1000 ppm被发现本质上是容易产生晶间腐蚀(IGC)这是一个敏感的指示5]。间隙元素的限制必须防止晶间腐蚀是内容和铬的函数一定必须平衡焊接延性要求。演示(19]在他的研究中建立IGC阻力和焊缝韧性之间的相互作用的函数铬和间质性内容。他显示了19 wt %铬、间隙C + N的限制以防止敏感与35 wt % 60 - 80 ppm,而铬、C + N不得超过250 ppm。

然而,它必须指出,某些碳含量较高的铁素体不锈钢(0.07 wt %)比实验允许0.03 wt % C包含可观数量的马氏体提供了更好的抗敏化比类似的碳含量较低的材料32]。这种矛盾的行为是由于高碳奥氏体铁素体钢形成约10%吸收自由碳铁素体的排斥。冷却循环期间,奥氏体的形成是热比硬质合金沉淀更有利,因此,剩下的铁素体在间质很低碳。虽然一小部分奥氏体的存在可能是有益的在减少敏感,在高碳马氏体形成冷却对钢的韧性可以有负面影响。

从本质上说,虽然非常低水平的间隙元素在不锈钢将减少对敏感,这可能不是在完全可行的铁素体不锈钢但马氏体的某些部分。

3.2。铁氧体的控制因素

铁氧体的影响因素控制最先报道了铁素体不锈钢敏化Kaltenhauser [18]。铁氧体的铁氧体因素是截然不同的数字。

铁素体数量基本上是用来估计使用磁测量焊缝组织铁素体含量。铁氧体因素,另一方面,是一个比例因子,基于ferrite-stabilizing和austenite-stabilizing元素的相对强度,预测焊缝铁素体组织发展的趋势。Kaltenhauser [18派生一个方程称为Kaltenhauser铁氧体因素(KFF)来确定趋势形成马氏体在焊接金属。低铬钢,凯萨小于13.5和medium-chromium钢铁,它小于17。工作证实铁氧体因子高于决定KFF对于一个给定的合金规范确保保持完全的铁素体钢焊缝金属的耐蚀性改善由于缺乏晶间马氏体的情况下,提供间隙元素为铁素体不锈钢在容许溶解度水平,否则,碳化物沉淀不可避免。粒间的相邻的晶界马氏体诱导残余应力导致可怜的耐冲击和加速裂纹的起始12]。在那个时期KFF了铁素体钢中马氏体被认为是有害的。然而,最近的事态发展在铁素体不锈钢旨在降低铁素体因素为了增加奥氏体的潜力,从而最大化在冷却形成的马氏体33),这产生明显的晶粒细化导致改善韧性的材料12]。这是由于马氏体的形成可以消除组织中δ铁素体的存在是指出负责韧性铁素体不锈钢焊缝强度退化(34]。

必须指出,在铁素体不锈钢焊缝韧性强度通常是影响晶粒尺寸和冶金因素。因此,马氏体在焊接提供了双重的好处;它阻止晶粒生长和同样可以消除有害的δ铁素体的存在微观结构,这将改善焊缝的韧性(5]。然而,马氏体必须低碳马氏体可有效提高焊缝韧性。Balasubramanian Lakshminarayanan和(35]报道改善韧性搅拌摩擦焊焊接部分的409铁素体不锈钢和改善归因于细粮结构以及存在的马氏体微观结构。

虽然可能有吸引力的提高奥氏体可能通过增加间隙的内容,这是适得其反的,因为需要高碳马氏体回火恢复韧性和延展性。这是一个重大的缺点在铁素体不锈钢的焊接。

完全马氏体结构除了诱导有效改善力学性能也问到敏感,因为M_年代马氏体温度是低于敏化温度和临界温度,奥氏体钢。

卢拉和戴维斯32]研究了两个相同的不锈钢17 wt %但是不同铬奥氏体势。形成50%的奥氏体在高温下有经验少IGC相对于第二形成奥氏体的10%。这是证实Sedriks[的工作36]和[元帅33)谁说完全马氏体结构应该问到IGC因为碳沉淀颗粒内的,而不是发生在晶界。

因此,凯萨的适当调整,可以大大减少甚至消除敏感。

3.3。稳定技术的使用

IGC阻力在奥氏体不锈钢是增强通过增加稳定的元素。由于奥氏体不锈钢的敏化机制被发现适用于铁素体不锈钢,然后稳定技术采用奥氏体不锈钢也被应用于铁素体不锈钢。稳定的治疗方法包括添加元素,如大气气溶胶/ VOD炼钢过程中钛和铌。这些元素优先形成稳定MC-type碳化物和氮化物的热动力比铬carbo-nitrides更稳定。使用锆的报道(37- - - - - -40),和其他元素如钇、钒和钽同样被建议41]。然而,钽是相当昂贵而不是有效的由于非常缓慢的钒钒碳氮化物沉淀反应(42,43]结合事实钒碳化物的溶解温度相对较低,在800°C。

到目前为止,钛、铌或组合使用商业上以防止敏感。钛的使用,然而,伴随着它的缺点。其中一些韧性和延展性降低由于存在大立方沉淀,固溶硬化,和穷人生产过程中钢板的表面光洁度,和它不适合材料用于应用程序在强氧化条件下,钛沉淀直接攻击并创建敏化的外观。铌另一方面可以克服的一些缺点与钛稳定有关,但它是更有效,因为它形成碳化物沉淀在较低的温度。这解释了为什么双重稳定相当规范。

邓达斯和债券(44)进行了稳定性研究cr-2mo 18日和26 cr-mo铁素体不锈钢合金,并提议最低钛内容应满足(1) 在哪里,=间隙碳和氮的浓度,分别在wt %,=钛含量最低。

弗里茨和Franson45改善(1),提出了一种新的公式(2)中加入铌的稳定效果

迪瓦恩和瑞特46),然而,对比氮纳入方程而保持敏感电阻是仅由碳氮浓度的影响很小。

EDX分析提取氮化物相对于碳化物沉淀显示低铬含量;因此,这意味着氮的效果应该比碳,那么严重的和他们的相对贡献不应该按面值。因此,显然,2)应该被修改了 在哪里(> 1)的系数是碳对敏感的影响大于氮。

然而,在正常稳定的合金敏感仍然是有可能的,特别是以极快的冷却速度,期间经历了熔焊的冷却循环。这是由威廉姆斯和Babaro [47在他们的工作。

3.4。控制焊接热输入和冷却速度

几项研究[13,48,49)一直在进行热历史的贡献的敏感程度不同等级的不锈钢,特别是焊接热输入的影响以及冷却速率。这些钢不同敏化密度根据相平衡。这些研究结果似乎令人困惑和对比。例如,焊接热输入的调查的结果适用于铁素体奥氏体不是因为他们表现出不同的冶金和转换动力学。然而,对于铁素体,它建立了低热量输入焊接结果很快冷却率在焊接热循环的早期阶段,这些可以抑制奥氏体成核在HTHAZ HAZ冷却通过利用()现场生产几乎完全铁素体微观结构。由于碳在铁素体的溶解度很低,相变成过饱和的碳。这会产生广泛的硬质合金或氮化硅沉淀ferrite-ferrite晶界在冷却循环。旁边的晶界碳化物的沉淀,快速冷却率同样防止铬的反扩散枯竭地区毗邻chromium-rich碳化物;创建一个网络敏感ferrite-ferrite晶界(13]。随着焊接在焊接热输入的增加,热影响区中的地区经历温度在1300°C和更高的钢铁完全铁素体间隙元素的固溶体,快速冷却产生显著的Cr₂₃C₆或Cr₂N降水(48]。然而,如果冷却速度慢,例如,在高热量输入过程中,奥氏体形式和间质扩散和溶于奥氏体的元素,因此,减少间质沉淀物的数量。在较低的温度约800 - 500°C,奥氏体转变成马氏体,保留到室温作为铁素体晶界马氏体在热影响区微观结构(13]。

在马氏体的碳的数量保留取决于冷却速度。马氏体上形成快速冷却速率保持较高水平的碳过饱和固溶体。以较慢的速度,马氏体的形成是之前硬质合金奥氏体沉淀,和更少的碳马氏体相中的保留在溶液中。因此,冷却速率需要平衡和需要在焊接冶金阶段分数以防止敏感的发病。因此,焊接热输入率高生产的冷却速度是非常重要的减少和/或控制铁素体不锈钢敏化。这是因为这些条件允许疗愈chromium-depleted地区的沉淀。这是非常称为脱敏。旁边,高热量输入率确保冷却速度变慢,会产生更高的奥氏体体积分数多插页式广告与随之而来的解决方案降低铁素体中碳氮化物的沉淀,因此敏感化控制。

然而,过多的热量输入密度也增加敏感。而在低热量输入(快速冷却速率),降水开始α/γ边界在熔合线附近,在缓慢冷却过度加热,产生的沉淀形成的α/γ边界在热影响区距离约3毫米的融合区(48]。bloom et al。49],基于一系列工作,优化焊接热输入范围内0.5 - -1.5 kJ / mm尽管推荐上范围在大多数文献[1 kJ /毫米8),但焊接热输入绝不小于0.5 kJ /毫米(13]。然而,焊接电流和速度的光谱形式这一系列优化焊接热输入需要确定。

4所示。结论

铁素体不锈钢的敏化动力学概述焊接提供了。焊缝容易HAZ的敏感在非常特殊的条件下,可能患有粒间和应力腐蚀开裂的HAZ暴露在腐蚀性环境。

已经探讨了一些机制来解释敏化的动力学,但铬损耗理论一直是只有一个实验证明。

动态体现在四个不同的模式取决于最初的父钢的微观结构,焊道的数量,在焊接热输入,和相敏化的类型。模式1和2盛行当马氏体敏化无论焊接热输入,然而,两个非常不同的敏化条件。模式1发生在母材组成的利用ferrite-martensite微观结构焊接通常在一个通过焊接,然而,当多个模式2结果通过采用焊接的热影响区第二通过重叠的放在第一位。另一方面,模式3和4是HTHAZ现象涉及敏感的δ铁素体和奥氏体,分别在不同热输入条件。模式3体现当δ铁素体内敏化高温焊后热影响区在快速冷却以低热量输入。在模式4中,然而,奥氏体敏化在高温焊后热影响区,但在输入过高水平大于1.5 kJ /毫米。

敏化控制使用不同的措施从控制间隙元素(C + N)水平通常小于0.03 wt %通过确保提高奥氏体的潜力和使用双重稳定涉及主要是钛和铌的控制焊接热输入范围内0.5 - -1.5 kJ /毫米。焊接热输入的控制似乎是最终的选择;然而,形成的特定范围的焊接电流和速度给定范围的焊接热输入需要确定。

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