文摘

岩爆是最有害的动力灾害,威胁人身安全我操作。为了缓解应力集中的路边和预防岩爆、大口径钻孔和深孔爆破用于分区在深部开采巷道卸压。结合故障行为和煤的应力分布,路边的危险程度的多级部门压力决定。基于正交试验的钻孔卸压一般危险分区,响应程度的量化指标影响卸压效应被认为是主要因素。最优钻井参数120.0毫米直径,深度20.0米,1.0米孔间距,和5°仰角,确定压力边界的安全与钻孔卸压。高危险的压力分配、优化爆破参数,通过数值模拟可以获得如下:深度15.0米,1.3解耦系数,和2.0孔间距,同时,缓解压力分区的交错与0.61米高度形成裂缝。路边的压力可以控制在安全水平。然后,减压的最佳组合应用于不同压力分区的路边,和现场试验的有效性进行了验证,证明非常适用于工程。

1。介绍

随着煤矿开采深度的增加,原始岩石自重应力显著增加(1,2]。此外,地质构造和采矿引发的应力集中会导致的应力峰值路边超过煤强度(3]。高应力集中的围岩大变形的路边,负责岩爆,等等,造成更严重的高效生产和人身安全的威胁。因此,有必要加强压力释放的研究和应用,实现安全开采。只有当积极措施削弱煤采用应力转移可以实现降低潜在风险的动态不稳定(4,5]。

相对而言,煤炭的活跃的减压措施通常是基于扩大迁移空间和削弱煤强度,主要包括大口径钻孔、深孔预裂爆破,注水软化,巷道(室)开挖煤(6- - - - - -8]。应用注水软化煤具有较高要求的地质条件和过程,很难实现显著的影响在短时间内减压的9]。与此同时,美国商会(卸压巷道)挖掘需求相对较高的经济成本与长期运营时间和结果在大煤柱损失。然而,由于地质条件适应性强,成本低,和简单的技术、大口径钻孔和深孔预裂爆破的区域减压路边广泛应用于煤的应力转移深层煤炭、多个压力环境中达到良好的技术效果,提高矿业安全。国内外学者已经做了大量的应力传递机制研究和评估控制减压的效果。钻孔卸压的机理进行了分析和主要控制参数确定减压效果,提出减压效果的评价指标和程度分类(10]。根据故障特征的煤炭、压裂煤炭的迁移特性和大口径钻孔减压合理性的说明(11]。煤的反应应力消除效果力学参数和安全程度进行分析,获得的适用条件12]。FRACOD软件被用于模拟裂纹的萌生和扩展的水井,和不同类型的钻孔卸压效果分析。选择最优技术参数的一种新方法提出了卸压钻孔的13]。然而,应用大直径钻孔减压仅限于某一应力范围,可以达到良好的效果。区域应力达到一定程度时,进一步提高钻孔直径和长度的孔间距的减少对促进减压效果没有显著的影响。相反,它不利于采矿巷道的维护(14]。与此同时,路边煤卸压后仍有风险的影响。因此,应力超过临界值后,深孔爆破用于改善煤炭压裂特点,进一步扩大腔,加强减压的效果。在爆破减压方面,采用深孔爆破在工作面不同推进,确保面板可以安全地没有任何的岩爆(15]。改善爆破效果令人沮丧,研究集中在multiaxis压力演化以及爆破能量的优化利用裂纹的萌生和扩展16]。由于多因素作用于应力消除效果,它是必要的,以取代传统的变量方法和正交试验(17]。考虑现场应用的限制,优化技术方案的选择是由数值模拟和理论分析的结合。

上述研究主要遵循分析减压下参数和压力控制效果的具体压力边界和缺乏减压模拟多级危险分区的高应力集中引起的复杂的原岩应力。因此,基于地质条件的多样性的工作面再见我的,分段地应力的分布特征和风险程度的高应力集中。结合影响卸压效果的主要技术参数和应力传递的定量指标,正交试验采用LS-DYNA仿真实现最优参数组合和应用程序范围的安全减压。超过临界压力后,痛苦的模拟爆破用于阐述扩大腔的特点和预裂煤来获取爆破孔之间的应力传递效应。缓解压力参数现场应用验证的有效性通过监测分区减压桥台路边的应力和变形。

2。风险等级评估高应力和应力转移机制弱化煤

2.1。工作面开采技术条件

3 #煤、固城煤矿的主要煤层,平均5°倾角和厚度8.6米。绝对的气体排放0.06米³/分钟(相对气体排放是0.02米³/ t),这是我决定作为低气体与煤与瓦斯突出的低风险。完全机械化的探洞脸的长度为120.0米,平均深度为1100.0米。煤层具有强大的影响趋势,地层分布如图1。采矿道路沿着地板构造和采用bolt-mesh-anchor支持。的部分有一个形状直墙半圆拱,净宽度5.2米和直墙1.8米的高度。根据三维地震勘探,据估计,三大缺点会暴露在开挖期间,如图2。

为了减少动态开采应力集中引起的灾难,钻孔卸压的方法采用采矿巷道开挖之前。有三个钻孔的正面,一个是在中间,而且每一个对双方都有一个水平角45°。钻孔间距1.0米,直径是110.0毫米。钻孔排列与深度0.7米的距离地面不少于20.0米。钻孔是5°的水平标高,每10.0米和水井钻探的挖掘。钻孔卸压的参数排列图所示3。标题在挖掘降低瓦斯含量和压力减压,可以有效降低瓦斯突出的发生由深孔爆破引起的。

2.2。多因素耦合分析原岩应力分区

在深部开采巷道的开挖过程中,压力逐渐转移到路边的深煤导致应力集中,从而提高煤矿动力灾害的可能性。特别是,当路边断层构造应力的影响范围内,应力集中使它容易积聚更多的能量。应力集中系数和影响范围如表所示1。为了定量描述断层两侧应力分布特点,简化为一个等腰三角形(3),如图4。

采矿巷道的交点,在3200工作面开切作为坐标原点。根据埋深的变化趋势(图2),巷道大约分为5段,6节点,和自重应力的分布曲线如图5。

以尾项为例,结合表1坐标原点附近,煤压力基本上是不受断层影响3 df242(0 - 93.0)和确定自重压力。在93.0 - -418.7米,断层之间的距离和采矿巷道近似线性增加,最大应力集中系数是1.15。在418.7 - -448.0 m,断层的叠加构造应力的影响下3 df242和3 df240区域应力集中系数是1.4。在448.0 - -660.0米,路边和故障之间的距离只有1/4的影响范围,并确定了应力集中系数最大值的1/2,即。1.15点。根据参数的变化3 df236错,三节分布特征函数的原位应力输送机入口也获得。分段函数用于说明的分布(尾项的原位应力)(输送机入口的原位应力)所示

注意:和自重应力的尾巴和输送机入口,分别。

当煤压力比( :单轴抗压强度,19.2 MPa),动态灾难很容易发生(18,19]。因此,界定应力值一般,中期,和高风险区域设置 , ,和 ,分别见表2。结合方程(1),路边的等高线图应力分布是线性插值得到。三个危险分区28.8 - -34.56 MPa ( ),34.56 - -38.4 MPa ( ),和38.4 MPa以上( ),如图6。当路边的压力高于一般危险线,活动应采取减压措施在开挖。

2.3。减压机制压裂煤和适用性的措施

为了确保安全高应力巷道的开挖,采用相应的减压措施结合路边的分区压力。的基础上的应力转移(图7)减压区,大口径钻孔和深孔爆破用于压裂煤炭来完成分区减压。

当积极措施用于破坏煤结构,煤炭质量会损坏形成弱化区,导致路边显著减少压力和postpeak压力曲线的斜率(避免压力突变)。压力将被转移到深显然和塑性区继续扩大,减少煤的弹性能量积累的安全水平。同时,卸压煤附近路边产生低应力防护区(“楔形”阻力带)与大宽度和低密度的煤炭。安全策略的分区减压的角色岩爆释放动态加载和缓冲,从而减少风险的影响煤(20.]。

煤炭与钻井大口径钻孔将断裂的高应力的作用下,形成一个断裂带比钻孔直径大得多。然后,压裂区会相互正交磁场引起更大范围的卸压区。卸压范围的不断扩展导致应力集中区域附近的路边转移到深度作为一个整体。钻孔直径和孔间距确定钻孔之间的应力转移程度的煤。在此基础上,峰值应力的传递深度在一定程度上取决于钻孔深度。加强的压力释放参数(孔间距减少,钻孔直径和深度的增加),应力集中区域继续转移到煤的深度和减压效果增强。

的减压深孔预裂爆破的底部集中充电爆破钻钻孔爆破分离煤的煤。爆破不仅释放弹性能量积累的煤也可以产生一个放松区吸收煤炭和变形的影响,以缓解路边附近的应力集中。合理的爆破参数可以促进煤炭破碎的程度和范围,加强卸压程度和峰值传输深度,适合广泛的压力边界。

卸压措施适用于各种压力条件由于不同的作用机制,但也有局限性。钻孔卸压可以为煤炭提供有效的补偿空间扩张和吸收部分变形时应力转移。然而,矿山压力越高有利于压裂钻孔煤引起减压,但效率显著降低。目前,减压效果不显著提高通过增加孔直径和间距减少洞。煤炭开采造成的应力转移裂缝显示增长缓慢的特点,和减压节目在钻井明显滞后。同时,路边的煤是影响井眼坍塌,这将影响当地的支撑结构。深孔爆破适用于减压在复杂应力环境。预裂强度的增加促进迁移范围和程度的破碎煤。然而,在采矿巷道的开挖,开挖之间的干扰和压力释放实现降低了巷道成形速度。深孔爆破振动可能导致损害的路边煤炭和煤炭变形加剧,增加了巷道支架上的困难。 Therefore, the attention should be paid to the length and strength of hole sealing and the charging position, in order to reduce the damage of blasting to coal.

因此,卸压技术的限制应该被合理利用,避免了提高减压在野外生产效率。

3所示。安全策略的可行性大口径钻孔卸压的基于正交试验

3.1。正交试验设计方案

较低的情况下路边的压力( ),提出了大口径钻孔卸压。正交模拟试验是用于优化钻井参数的选择影响因素和水平如表所示3。卸压程度采用的测量因素重要的指标和以及一个辅助指标 。 和反映应力转移程度的路边煤炭、3可以间接反映了压裂迁移程度的煤。压力达到一个安全的水平后,变形应该全面考虑,以避免巷道支架的难度就越大。

通常,与四因素正交试验和三个层次需要少于12个测试。考虑到数值模拟是方便和可以以有竞争力的价格执行,试验采用正交试验设计L16 (3⁵没有重复,最后一列被认为是一个错误。

减压附近路边的数值模型是使用ANSYS,建立的物理力学参数如表所示4。

考虑到边界应力集中的影响,模型的维度 。卸压孔垂直地排列成一行在路边,如图8。模型边界限制水平位移和速度,而底部控制垂直分量。应用垂直载荷为28.8 MPa的上边界模型。

3.2。仿真结果分析减压的效果

通过正交试验,支承压力峰值的位置和压力在6.5从路边和巷道变形。正交试验数据说明,如表所示5,在吉隆坡_我( )平均指数在不同因素,而曲线显示响应程度的各种因素的检验指标。

基于极值变化,在多因素的理性秩序是 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - ,最优组合 ,即120.0毫米直径,深度20.0米,2.0米孔间距,和15°仰角。为 ,确定了最佳组合 ,意义120.0毫米直径,孔间距1.0米,15.0米的深度,和15°仰角。考虑 ,的组合是 ,意义90.0毫米直径,孔间距4.0米,5°仰角,18.0米的深度。

在正交试验中,显著性水平是一个重要的参数评估的影响因素。当不服从高斯分布的因素,只有实现方差分析是不合理的。的意义和就业贡献率确定优化参数,相应的极值分析,但更准确。贡献率越大,就越重要。当一些因素的贡献率是类似的错误,因素水平应该选择根据现场情况(21]。四个因素的重要性和贡献率三个指标如表所示6和7。

为 ,由于 , ,和大于 ,的因素 , ,和在0.05的水平,因素很重要吗是相反的。基于因子的贡献率略大于错误,最优组合(另一种方案是 )。针对 , 和大于 ,也就是说,因素和在0.05的水平非常重要。因此,最优组合 。辅助索引 , 和大于 ,也就是说,因素和在0.05的水平非常重要。最优因素的结合 。在正交试验中,15和16方案的参数可以实现显著影响的压力释放,满足安全要求。结合的重要指标,可以设定最优组合或 。由于仰角是一个不重要的因素,考虑到现场施工,钻孔的仰角设置为5°,这不仅方便施工也有利于释放钻井灰尘。因此,确定最后的方案 ,即120.0毫米直径,深度20.0米,1.0米孔间距,和5°仰角。

根据上述,减压的最佳参数条件下得到28.8 MPa压力边界。在最优参数下,响应的三个指标( , ,和 )变化的边界应力如图9。

与边界应力的增加,应力峰值压力释放后的传输深度慢慢减少,与此同时,压力峰值近似线性增加。在上边界的值(34.56 MPa)中等危险的应力范围,深度和价值转移的压力峰值,分别为4.42米和28.7 MPa,表明应力峰值传输到深,路边压力降至安全水平。上面的揭示了钻孔减压的最佳参数能达到良好的压力控制效果(小于28.8 MPa),促进安全生产工作面临的程度。然而,大口径钻孔卸压参数无法达到有效的效果在上面的压力分区中等风险关键压力(34.56 MPa)。随着直径的增加和减少的孔间距,减压的加强效果不显著提高,钻井工作量成倍增加。因此,另一个安全策略,深孔预裂爆破与noncoupling费用,提出了分区的减压和 。

4所示。深孔爆破卸压效果的安全性和适用性在更高的压力风险地区

由于大直径孔为煤炭转移提供了有限的径向补偿空间,缓解压力的效果只能在本地范围内实现。与此同时,在低气矿煤与瓦斯突出的可能性很小,和深孔爆破可以应用。深孔预裂爆破将进一步加强煤炭压裂密度和削弱范围,以及促进安全程度的压力释放。

4.1。理论分析爆破参数的弱化煤

测量爆破效果的主要依据是破碎的范围和初始压裂区由应力波引起的。基于柱形炸药和应力衰减系数,破坏半径 在哪里是传播冲击波的峰值在煤炭质量,是破碎的半径,压裂区域的半径,是炸药密度,是爆炸速度,是爆破增压系数10和爆破孔的半径、电荷,分别是爆破应力强度因子,是单轴动态抗压强度,和是冲击波和应力波的衰减系数,分别和是动态抗拉强度。破碎区和裂缝计算的半径为0.12米和0.85米,分别。

裂纹场是由爆破应力波和爆轰气体之间的交互。爆轰气体的作用是一个准静态过程和作用于裂缝的尖端的原位应力。静态断裂准则时,煤的抗拉屈服诱发次生裂缝不断扩大(22]。假设爆炸气体的压力均匀分布的初始裂纹表面原位应力的选择价值40.5 MPa,应力分布的孔壁裂纹尖端附近和微裂纹扩展的临界应力状态是什么

切向应力;是裂纹扩展的临界压力;是静态断裂韧性;初始裂纹长度;是第一个峰值后的最小值由巴西测试抗拉强度;强度衰减系数,值为0.8;是样品直径;样品厚度。计算1.2 MPa.m^0.5。

由于爆轰气体局限,它被视为理想气体常数熵扩张。切向位移是由于爆轰气体的作用,和气体压力是线性衰减(23]。裂纹长度相应的爆轰气体压力是

然后,稳定的长度第二次断裂扩张 在哪里爆轰稳定压力,一般200 MPa。最终的长度第二扩张的裂缝计算爆轰气体驱动是0.14米。

因此,考虑应力波的压裂叠加系数 ,爆破孔间距 。

4.2。仿真分析Blast-Induced骨折减压

数值软件LS-DYNA^{3 d}应用于模型的建立,啤酒是用来计算炸药的爆破。该模型采用nonreflecting边界条件,及乳化炸药的参数如表所示8(24]。为了模拟煤压裂,MAT_ADD_EROSION是用于设置失效准则如表所示9。当一个或多个条件得到满足,相应的元素将被删除。JWL方程(方程(6)被用来描述爆轰气体的体积和压力之间的关系。

和爆炸参数; , ,和是炸药的性能参数;爆轰气体的内能;爆轰气体的相对体积。

爆破卸压是加强压裂范围和损伤程度的煤通过深孔预裂爆破,有别于传统的预裂的关节削减现场。大孔距的存在将导致当地完整的煤炭块之间的洞,导致应力集中区域。2.4米的井距计算是更适合的初始渗透裂缝中间区域。因此,它可以被认为是缩短爆破孔的间距和加强孔之间的裂缝发展,以促进减压的效果。煤炭blasting-induced裂缝的分布特征在不同孔间距图所示10。

2.4孔间距、爆破孔附近的裂缝相对发达,而主翼裂纹连接形成的初始渗透爆破孔之间的裂缝。诱导裂缝不会形成一个有效的卸压区。孔间距2.2米时,裂纹尖端的压裂区产生二次传播爆炸性气体的作用下。同时,裂缝密度是加强和发展集中形成一个矩形压裂区最低高度为0.29米,这有利于扩大减压区。当间距2.0米,爆炸性气体楔入到压裂区将进一步促进圆周翼裂纹的发展。主翼裂纹的正交磁场应力释放区之间形成爆破孔,和最低身高(0.61米)约等于半径的压裂区。当间距减少到1.5米,爆破孔附近的裂缝发展程度类似于2.0米的间距,在裂缝高度发达的中间的洞。然而,对于整体压裂区,煤层压裂的改善效果并不显著,但钻井数量显著增加。

基于煤压裂特点和合作far-near领域的爆破卸压效果,考虑到原煤的裂纹发展现场将减少减弱爆破效率,爆破孔的间距是2.0米。的孔距爆破裂纹的演化剖面如图2.0米11和12。

图(11日)显示了应力波的传播过程后沿孔和轴向起爆炸药的序列;(b)是代理等效应力的过程;(c)是等效应力波的稳定性结果开裂的部分,表明煤孔之间形成裂纹应力波的作用下。

图12(一个)显示了破碎区附近的爆破孔形成在96年的开始μ发展的年代,半径0.12米;(b)是稳定发展中爆破裂缝半径0.85米;(c)的应力波裂解过程孔中心之间的连接线路,裂缝是主要的发展方向,与对方在248μ年代;(d)的密集开发过程是主要的裂纹连接后连接孔之间的裂缝。通过爆轰气体楔入到翼裂纹腔与主要裂缝,圆周翼裂纹的发展进一步增强,交错减压分区的主要和翼裂纹的最低身高0.61 m之间形成孔,提供更大的空间转移和减压的煤炭。它显示了爆破孔空间的合理性在减压。

4.3。决心与深孔预裂爆破卸压效果

爆破应力消除后,支承压力的分布特征在不同地应力边界数据所示13和14,分别。

与原位应力的增加,应力峰值的转移深度略有减少(从7.4米到5.6米),和路边附近的应力峰值和压力增加的部分。特别是,原位应力超过38.4 MPa时,压力明显增加。条件下的区域,应力峰值的位置是14.8 m和值是41.5 MPa。峰的位置是15.4,值是38.4 MPa地区,表明应力峰值控制得很好。与此同时,靠近路边的压力已经发布和降低到安全范围(18.7 MPa - 24.8 MPa)。上述表明,应力峰值明显降低和转移到深,表明深孔爆破与最优参数能有效地实现减压。

一般来说,深孔爆破能有效地实现不同地应力下减压。当煤破碎程度很低,尤其是在构造应力的影响下,额外的钻孔爆炸之间应该钻洞。煤粉钻的数量和补偿空间可以增加实现之间的协同压裂煤矿爆破和钻探,进一步促进减压的效果。

5。有效性和安全性评价的压力救援现场

5.1。参数设置不同的减压方法

(1)水井和120毫米直径20米深钻有孔距1.0年的路边,如图15。它位于0.7从地板上和水井之间的最大距离,正面不应超过10米(2)水井的仰角5°,轴向方向平行于煤层倾角(3)如果不能钻钻孔,钻孔可以继续通过改变钻孔位置和循环开挖直到到达预设定深度。如果不能达到设计深度或压力急剧增加由于地质构造的影响,应补充地钻孔减压孔

深爆破的钻孔轴向平行于煤层的倾角。钻孔是相对地指控,导爆索必然坚定地与第一个炸药包插入孔的底部。洞连接与3 m系列空气柱保留和密封6.0膨胀水泥。爆破参数如表所示10。可能是另外的减压井孔钻的孔中心的连接线时,路边的压力比较大。

5.2。安全验证的卸压效果

在观察期间,压力米放置在钻探钻孔头4.0米,6.5米的深度。最初的注射压力的压力米是一样的初始应力的煤炭。路边附近的应力和侧向支承压力减压前后数据所示16和17。

钻孔卸压之前,桥台在开挖应力有所下降,然后迅速增加。钻探钻孔后压力增加缓慢,达到38.5 MPa的最大值的位置落后正面为9.0米,这意味着煤的应力集中与岩爆的风险很高。钻孔减压后,压力下降缓慢,往往是稳定的(23.2 MPa)落后于正面时14.5米,在此期间,最大应力下降了39.7%。爆破前减压,支承压力迅速增加,达到最大值39.8 MPa时落后于正面在7米。压力迅速下降到最小值为8.3 MPa爆破后落后于正面为10.2 m。然后,它恢复缓慢,往往是稳定的(25.2 MPa)落后于正面时18.2米,在此期间降低率为36.7%。上述表明,靠近路边的煤压力减压后在可控的安全范围内。

钻孔卸压,靠近路边的压力很低(16.2 MPa)钻孔卸压后。与路边的深度的增加,压力达到38.5 MPa的峰值为12.2 m。与深孔爆破卸压后,路边的压力很低(18.8 MPa),但是有一个小范围的应力集中在爆破孔的密封部分。然而,爆破弱化范围内,应力达到最小(18.9 MPa范围内8.0 - -12.0米),然后,侧向支承压力迅速增加,直到达到42.4 MPa的峰值为14.7 m。

压力转移到深比这更重要的压力释放之前,和路边附近的压力较低的应力状态。结果表明,大口径钻孔和爆破减压可以有效地改变应力分布在不同的分区,和压力降低是显而易见的。因此,可以得出结论,减压效果显著。

减压后的巷道变形如图18。

减压后,巷道明显变形。条件下的钻孔减压,路边的位移收敛增加从26.5毫米(前)255.4毫米(后),与屋顶地板的变形从4.3毫米到58.2毫米。条件下爆炸减压,路边的位移收敛增加从25.6毫米(前)298.8毫米(后),与屋顶地板的变形从6.7毫米到69.7毫米。位移小于巷道变形的最大许用值,表明巷道位移由减压控制。

6。结论

(1)基于多因素评价动态风险,提出了风险程度的分区划分为28.8 MPa, 34.56 MPa, 38.4 MPa。根据应力场的多因素影响的特点,路边压力的危险区域划分,并提出安全减压策略。卸压措施的合理性和可行性(2)钻孔减压条件下,正交模拟试验表明,直径,深度,和井距确定的应力峰值位置路边和直径和孔间距确定近场中的应力分布。与此同时,变形程度主要取决于直径和孔距。因此,获得最优的参数组合(即。,120 mm hole diameter, 20 m hole depth, 1.0 m hole spacing, and 5° elevation angle) through analysis of significance level and contribution rate. However, the optimal parameter of boreholes for stress relief could only achieve a significant relief effect at the partition below the medium danger (less than 34.56 MPa)(3)对于上面的压力分区介质的危险,分离因子和爆破孔间距确定为1.3和2.0 m,分别。通过模拟分析压裂过程和密集的主翼裂纹的形态发展,它可以获得一个正交磁场减压区之间形成的最低身高0.61 m是洞。爆破应力消除后,应力峰值深度14.8米(地区)和15.4米(地区),峰值为41.5 MPa (地区)和38.4 MPa (地区)。应力峰值明显下降,转移到深,表明深孔爆破技术可以有效地实现减压(4)验证钻孔的减压效果,通过观察深孔爆破压力的米和变形测量,压力的降低率为39.7%和36.7%,分别和应力转移的深度是12.2米和14.7米。与此同时,最大位移收敛的路边是255.4毫米和298.8毫米,分别。路边附近的应力和位移控制整体,证明减压效果证明是非常有用的

数据可用性

使用的数据来支持本研究的发现可以从相应的作者。

的利益冲突

作者宣称没有利益冲突有关的出版。

确认

这项工作是支持的基础教育委员会安徽(KJ2020A0320),青年教师科研基金的关键程序安徽科技大学(QN2019112),中国国家自然科学基金(52104113和52104113),独立研究的国家重点实验室基金矿业响应和灾难预防和控制煤矿深处(安徽科技大学)(SKLMRDPC19ZZ11),和中国国家重点研发项目(2020 yfb1314203)。