传统SAGD泥泞的薄层性能的不利影响和改善策略与多边井网

文摘

进一步进展的蒸汽-重力泄油(SAGD)技术,越来越多的油砂、重油油藏有效地投入生产。然而,由于水库内泥泞的薄层的存在,有挑战与蒸汽室的扩张和石油在SAGD过程中排水。本研究的目的是评估传统SAGD泥泞的薄层性能的不利影响,引入一个改进策略与多边模式来减少不利影响,提高性能。的研究报道,应用油藏数值模拟方法进行研究。分析显示,一个典型的水库进行蒸汽室可能慢慢地扩大在某些部分由于传热传质、能力差和蒸汽室的扩张相对不均匀的沿井筒,在泥泞的薄层中存在的形成。泥泞的薄层的影响水平在传统SAGD不同分布模式下的性能是不同的,但负面影响主要体现在石油产量峰值的延迟,减少石油产量峰值,减少蒸汽室体积,累积和增加蒸汽油比(主要是在早期和中间阶段的SAGD过程)。在上述研究的基础上,改进策略与两种不同的多边模式,介绍了平面多边和向上的多边,改善SAGD的性能。结果表明,平面的组合多边喷射器和平面多边生产者具有最好的性能。采用这样的组合,复苏的因素可以从31.36%上升到47.08%,而累积油汽比可以降低了从5.29 m³/ m³到4.64³/ m³联合分布模式下的泥泞的薄片。可以知道树枝平面多边井非常有利于蒸汽室和油排水的扩张,一旦热喷射器的分支和生产者之间的连接。总体结果表明多边井网承诺SAGD应用油砂、重油水库富含泥泞的薄片。

1。介绍

油砂、重油水库被认为是非常规资源的重要组成部分1- - - - - -3]。和SAGD技术广泛应用于上述资源的恢复过程(4- - - - - -8]。在过去的几年中,SAGD技术取得了巨大的成功在一些世界各地的大型商业项目,如麦凯河油砂在加拿大或中国辽河油田曙光SAGD工程(9,10]。然而,低渗透页岩的或泥泞的障碍通常发现在水库采用SAGD技术(11- - - - - -13]。壁垒的存在可能会影响蒸汽室的扩张和经济复苏表现在SAGD的过程。

近年来,许多学者进行了一系列的研究与页岩壁垒SAGD过程的影响。杨和巴特勒(14]研究了水平层间SAGD过程的影响通过一个二维物理实验,结果表明,短夹层没有复苏的整体性能上的显著影响,而石油生产将减少,如果长夹层的存在。胫骨和Choe (15)建立不同的数值模拟模型来研究物理参数的影响和空间位置的页岩夹层SAGD过程,发现页岩夹层作为流动障碍。王(16)采用数值模拟方法研究泥夹层的影响复苏SAGD过程的性能,结果表明,厚泥与低渗透夹层具有较强的屏蔽能力。夏et al。17)认为是夹层的物理和热性质的变化,然后进行相关的数值模拟运行时,为了研究夹层的影响在蒸汽室和生产资料的SAGD过程;研究结果表明,层间的长度对SAGD性能影响最大,而层间的热导率的影响比其他属性。黄等。18)的影响研究上的多个页岩夹层蒸汽室和生产的SAGD过程结合物理实验方法和数值模拟方法;结果表明,关键因素是第一层间的长度。马和梁13,19)设计的不同分布场景页岩夹层包括三维空间分布的变化和地质特征并进行了相关的数值模拟运行;结果表明,产量显著降低蒸汽室接触层间时,这一现象将持续到蒸汽室延伸到整个夹层。2020年,在中国上海丰城SAGD项目的案例研究是由王等人,刘等人。20.,21),为了比较SAGD性能不同分布模式下通过统计分析方法和数值模拟方法;结果表明,流体的流量是软弱夹层的地方存在,高含油饱和度和剩余的石油带夹层上方形成。

提到的作品表明,储层低渗透区,如页岩夹层,作为储层内流体的流动障碍(如图1)。它也会影响蒸汽室的传热性能。先前的研究主要集中在extralow渗透率或不透水的障碍总是连续分布(22,23]。然而,泥泞的薄层,如麦凯河油砂的泥泞的薄片,总是分布在一定范围内离散方法。与页岩壁垒长湖油砂或上海丰城extraheavy石油开发区,这样的泥泞的薄片不作为连续长流动障碍但阻止流体的流动离散。因此,有必要研究泥泞的薄层的不利影响对SAGD性能(包括方向沿井筒)的影响,这是技术战略的基石在未来提高整体性能。

提高的性能和适应性SAGD技术,学者们提出了各种各样的策略(24- - - - - -28]。发展的油砂、重油水库,一些操作优化策略和变异的SAGD技术取得了良好的效果,但仍存在一些局限性。例如,高压SAGD技术可能摧毁页岩壁垒和盖层在同一时间;溶剂型的过程是提高重油恢复的应用前景[29日),但溶剂助SAGD技术非常昂贵。

本文介绍了改进策略与多边模式的负面影响降到最低泥泞的薄片。水平井完井技术的发展和三维地震技术的推广,多边系统和他们的应用程序已经迅速发展30.- - - - - -32]。多边井垂直、倾斜或水平主要井筒,并有一个或多个分支连接到主井筒。分支机构和主井筒之间的连接点可以位于任何位置在主井筒。这是一个重要的动机利用多边对降低异质性的风险带来的泥泞的薄片。多边井被广泛用作生产井在不同类型的储层,和几个多边模式被设计用于不同的目的(33- - - - - -37]。至于蒸汽注入井,刘等人。38]提出一种多边井网向储层注入蒸汽。

本文着重于研究泥泞的薄层的不利影响具有不同分布模式在传统SAGD性能,和合适的改进提出了策略与多边模式。施工过程中储层模型,泥泞的薄层的随机离散分布在一定范围内被认为是为了捕捉真正的水库中所示的特点。因此,泥泞的薄层的影响与不同比例的分布或渗透传统SAGD性能在不同的分布模式进行了研究,这对进一步研究是至关重要的。在某些特定的分布模式,低渗透带来的重大不利影响可能与高频泥泞的薄片。在这些情况下,有必要提出有效的改进措施。储层模型的基础上,在不同的泥泞的薄层的分布模式,改进策略与两种不同的多边模式,平面多边和向上的多边,介绍了提高SAGD的性能。总体结果表明多边井网承诺SAGD应用油砂、重油水库富含泥泞的薄片。本研究的发现可以帮助更好地理解传统SAGD泥泞的薄层性能的不利影响,说明潜在的应用多边井网帮助油藏工程师做出更好的设计这个重要的热回收技术的油砂、重油水库。

本文结构如下:首先,储层描述的原型;其次,介绍了油藏数值模拟方法和相关模型;接下来,开发各种数值模型来研究传统SAGD泥泞的薄层性能的不利影响;此外,数值模型的基础上,在不同的泥泞的薄层的分布模式,提出了改进策略与多边模式和研究,为了减少泥泞的薄层的不利影响和提高SAGD性能;最后,关键的结论进行了总结。

2。原型水库

如表所示1,典型的麦凯河在加拿大油砂储层特征应用于本研究描述原型水库。在这个地区,平均初始储层温度和初始储层压力的值是6°C和220 kpa,分别。初始含油饱和度的平均值是0.8,而麦基河油砂的平均厚度为20米。平均孔隙度和水平渗透率地层的砂岩是0.34和2600医学博士分别,而各向异性因子(垂直渗透率与水平渗透率)比率是0.3。地层压缩系数是 ,和岩石的热容 。岩石的导热系数,沥青、水和天然气 , , ,和 ,分别。

原油的属性表列出在这个领域2。和沥青粘度和温度之间的关系在麦凯河油砂如图2。从图可以看出2大大减少,沥青粘度随着温度的增加。在蒸汽室的温度,粘度小于10 mPa·s。

3所示。油藏模拟模型

在这项研究中,一个商业热数值模拟器(康联星™)[39)是用来做相关研究。一个三维视图的基本水库仿真模型如图3。

如图3、两个水平井蒸汽注入井和生产井,被放置在一个平行的方式在模型的底部,两井之间的垂直距离是5米。的长度 - - - - - -方向125米考虑水库的仿真模型之间的实际距离两个相邻SAGD井对麦基河油砂。和 - - - - - -定向长850储层仿真模型考虑实际的井筒长度在麦凯河油砂。储层的高度仿真模型设置为20米的平均厚度麦凯河油砂。最终,油藏模拟模型的总体规模 ,和网格大小是5米和方向和1米方向。总的来说,85000网格离散。预热期为150天,生产周期持续20年的考虑现实的SAGD项目。在生产期间,蒸汽(95%的质量,212.4°C, 2000 kPa)不断注入蒸汽室上部喷射器。,值得注意的是生产井的最大蒸汽速率限制为5.0 m³CWE /天(冷水当量),为了模仿疏水阀控制生产井。

在多孔介质多相流,达西定律可以描述如下:

在方程(1),可能可以描述如下40]:

传导传热水库中遵循傅立叶定律(41]:

然后,主要储层模拟模型的控制方程和物质平衡和能量平衡方程给出的所有阶段(42]

这样的商业热耦合的偏微分方程是解决数值模拟器(康联星™)[39]。康联星™使用有限体积方法来解决相关的控制方程,然后通过使用牛顿法和隐式时间积分通过时间(3月42]。

4所示。结果与讨论

4.1。传统SAGD泥泞的薄层性能的影响

在这项研究中,四种不同的泥泞的薄层分布模式旨在调查他们对传统的SAGD的影响性能。基本模型是一个齐次模型,而其他包含泥泞的薄层在不同分布模式。如图4,第一个分布模式是泥泞的薄层分布在喷射器和泥泞的薄层接近顶部的形成。第二个分布模式是泥泞的薄层分布在注射器,但泥泞的薄层接近喷射器。第三个分布模式是泥泞的注射器和生产者之间的薄层分布。最后,第四个分布模式是一个联合分布模式包括上述三种模式。

泥泞的薄层,如麦凯河油砂泥泞的薄片,总是分布在一个离散的方式在一定的范围内(如图5)。捕捉这样的特点,泥泞的薄层的随机离散分布在一定范围内被认为是建立相关的模型(如图6)。第二个模式为例(图6),红色部分代表了砂岩的物理参数在前面提到的,而蓝色部分代表了泥泞的薄层具有不同渗透率(值小于砂岩)和热导率( )。的比例的概念介绍了泥泞的薄层的分布,指泥泞的薄层的面积比定义的相关区域的面积。

以下4.4.1。泥泞的薄层分布的影响高于喷射器

在第一个分布模式,各种场景与不同比例的分布和泥泞的薄层的渗透性。仿真结果如图所示7。在图7,均匀情况下指水库没有泥泞的薄层,而10 p-10 mD意味着分配的比例和泥泞的薄层的渗透性是10%和10个医学博士分别,其余可以推导出类比。值得注意的是如果分母是整个水库的面积,泥泞的薄层的分布的比例只有3%在10 p情况下等等。

从图可以看出7性能指标变化略低于第一分布模式,无论多么的条件变化范围内的研究。与的分布比例的增加或减少在泥泞的薄层的渗透性,性能指标往往会变得更糟。但总的来说,在泥泞的薄层分布在喷射器(接近顶部的形成),他们对传统的SAGD性能没有显著影响。

第二分布模式,一些情况下具有不同的分布比例和泥泞的薄层的渗透性是模拟。作为一个整体,在泥泞的薄层的分布的比例相对较低,结果类似于第一个分布模式。然而,当分布的比例相对较高,泥泞的薄层对SAGD性能的影响将会更加突出。代表结果选择比较(图8)。

如图8,当注射器上的泥泞的薄层分布(靠近喷射器)和分布比例是30%,如果他们有一个高渗透率(如1000 mD),对SAGD性能的影响很轻微;然而,当渗透率低于50 mD,变得相对重要的影响(主要是在早期和中期阶段的SAGD过程)。当泥薄层的渗透性是10 mD,如果分配的比例相对较低(小于20%),对SAGD性能的影响很轻微;然而,随着比例的增加,这些措施的影响往往更加突出。总的来说,当注射器上的泥泞的薄层分布(靠近喷射器),不利影响主要体现在石油产量峰值的延迟,减少石油产量峰值,累积和增加蒸汽油比年初SAGD和中产阶段的过程;然而,采收率和最终累积油汽比非常接近。

4.1.2。泥泞的薄层的影响喷射器和生产者之间的分布

第三分布模式,一些情况下具有不同的分布比例(从0%到30%不等)和泥泞的薄层的渗透性(从10 mD - 1000 mD)是模拟的。一些结果如图9和10。如数据所示9和10 (),当注射器和生产者之间的泥泞的薄层分布,如果他们有高导磁率(如500 mD或1000 mD),对SAGD性能的影响是轻微的,甚至在与高比例的分布状况;然而,当渗透率低于200 mD,变得相对重要的影响(SAGD过程的所有阶段)。当泥泞的薄层的渗透率是10 mD,采收率的降低可以达到20%而均匀的情况。当泥薄层的渗透性是200 mD,如果分配的比例相对较低(小于20%),对SAGD性能的影响是轻微的;然而,随着比例的增加,这些措施的影响往往更加突出。如果分配的比例高于20%,有关石油产量达到峰值的时间明显增加,石油产量峰值明显下降而均匀的情况。所以做采收率和蒸汽室的体积。的采收率30 p - 200 mD模型是齐次模型的价格相比减少了7.5%。

4.1.3。联合分布的影响模式

联合分布模式推断泥泞的薄片都分布在注射器和注射器和制片人。如果分母是整个水库的面积,泥泞的薄层的分布的比例是9%,10 p情况等等。当分配的比例相对较低,第三次分配的影响是类似模式。然而,当泥泞的薄片存在很高的比例,即使泥泞的薄层有高导磁率(如1000 mD),他们会对SAGD性能有一定的影响(如图11)。

当渗透率低于200医学博士对SAGD性能的影响变得非常重要。的采收率30 p - 200 mD模型是齐次模型的价格相比减少了13%。进一步降低的泥泞的薄层的渗透率,采收率大大减少,甚至每天的石油产量曲线仍然是“爬”(这意味着石油产量没有达到峰值;参见图11 (b)),和其他性能指标也明显变得更糟(见图(11日),11 (c),11 (d))。

蒸汽室的三维扩展与不同情况如图12。它可以明显看到从图12蒸汽室的发展更不均匀沿井筒泥泞的薄层的分布比例的增加。

4.1.4。不同的分配模式之间的比较

SAGD不同分布模式下的性能数据所示13和14。如图13,当泥泞的薄层的渗透率是10 mD和分布的比例是10%,四种分销模式的SAGD性能非常接近;其中,在泥泞的薄层分布第四模式(联合分布模式),传统SAGD泥泞的薄层性能的不利影响大于其他更高比例的结果的泥泞的薄片。

如数据所示13和14的分布比例的增加,SAGD性能的四个模式之间的差异变得越来越突出。这显然可以看到从图14影响程度的不同模式的负面影响在降序排列如下: 。

当注射器上的泥泞的薄层分布(接近顶部的形成),蒸汽室扩大和发展沿井筒相对均匀;这种分布模式下,形成成熟的蒸汽室前蒸汽到达泥泞的薄层的位置,所以不良阻碍泥泞的薄层对流体流动的影响相对较小。当注射器上的泥泞的薄层分布(靠近喷射器),泥泞的薄层阻碍向上迁移蒸汽和原油的排水,尽快的生产阶段SAGD过程开始;因此,与第一个模式相比,蒸汽室的发展是更糟。

在泥泞的注射器和生产者之间的薄层分布,蒸汽室膨胀慢慢在许多部分由于传热传质能力差,和蒸汽室相对不均匀的膨胀沿井筒。对比仿真结果,可以发现,泥泞的注射器和生产者之间的薄层分布,特别是位于中间的注射器和生产者的一部分,严重影响初创阶段的预热效果。因为蒸汽室的发展滞后,泥泞的薄层严重阻碍石油排水,第三个模式下的SAGD性能很差。当模式组合分布模式(第四模式),对SAGD性能的影响显示类似的特征的第三种模式。但由于更高比例的泥泞的薄层,影响程度更大。

4.2。改进策略与多边井网

当泥泞的薄层分布在喷射器(接近顶部的形成),性能指标稍有变化,不管条件如何改变研究的范围内。这种分布模式下,形成成熟的蒸汽室前蒸汽到达泥泞的薄层的位置,因此影响程度最低。SAGD这种分布模式的性能非常接近均匀的情况下,所以它没有必要采取多边井网。

所有四个不同分布模型的结果表明,泥泞的薄层的不利影响是微不足道,当泥泞的薄层的分布的比例相对较低(< 20%)(注:为三种分销模式除了分布模式相结合,在泥泞的薄层的分布的比例占20%,相当于6%如果分母是整个水库的面积)。与此同时,在泥泞的薄层的渗透率高(如500 mD和1000 mD),泥泞的薄片的负面影响是微不足道的。在这种情况下,没有必要采取多边井网。所以最坏的情况( 和 )为每个分布模式被认为是在这项研究中,当评估性能的多边模式。

在本节中,两种多边模式是为了提高性能,如图15。一个是平面多边井拥有10家分支机构(长度:100米,距:75,主要和分支之间的夹角和井筒:30°)连接到主井筒。第二个是向上多边井包括10个分支(长度:100米,距:75,主要分支和井筒之间的夹角 - - - - - - 飞机:30°,分支与水平面之间的夹角 - - - - - - 飞机:42°),是向上的 - - - - - - 飞机。

首先,保持生产者常规水平井和改变喷油器变成多边,为了提高注汽的性能。记录的结合平面多边喷射器和水平生产商作为输入,并记录多边喷射器和水平向上的组合生产类型。结果表明,两个多边模式是相似的性能。例如,在第四分布模式( 和 ),A型和B型的采收率是32.95%和33.12%,分别累计蒸汽油比A型和B型的5.22米³/ m³和5.15³/ m³,分别。这种类型的模式提高喷油器之间的接触面积和水库,这是有利于蒸汽室的扩张,因此,性能优于传统的SAGD井网(采收率:31.36%,累计蒸汽石油比例:5.29米³/ m³)。喷射器的分支的结束部分超出了泥泞的薄片当采用B型,所以性能略优于A型。

接下来,把注射器作为常规水平井和生产者变成多边,为了提高油排水的性能。记录的结合水平喷射器和C型平面多边生产商,并记录水平的结合注射器和向上的多边生产者类型d。结果还表明,两个多边模式是相似的性能。例如,在第四分布模式( 和 ),C型和D型的采收率是36.39%和36.38%,分别累计蒸汽C和D型类型的油比4.89米³/ m³和5.19³/ m^3,分别。这种类型的好模式增加生产者之间的接触面积和水库,有利于石油排水,所以的性能优于传统的SAGD井网。但D型的性能比C类型,主要是因为蒸汽通道的风险大于采用D型。

然后,研究的结合多边喷射器和多边生产商。记录的结合平面多边喷射器和平面多边生产者类型E,并记录向上多边喷射器的结合和平面多边生产者类型f·结果表明,E型的性能优于f型为例,在第四分布模式( 和 ),E型和F型的采收率是47.08%和40.36%,分别累计蒸汽E型和F型的油比是4.64米³/ m³和4.69³/ m³,分别。采用这种类型的模式,蒸汽上升和石油排水渠道的同时增加,所以性能明显改善。然而,F型热连接注射器内的远端分支和生产者很难形成SAGD过程的早期阶段,由于它们之间的长途。所以F型的性能比类型的E .因此,拿A, C型和E型为例进行进一步分析。

SAGD性能与不同的组合模式下不同的分配模式的泥泞的薄层表所示3。如表所示3,如果上面的泥泞的薄层分布喷射器(靠近喷射器),SAGD性能的改善是轻微的平面采用多边井网。所以没有必要采取多边井网。然而,如果注射器和生产者之间的泥泞的薄层分布或分布模式是合并后的分布模式,SAGD性能将显著提高曾经采用合适的井网。例如,采收率提高15.72%,累计蒸汽可以减少油比0.65米³/ m³。

最坏的情况(分布模式相结合, ,和 )为例来分析;SAGD的性能与不同的组合模式如图16。从图可以看出16这种E石油日产量最高和最低累积油汽比几乎在整个SAGD的过程。对比温度概要文件(如图10年后17),它可以知道树枝平面多边井非常有利于蒸汽室的扩张在E型,一旦加热喷油器的分支和生产商之间的联系可能是良好的。与A型和C型不同,蒸汽室E型扩张速度远远超过常规的井网。型和C型,SAGD性能优于传统的井网,但改善并不重要,因为注射器内的热分支之间的联系或生产者和其他并不是在SAGD过程的早期阶段形成的。因此,蒸汽室的膨胀率的增加是有限的。

数据18 (b)和18日(d)表明,泥泞的薄层的存在大大阻碍了蒸汽室的扩张和油排水。但从数据(18日)和18 (c)可以看出,蒸汽室的面积和石油同时排水区更大一步,由于平面的有效利用多边。图19显示了含油饱和度的比较资料后15年的方向沿井筒。E型下,虽然不是每一个部分都有一个伟大的石油的排水性能,显著改善可以看到与传统的井网。利用平面多边井之间的接触面积增加,水库,特别是砂岩储层中的一部分。因此,水库带来的不利影响异构性问题可以有效的减少。最终,更多的石油可以从水库中恢复过来,和累积油汽比低于传统模式,由于注入蒸汽的有效利用率。

5。摘要和结论

(1)泥泞的薄层地层中存在时,蒸汽室可能慢慢地扩大在某些部分由于传热传质、能力差和蒸汽的膨胀室沿井筒相对不均匀。泥泞的薄层的影响水平在传统SAGD不同分布模式下的性能是不同的,但负面影响主要体现在石油产量峰值的延迟,减少石油产量峰值,减少蒸汽室体积,累积和增加蒸汽油比(主要是在早期和中间阶段的SAGD过程)。(2)不同模式的影响水平的负面影响在降序排列如下:结合分布模式>泥泞的注射器和生产者之间的薄层分布>泥泞的薄层分布在喷射器(靠近喷射器)>泥泞的薄层分布在喷射器(接近顶部的形成)。泥泞的注射器和生产者之间的薄层分布,特别是位于中间的注射器和生产者的一部分,严重影响预热效果在初创阶段。(3)当泥泞的薄层分布在喷射器(接近顶部的形成),性能指标稍有变化,不管条件如何改变研究的范围内。对于其他模式,如果泥泞的薄层的渗透性高或泥泞的薄层的分布的比例相对较低,影响程度也小。(4)如果上面的泥泞的薄层分布喷射器,无需采用多边井网。如果注射器和生产者之间的泥泞的薄层分布或分布模式是合并后的分布模式,SAGD性能可以显著提高一次平面的结合多边喷射器和多边生产者采用平面。在泥泞的薄层的组合分布模式下,可以提高采收率15.72%,累计蒸汽可以减少油比0.65米³/ m³。(5)可以知道树枝平面多边井非常有利于蒸汽室和油排水的扩张,一旦热喷射器的分支和生产者之间的连接。总体结果表明多边井网承诺SAGD应用油砂、重油水库富含泥泞的薄片。在我们的研究中,两种不同的多边模式与某些设计参数选择提高SAGD性能。然而,仍然有许多类型的多边模式,设计参数,如长度和间距,也可以有多种组合。在未来,更多的研究工作有关的设计和优化多边井网应该做的,为了进一步提高SAGD的性能在油砂、重油水库富含泥泞的薄片。

命名法

:	相速度(米/秒)
:	有效渗透率张量的阶段在多孔介质(m2)
:	包括压力和重力的电位梯度
:	上方的高程基准面位置(米)
:	重力加速度(m / s2)
:	压力(公斤/ (m·s2))
:	流体的密度(公斤/米3)
:	热导率张量(W / (m·K))
:	温度(K)
:	绝对渗透率的储集岩(m2)
:	油相的相对渗透率
:	水相的相对渗透率
:	气相的相对渗透率
:	油相的体积系数
:	水的体积系数的阶段
:	气相的体积系数
:	溶解气比石油阶段(m3/ m3)
:	在水中溶解气比阶段(m3/ m3)
:	油相的饱和度
:	饱和水的阶段
:	气相的饱和度
:	油相的流速(m3/秒)
:	自由气体的流速(m3/秒)
:	每个阶段的焓(J)
:	储层岩石的体积热容(J /(公斤·K))
:	参考温度(K)
:	油相的具体内部能量(J /公斤)
:	具体的内部能量水相(J /公斤)
:	具体的内部能量气相(J /公斤)
:	输入能量(J / (m3·s))。

数据可用性

使用的数据来支持本研究的结果包括在本文中。

的利益冲突

作者宣称没有利益冲突。

确认

这项工作已经被美国国务院支持生产石油勘探和开发研究所,中石油。作者要感谢计算机建模组(发生)公司为明星提供学术许可。最后,我们感激地承认金融支持中国国家科技重大项目(批准号2016 zx05031)。

引用

1. 陈y, y, w . Pu et al .,“低温氧化特性ultra-heavy油的热分析方法,”工业化学与工程化学杂志》上48卷,第258 - 249页,2017年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
2. j·吉梅内斯,”SAGD的领域表现项目在加拿大,”国际石油技术会议,页1 - 11、吉隆坡、马来西亚,2008年。视图:谷歌学术搜索
3. 李x, x, j . Cai, w .郑,t . Wang和y张”试验研究的新方法采油使用超临界流体multithermal特大洪水,”应用热工程第116330条,卷。185年,2021年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
4. m . Irani:——f·Bashtani,“水平在SAGD生产商产能和溶剂aided-SAGD过程:纯和部分溶剂注入,“燃料第120363条,卷。294年,2021年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
5. r·巴特勒,“蒸汽-重力排水:概念、发展、表现和未来,“加拿大的石油技术杂志》上,33卷,不。2,44-50,1994页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
6. a . m . Al-Bahlani和t . Babadagli SAGD实验室实验和数值模拟研究:回顾当前状态和未来的问题,“石油科学与工程》杂志上,卷68,不。3 - 4、135 - 150年,2009页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
7. d .霁h .钟、m .盾和z . Chen”研究传热的热膨胀原生水蒸汽室前边缘steam-assisted-gravity-drainage过程中,“燃料卷,150年,第601 - 592页,2015年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
8. s·m·阿里,“SAGD - 20年后,后的生活”SPE西部地区会议美国安克雷奇,页1 - 7,2016。视图:谷歌学术搜索
9. 瞿x, y李,李,j . Wang h . Xu和z,“热裂解、aquathermolysis和麦凯河油砂的升级影响,”石油科学与工程》杂志上第108473条,卷。201年,2021年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
10. k·h·陈,z Wang Wang z . Li和s·李,“调查三次采油烟气辅助SAGD的机制,”石油科学与工程》杂志上第107420条,卷。193年,2020年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
11. j .郑j .梁、r . Sawatzky和j·阿尔瓦雷斯,“一个基于集群的方法观察和分类的影响页岩屏障对SAGD产品配置,“石油科学与工程》杂志上第108664条,卷。203年,2021年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
12. c . Wang和j .梁”特征的影响精益区和页岩分布在steam-assisted-gravity-drainage恢复性能,”SPE储层评价和工程,18卷,不。3、329 - 345年,2015页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
13. 马z和j .梁”知识异质性特征框架对3 d蒸汽-重力排水水库、”以知识为基础的系统第105327条,卷。192年,2020年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
14. g·r·巴特勒和杨”水库异构性问题对重油复苏的影响通过蒸汽-重力排水,”加拿大的石油技术杂志》上,卷。31日37-43,1992页。视图:谷歌学术搜索
15. h . Shin和j . Choe页岩屏障对SAGD性能的影响,,”SPE /渴望油藏描述和模拟会议,页1 - 10,阿布扎比,阿拉伯联合酋长国、2009。视图:谷歌学术搜索
16. h·王”,研究和讨论关键参数的蒸汽驱和重力排水超重油油藏,立体的发展,“西南石油大学学报(科技版)36卷,第100 - 93页,2014年。视图:谷歌学术搜索
17. x y夏,黄,陈,m .曹和l .杨”研究的特点,生产性能和蒸汽室SAGD考虑层间,”SPE国际重油会展科威特城,页1 - 11,科威特,2018。视图:谷歌学术搜索
18. 黄,l .杨夏y、m . Du和y,”一个蒸汽室的实验和数值研究和生产的特点SAGD考虑多个屏障层,”石油科学与工程》杂志上卷,180年,第726 - 716页,2019年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
19. 马z和j .梁”集成的数据驱动建模技术精益区和页岩障碍特征在SAGD水库、”石油科学与工程》杂志上卷,176年,第734 - 716页,2019年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
20. 问:Wang x高,c .罗x孟,s . Gan和j·刘,“层间发展模式和SAGD采油技术在超重油三级水库,”特殊的油气储层27卷,第112 - 105页,2020年。视图:谷歌学术搜索
21. h·w . Liu, Du, r·赵和y锅”的影响夹层在异构水库SAGD开发和技术对策,“石油钻井和生产技术,42卷,第241 - 236页,2020年。视图:谷歌学术搜索
22. a·库马尔和h . Hassanzadeh SAGD页岩壁垒对性能的影响和ES-SAGD——一个评论,”燃料第119850条,卷。289年,2021年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
23. m·金和h . Shin”数值模拟起伏的页岩打破蒸汽-重力排水(UB-SAGD)油砂储层页岩屏障,”石油科学与工程》杂志上第107604条,卷。195年,2020年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
24. g . Ipek t Frauenfeld, j . y元,“SAGD页岩的数值研究问题,”加拿大国际石油会议卡尔加里,页1日到21日,阿尔伯塔省,2008年。视图:谷歌学术搜索
25. 江y, x, y, h . Wang, w .他“页岩储层模拟障碍在异构SAGD水库失败:一个案例研究”SPE油藏描述和模拟会议和展览,页1 - 14,阿布扎比,阿拉伯联合酋长国、2013。视图:谷歌学术搜索
26. z z . Wang, h . Sarma et al .,“可视化实验研究气体渗透通过提高SAGD性能的夹层,”石油科学与工程》杂志上卷,177年,第970 - 959页,2019年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
27. x x y . Wu Liu Du et al .,“按比例缩小的物理实验排水机制solvent-expanded SAGD超重型油藏,”石油勘探和开发卷,47号4、820 - 826年,2020页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
28. k·穆罕默迪和f . Ameli”,对机械的了解快速SAGD自然过程中断裂的重油油藏:响应面方法和遗传算法的应用,”燃料卷,253年,第856 - 840页,2019年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
29. 太阳x, z的歌,l . Cai y,和p . Li”阶段的行为重oil-solvent混合系统在油藏条件下,“石油的科学,17卷,不。6,1683 - 1698年,2020页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
30. r·r·麦克唐纳和d·m·埃里克森“多边井函数的要求,”SPE / CIM第七为期一天的会议水平井技术阿尔伯塔省卡尔加里,页1 - 8,1999。视图:谷歌学术搜索
31. 黄高x, y, y, y, y赵,和刘问:“研究热提取考虑多边井的数量和方向在一个复杂的骨折地热储层,”可再生能源卷,177年,第852 - 833页,2021年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
32. a . Garrouch h . Lababidi, a . Ebrahim”的综合方法规划和完成水平和多边井”石油科学与工程》杂志上,44卷,不。3 - 4、283 - 301年,2004页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
33. d . Denney“水下智能多边井增加储备Gullfaks南Statfjord”加拿大的石油技术杂志》上,卷。58岁的没有。8日,51-52,2006页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
34. 朱d和d . Arcos多边的技术和经济分析应用程序,”SPE俄罗斯石油和天然气的技术会议和展览,页1卷,莫斯科,俄罗斯,2008年。视图:谷歌学术搜索
35. 诉Sesetty和A . Ghassemi”一个数值的研究顺序,同时单和多边水平井水力压裂,”石油科学与工程》杂志上卷,132年,第76 - 65页,2015年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
36. m . Alyan和a . Sowaidi鱼骨井设计性能的评估紧碳酸盐与单一超长MRC横向相比,”阿布扎比国际石油展览和会议1 - 15页,阿布扎比,阿拉伯联合酋长国、2019。视图:谷歌学术搜索
37. m·里朗斯y Tuzov, s·阿利耶夫et al .,“永久使用,叉骨和香港,多边井设计Srednebotuobinskoye字段在西伯利亚东部,”SPE俄罗斯石油技术会议2020年,页1 - 20,莫斯科,俄罗斯。视图:谷歌学术搜索
38. l . y . p . Liu, p . Liu,李x l·李,“人字形injector-horizontal生产商的数值研究蒸汽辅助重力泄油(HI-SAGD)超重原油复苏,”石油科学与工程》杂志上第106227条,卷。181年,2019年。视图:谷歌学术搜索
39. 康联星™,用户手册;2020年版本计算机模拟集团有限公司,卡尔加里,AB,加拿大,2020。
40. j . Wang和i d·盖茨“识别储层特性通过iSOR响应行为,”能量,14卷,不。2,p。427年,2021年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
41. y包,j . Wang和i d·盖茨“循环蒸汽的物理刺激,”能源卷,115年,第985 - 969页,2016年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
42. 王j .和i d·盖茨,“时间尺度对注蒸汽和蒸汽-重力排水沥青生产”能源第120430条,卷。227年,2021年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
43. h . g .梁s Liu Chen和罗y, y . Liu“页岩在油砂SAGD层问题的过程,”科学技术与工程15卷,第73 - 68页,2015年。视图:谷歌学术搜索

版权

版权©2021杨余等。这是一个开放分布式下文章知识共享归属许可,它允许无限制的使用、分配和复制在任何媒介,提供最初的工作是正确引用。