试验研究形成滑动压力注采区际差异基于异常的相似理论

文摘

在油田开发中,相邻区域之间的孔隙压力差异导致裂缝和下滑的弱结构表层,这触发了套管的剪切破坏。形成滑动涉及大范围的形成,及其数量并不成比例的大小岩体滑动,传统物理模型无法模拟。在这项研究中,基于异常相似理论,我们推导力学参数的相似性系数与不同的水平和垂直比例。此外,实验装置模拟地层裂缝和滑移区际形成压力差。通过实验,我们得到滑移条件下不同压力相邻区域之间的差异和不同的油气层和断层表面深度。研究表明,相邻区域之间的孔隙压差滑形成的驱动力。滑移区位于中间的两个异常压力区,和相邻区域之间的距离会影响滑动范围。深埋藏深度浅、油层的软弱结构面可以触发更重要的地层滑动。实验方法在本文中提供了一个实验装置和方法,了解裂缝的形成和弱结构表面。实验结果提供了理论依据的滑移造成套损预防形成滑动。

1。介绍

当一个油田开发,平均地层压力相邻块之间的差别逐渐发生,导致邻近地区地层压力区别。邻近地区可以形成之间的压力差产生非均匀纵向变形和上形成施加一个力。与弱上形成横向结构表面,相邻区域之间的压力差会导致裂缝的形成和疲弱的水平结构表面滑落,导致滑移套管损坏。以中国的大庆油田为例,底部的Nen怎样成员上石油层,有一层泥页岩的标准,可以用作标准识别其他层由于其明显的测井特征。这泥页岩标准层有小倾角和稳定分布在整个区域。有大量的低威力化石在标准层,构成水平软弱结构面,和大面积受损,形成一个水平裂纹表面。例如,在长期的高压注水和注聚合物在大庆油田开发,Sazhong开发区已形成九套损浓度区域面积共38.34公里²。区域浓度的套损率高达80%,和大多数滑移套管损坏(1- - - - - -4]。这些地区的套管损坏层浓度的特点,区域浓度和时间的浓度。

国内外学者研究了套管损坏的机理多年,和都有确认储层注入和生产压力的变化会引起裂缝和滑移的水平软弱结构面5- - - - - -8]。目前,典型的研究方法是使用一个有限元模型和模拟来确定储层变形的影响程度的裂缝,滑倒,套管损坏(9- - - - - -11]。然而,随着油田的长期超压发展,套管损坏越来越频繁,甚至标准泥页岩地层套管损坏区域形成的大庆油田12- - - - - -14]。由于泥页岩裂缝表面滑套损机理还不清楚,和地层滑动的力学模型和实验方法尚未制定,只能一般野外经验或保守的方法目前用于预防措施。另外,大面积的减少注射和关闭超过100注水井套损区严重影响油田的生产。预防和控制的手段并不知情,和问题的针对性差,导致缺乏主动监测套管损坏。了解套管损坏的机理是重点预防,控制和管理套管损坏弱水平结构表面。因此,建立一个实验室实验装置,模拟了水平裂纹表面上滑动套损和揭示区域套管损坏的机理是至关重要的。

是很重要的验证标准层滑移套管损坏的机理通过实验室实验15,16]。然而,由于实验条件和测量方法的局限性,只有套管损坏直接动态剪切实验和地下开采地面变形实验。太阳(17)用高强度膨胀剂模拟地层压力;他们模拟套管插入中间设备,然后插入膨胀剂实验装置的一侧,而且,通过膨胀剂,模拟井筒附近的形成直接剪切套管。阴(18)进行了直接剪切试验对J55套管与TS-1套损试验机独立开发的原位应力的中国石油勘探开发研究院实验室。上述两个实验模拟滑移套管损伤的形成,但实际套管损伤实验过程大大简化。在实验中,剪切力的来源是来自双方的直接推力,但它无法解释实际形成剪切应力的来源。除此之外,没有其他报告实验室实验设备剪切套管损坏石油开发领域。

在室内物理模拟实验的地层变形在矿业领域,锣等。19开采沉陷)建立了一个仿真实验装置在复杂地质条件下采用相似材料模型的规模1:200年模型帧长度为2.1米,高度为1米。模型分为10层。在层,各层分离使用适量的云母粉。邹和柴20.)建立了一个类似的二维模型模拟试验台使用相似的材料形成和测量的位移状态模拟开采使用激光反射后形成。然而,上述实验设备主要是针对地下空气开挖面变形和不能确定区域地层孔隙压力差的作用[21]。水平弱结构的滑动表面之间的相对滑动造成的层内形成,这是完全不同于这个实验的测量目的。此外,没有报告实验室测试设备和滑移套管地层滑动造成的损害的方法。

在这项研究中,我们提出一套实验设备,可以模拟和测量地层滑动。基于异常相似理论与不同的水平和垂直尺度相似比率,我们进行了地层注采区际压差下的仿真实验。滑动形成的相应的测量方法和实验步骤设计根据滑泥页岩裂缝表面的特征。基于相似理论异常,试验模型和原型之间的对应关系成立,形成和形成在不同的位置在不同条件下测定并与理论计算的结果,和形成的影响因素进行了分析。

2。材料和方法

2.1。基于相似模型实验方法

形成肿胀和变形引起的孔隙压力变化的地下目标层离地面几百米,在水平方向上几千米,这反映了两个突出的问题:一个大体积是(22- - - - - -25和伟大的水平和垂直比例之间的区别。滑动层不是注水油藏,但nonproduction水平层大约是70米。地质条件如图1。

解决上述问题,模拟地层材料代替实际的地层,并采用类似的方法进行仿真实验。模型试验与不同纵横比的设计根据形成的特点。量纲分析方法(π定理)是应用于推导每个物理量之间的相似关系,确定每个物理量的相似常数。在这个实验中,水平和垂直的维度分析了几何参数与不同的比例系数,并表示水平和垂直方向的长度尺寸作为不同的维度,和 ,分别。根据每个物理量的定义,每个物理量的维度得到基于上述假设,如表所示1。

径向尺寸(米)竖直维度(m),径向位移(m),是垂直位移(m),径向应力(MPa),垂直应力(MPa),是径向应变(无量纲)是垂直应变(无量纲)是径向杨氏模量(MPa),是垂直的杨氏模量(MPa),是径向的泊松比(无量纲),然后呢是无量纲的垂直的泊松比。

在这个物理模拟实验,维度和对应的基本尺寸确定比例,所以只有尺寸的变化需要考虑。因此, , ,和作为基本维度得到无量纲π其他物理量,如表所示2。

水平和垂直形成物理模型和原型的相似比例不同。根据失真补偿模型,相应的π认为形成一个产品的关系。然后,独立之间的关系π条款如下: 在哪里是π术语与尺寸参数。当一些类似材料的参数无法满足相似率要求在模型设计和材料选择,他们扭曲的模型系统。和无量纲参数π术语中,扭曲的幂等,是一个无限的常数。

预测系数生成的模型失真表示如下: 在哪里是预测系数,每个参数的畸变系数吗π项, ,和和是无量纲π为每个参数条件。下标“”表示的参数形成原型,和下标”“代表实验模型的参数。

因此,相似性比例关系可以得到如下:

在哪里参数的相似性比吗 和是生成的预测系数模型失真。

实验模型和地层模型,模拟地层材料和地层岩石可视为各向同性材料。因此,获得以下关系:

然后,相似性比例得到的无量纲参数如下:

结构设计中不同的模型,等因素类型、材料、生产条件、负荷容量,测点布置和设备条件应考虑全面的模型的几何尺寸。一个实验模型,太小会导致实验处理和仪器测量精度要求高,和一个特别大的实验模型将不便实验。因此,有必要考虑这些因素在选择实验规模和材料。对于这个实验,给定横向和垂直维度相似比和模拟地层的力学参数,其他参数的相似比和相应的预测系数可以获得。

考虑到弹性模量、强度和实际处理能力的材料全面、软聚氯乙烯被选为模拟相似模型的材料形成。考虑到实际注水压力的实验模型一般小于1.5 MPa,模拟压力形成材料的线弹性变形范围。同时,区际孔隙压力的作用下,形成原型在线性弹性变形范围无论油层,过重的负担,甚至表面位置和不涉及非线性产生变形和破坏。因此,对于实验中,这种聚合物材料可以作为一个模拟层而不是石头。

因此,实验模型和形成原型参数,如表所示3。

根据相似理论,每个参数的相似率和预测系数之间的实际地层模型和实验模型层上、下表所示4和5,分别。

实际形成的相应参数的值可以通过乘以模拟地层的参数在实验模型与相应的参数相似比。

2.2。设备

水平弱结构的裂缝和滑移表面的底部Nen怎样成员是由油层底部的垂直变形,特点是没有压力在顶部和底部变形的作用下形成压力。然而,通过地层孔隙压力变形需要大量的积累厚度,不能通过实验室实验生产底部地层滑动的变形。在先前的有限元研究中,底部注水增压压力是区际地层孔隙压力的相似。出于这个原因,我们使用底部注水增压模拟区际形成压力差。然而,这种类型的实验设备是前所未有的,需要额外的设计和制造。实验实现形成滑动变形与不同的径向尺寸,法兰适配器,可以对应于实验材料的直径250毫米,300毫米和400毫米。在这个实验中,使用了一个二维轴对称模型。确保设备的变形很小,当模拟地层变形、钢设备的高度1000毫米和40毫米的壁厚可以承受5 MPa的压力而不使用泄漏。的最大承载力设计物理模拟装置的软弱结构面滑移层间压差的作用下5 MPa,和图的结构如图2。

在实验中,结合一个手动泵和恒定磁泵被用来将液体注入到设备实现增压。的最大许用压力恒定磁泵是42 MPa,最小流量为0.001毫升/ s,和最大流量为1.000毫升/秒。首先,手动泵用于快速增压。然后,当所有的液体在泵注入设备达到试验压力,持续的流动泵用于缓慢而准确的增压,直到达到所需的压力实验。手动液体增压泵、平流泵和地层变形测试装置是通过六个通道,连接和压力表安装在六频道来衡量内部液体压力(图2)。

2.3。方法测量地层滑动

通过连接注水增压系统和主要实验设备,可以实现模拟形成扩张。形成的垂直位移精确测量位移测量装置的精度为0.001毫米和15.000毫米。连续和稳定的测量地层的位移测量装置,一个定制的钢板进行了修理。中间和定制钢板的两端都装有一个钻孔。中间的钻孔用于安装位移测量装置。可以安装在两端法兰formation-deformation测量装置。

环氧树脂的软胶选择形成滑动实验,4 h的操作时间和固化时间12 h,被用来模拟套管变形和滑移formation-deformation条件下。环氧树脂胶是由逐渐增厚和冷凝后混合液体A和b .环氧树脂的硬度和柔软也可以根据不同的配方调整和凝固时间。在这个实验中,一个软胶的固化时间12 h被选中。液体A和B都是这种类型的环氧树脂胶,低粘度的解决方案。混合后,粘度逐渐增加;良好的流动性维持在前30分钟,初凝时间是4小时。从4 h 10 h,它成了固体,和流动性几乎消失,但可塑性强;后,一个外力的作用下变形,形状不可能恢复。10 h后,塑料特征逐渐转变为弹性特征。12 h后,环氧树脂胶是有很强的弹性和一定的记忆效应; that is, after the external force was applied to deform it, the deformation could be recovered by removing the external force. The AB epoxy resin adhesive maintained a long fluidity time. In the slip experiment of a weak horizontal structural surface, the amount of expansion of the simulated material should be kept constant; thus, a material with moderate solidification time was needed to simulate the deformation condition of the casing in maintaining formation uplift. However, the preparation process took a long time, so the epoxy resin needed to maintain a certain period of fluidity before solidification. The solidified epoxy resin adhesive maintained its deformed state during solidification and returned to its original state when the force was removed. The epoxy resin adhesive is a fluid before curing and can deform with the internal deformation of the casing. Soft epoxy adhesives have good scalability after curing and are not easily damaged by large deformations. This type of epoxy resin deforms during disassembly, but the deformation is within the elastic range. After the epoxy resin adhesive was removed, it returned to the shape of the formation slip and did not affect the slip measurement results.

环氧树脂固化是在洞里,删除所有外力后,固化的环氧树脂变形形状,也就是说,孔的位置滑动状态由于形成扩张。这个方法可以用来轻松观察变化特征在不同平面滑动形成的扩张引起的水力压裂。为了避免互相干扰的孔附近的应力集中,螺旋布局模式被选中后观察孔布局。模拟材料的孔都分布在螺旋。这确保孔之间的间距是一样的直孔之间的距离并没有太短。在实验中,实际孔之间的距离是由螺旋延伸到平均34.6毫米钻孔分布。两个洞之间最短的距离是25.4毫米。孔直径2毫米之间的压力非常小。

如果注射的方法直接在模拟地层采用环氧树脂,环氧树脂胶将完全巩固了内壁的观察孔,和环氧树脂胶不会移动或删除后将严重受损。因此,插入一个聚四氟乙烯(PTFE)管的方法模拟套管设计进洞里。聚四氟乙烯有很强的耐有机溶剂和胶是不容易的。环氧树脂胶没有粘在聚四氟乙烯后凝固,可以很容易地删除。此外,为了防止泄漏的环氧树脂胶注入和实验期间,1 - 2毫米的长度模拟套管底部的聚四氟乙烯管的密封。由于环氧树脂胶是透明的,染料添加到环氧树脂胶改变其颜色为了方便观察的实验;染料在含量非常低,只有0.1%浓度垂死的环氧树脂。形成滑动实验完成后,环氧树脂胶的形态的内部形态观察孔。由于少量的变形观测的内孔的形状,将会出现大误差的直接测量使用测量工具;因此,变形不能直接测量。 In the actual measurement process, the deformation was obtained by enlarging a picture of the epoxy resin for accurate measurement and then reducing the corresponding multiple, as shown in Figure3。

通过放大测量方法,横向剪切变形在crack-slip表面的位置观察孔。结合滑动形成之间的关系和横向剪切变形的观测孔,观察孔位置计算的层间滑动,见以下方程: 在哪里滑移量孔的位置编号(毫米)是床上用品裂纹表面的横向剪切变形点编号点洞里面吗(毫米)是钻头直径(毫米),铰孔的钻头(易钻材料,PVC的铰孔率通常是5%),和是模拟套管外直径(毫米)。

2.4。实验的程序

(1)相对应的法兰转换接头的实验规模实验材料安装在实验设备,提前和水箱注满水(2)模拟材料是固定的实验设备。模拟地层是放置在实验设备根据序列,设计和模拟地层的底部密封,防止液体泄漏。螺栓顶部是收紧修复模拟地层边界。随后,实验装置的密封和连接检查(3)形成模拟装置上的水井是根据设计的位置,和模拟钻孔钻电钻,与钻井深度保证满足实验的要求。这是显示在图4(4)时间马上开始在环氧树脂胶粘剂的配置。准备模拟套管插入到模拟好,配置的环氧树脂胶是用注射器注入模拟套管安装长胶注射针。套管确保环氧树脂胶不会流入microtensioned层形成时滑倒。套管的厚度是0.1毫米,这很难改变了变形形成时,它不影响实验结果。环氧树脂胶的粘度急剧增加。15分钟后,虽然环氧树脂胶仍然是一个流体,它不能通过注射器注入套管,导致实验的失败。因此,所有应该注入环氧树脂模拟套管在15分钟(5)位移测量装置是安装在形成模拟设备来检测模拟材料的膨胀位移(6)用手动泵将水注入加压装置和压力模拟材料申请记录的纵向变形和注水压力数据的形成。压力表的变化值和位移测量装置被观察到。注水压力实验不同于在实际地层孔隙压力;因此,它不能直接用作地层的孔隙压力。它必须相当于模拟所需的储层的孔隙压力的隆起形成中心实验和相应的实际形成的隆起。在此期间,有必要找到相应的孔隙压力变化之间的关系通过数值模拟和实验注水压力。当位移测量装置达到纵向变形的实验设计,压力停止维持压力不变。上述步骤后1小时内进行了环氧树脂胶是混合的,也就是说,初凝前的环氧树脂胶(7)恒定磁泵是用来防止底部增压的压力值不变。然后,环氧树脂胶组花了12小时(8)12小时后,排水阀打开,以减轻压力。然后,实验设备的压力被移除,模拟的模拟套管被形成。模拟套管被割开后,环氧树脂胶反映每个模拟的滑动形成的形状也被粘贴在坐标纸上形成信息完成测量

3所示。实验结果

我们开发的实验装置是用来进行几组地层滑动实验,和形成滑动分布测量不同压力下,模拟形成直径,reservoir-buried厚度,和裂纹表面深度,和模拟后的内部形态变形得到,如图5。

实验模型和形成的力学参数是基于原型的数据表3。我们一共进行了14组实验中,九个是有效的。9个表列出有效的实验数据集6。

裂纹表面滑移分布在顶部和底部之间形成不同注水压力下(序号1、2和3)比较模拟形成直径250毫米,如图6。

的滑裂面相对位移,也就是说,不同的径向位移的上部和下部层横向裂纹表面。在仿真实验中,位移的上下部分的裂纹表面不能被测量,和滑移只能由观察固化环氧树脂胶的形状在钻孔。实验结果表明,变形后的模拟形成底部,上面的模拟形成从底部被压变形。虽然模拟地层的层在中间可以保持地层的纵向连续性,它在水平方向上有一个相对位移。虽然模拟形成的周边地区是完全固定的中心形成不对称的作用下,中间还有一个滑。从图可以看出6不同形成中心的垂直位移下,层间滑移的变化趋势是相同的,这第一次增加然后减少中心距离的增加。通过比较不同垂直的滑动位移的中心形成,发现水平上的滑动表面裂纹形成与纵向位移的线性关系的中心。

的实际滑动形成可以通过滑动价值乘以横向比例系数。区际形成压差不对应于底部的注水压力的测试设备。相邻地区的实际之间的压力差形成可以计算根据其影响的形成。首先,形成压力差之间的对应关系和表面的垂直变形中心基于有限元仿真计算。然后,根据模拟隆起高度乘以纵向长度比,形成的实际最大垂直变形高度可以获得确定实际形成的区域形成压力差。通过计算,确定在实际形成相应的实验条件下,滑移量在不同位置对应区际压差(序号1、2和3)如图7。

通过转换,规模大小的实验模型转换为地层的实际大小,如图7。的起源协调是异常高压的中心区域,和位置 是低压的中心区域。的滑裂面发生在高压和低压区,和滑先增加,然后降低。在实际油田生产,形成滑动剪切滑动表面上的井筒,导致shear-casing损伤。在大庆油田,裂纹表面未胶结的防止shear-casing伤害,离开地层滑动的空间。形成滑超过60毫米时,会导致形成的剪切变形套管和影响油水井的生产。基于这个数量的滑动,最大值区际地层压力的差异为0.69 MPa没有套损发生在这一领域。

区际地层压力的范围差异也会影响水平的横向裂纹表面滑动弱结构层。因此,实验用不同直径进行模拟地层滑动。实验的直径是250毫米,300毫米和400毫米(序号1、4和5)。所有的层间滑动测量和分析形成中心的纵向位移是4.20毫米,这是转换成实际的地层条件下的地层压力在同一地区不同。结果呈现在图8。

转换后,地层压力区别地区为1.59 MPa。与区际地层压力的范围的增加,滑移的最大值在泥页岩裂缝表面略有下降,外推,和层间滑移的影响范围增加。油层的顶部深度是不同的在不同的块,所以泥页岩裂缝表面滑移的变化程度也会相应地改变。

研究储层深度的影响层间滑动,形成不同的模拟厚度实验进行分析形成不同的标准深度条件下滑。模拟材料在这一组是直径400毫米,和总厚度的模拟地层24日20日和16毫米。相应的实际形成的总厚度是960米,800米,640米(序号7、5、6),泥页岩标准层的相对位置保持不变,和顶部和底部层的厚度比3:1。通过测量结果的转换到实际形成、滑移分布横向裂纹表面的标准层计算和获得1.59 MPa的区际形成压差和不同深度的高级石油层,如图9。

在数值和趋势,与储层深度的增加,最大滑泥页岩裂缝表面增加;然而,这一增长是很小的。范围内的储层深度在大庆油田,滑多样最多25%。滑的最大价值和滑移的分布规律显示三组实验没有明显的变化。

确定深度的滑移的影响泥页岩裂缝表面,400毫米被选中来模拟形成并确保模拟形成的总厚度是均匀20毫米。三个13毫米的结合条件:7毫米,15 mm: 5毫米,和17 mm: 3毫米厚度的上部和下部层进行了研究,和相应的横向裂纹表面的深度是520米,600米,680米,分别(序列号8、5、9)。通过测量结果的转换到实际形成、滑移分布标准层的横向裂纹表面不同深度的石油层计算并获得区际形成压力差为1.59 MPa时,如图10。

计算结果表明,层间滑移增加向上运动的相对位置的标准层。当泥页岩标准层位于中间的石油层和表面,造成的最大滑移是区际形成压力差。本法非常类似于剪应力的分布规律;即区际压差的作用下,从底部形成剪切应力积累,达到最大的形成,并成为零表面上。此外,从计算结果,对不同的区际差异形成压力,行动范围、地层厚度、表面裂纹深度,对比实验测量数据和理论计算结果是在良好的协议。在仿真实验中,观察一个泥页岩标准层间滑动,在不同条件下的层间滑移量测量,理论模型的准确性和形成滑下验证了区际地层压力的影响不同。

实验分析表明,该区际之间的压力差形成石油层底部的驱动力滑泥页岩标准层的形成,和地层孔隙压力不需要直接在裂纹表面的形成。区际地层压力的区别表现在以下形成裂纹表面在一定距离;它可以转移形成变形裂缝表面,形成横向相对位移通过纵向不均匀变形形成岩石。当interregion的距离大于1500米,与地区之间的距离的增加,最大滑移量之间的压力差产生的地区在裂纹表面略有下降。然而,滑移量的影响范围增加。在实际地层条件下,与深油膜形成,但相对较浅水平软弱结构面有一个相对较大的滑移量引起的裂缝。在油田开发中,为了防止套管地层滑动造成的损害,区际形成压差应减少到小于0.69 MPa(以大庆油田为例)。然而,对于形成深埋藏位置和相对浅水平软弱结构面,应该强调预防和控制区际地层压力的变化差异。

4所示。结论

(我)在这项研究中,地层滑动的影响由于区际形成压差使用相似模型进行了研究。这项研究解决问题,室内模拟实验无法进行,因为大型之间的水平和垂直比例差距形成原型和实验模型。通过保留观察孔和放置软环氧树脂的孔,逐步巩固它在加载条件下,滑移量的形成可以测量(2)区际形成压力差会导致相对疲弱的水平结构面上的滑移。Shear-casing损害发生在当地的滑超过井筒能承受的极限。安全区域之间的压力差,防止套管损伤可以获得最大的极限价值形成滑动和shear-casing滑。通过这种方法,安全interregion大庆油田地层压力差异为0.69 MPa(3)最大滑移量位于软弱结构面之间的高,低压区。interregion间距的增加会影响滑动范围。形成与深埋藏位置和一个相对较浅的裂纹表面会导致更严重的地层滑动

数据可用性

使用的数据来支持本研究的结果包括在本文中。

的利益冲突

作者宣称他们没有利益冲突有关的出版。

确认

这项研究得到了国家自然科学基金(青年项目)(批准号51804076),联合指导黑龙江省自然科学基金项目(批准号LH2021E016)、中国博士后科学基金会(格兰特No.2021M690528),黑龙江省博士后项目(批准号LBH-Z20035),东北石油大学青年科学基金(批准号2018 qnl-19),起始东北石油大学的基础研究(批准号2019 kq14)。

引用

1. l .他y, w .群艺,y Jianwen,和d挥拦”所面临的挑战和对策在大庆油田套损”欧洲作者&工程师协会67渴望会议和展览,页1 - 00557,马德里,西班牙,2005年6月。视图:谷歌学术搜索
2. j·李,X, y Cai, j . Li和g .曾“套管损伤的预测方法和现场试验在大庆油田断块X,”《石油学报》卷,29号4、625 - 628年,2008页。视图:谷歌学术搜索
3. c·胡、j·高和y . Liu”套损的影响关键条件标准层与微分在大庆油田内部和外部压力,”石油勘探技术的进步和发展,11卷,不。1,42-44,2016页。视图:谷歌学术搜索
4. 黄懿慧赵,h .问:江h .问:李et al .,”研究基于机器学习的套损预测,“中国石油大学杂志》上,44卷,不。4,57 - 67,2020页。视图:谷歌学术搜索
5. s . Na”断层的滑移机制由于压差和分析套管损坏,”油气田地面工程卷,29号5日,第23 - 25,2010页。视图:谷歌学术搜索
6. j·陈,问:胡和w·吴“高风险位置的识别方法表面井筒套管损坏的开采沉陷区域基于薄板理论,“灾难的进步》第六卷,第148 - 139页,2013年。视图:谷歌学术搜索
7. z l .高,l·乔z . Liu壮族、h·杨,“数值建模和固井套管剪切破坏的对策分析页岩储层,”中国石油机械,44卷,不。10日-,2016页。视图:谷歌学术搜索
8. 美国问:杨、p . f .阴和y . h .黄”实验模型和离散元素力量,页岩巴西压缩下的变形和破坏行为,”岩石力学和岩石工程,52卷,不。11日,第4359 - 4339页,2019年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
9. z丽安,唐,f, g . Liu, y,“有限元分析塑性流动地层套管损坏的”天然气工业,22卷,不。6,55 - 62、2002页。视图:谷歌学术搜索
10. h·陈:通用电气,朱问:“有限元建模和套损的机理分析油井固液相互作用下,“计算和理论纳米科学杂志》上,19卷,不。6,1701 - 1704年,2013页。视图:谷歌学术搜索
11. c, c . Ai f t f . Wang和m .严”优化完井方法和套管设计参数推迟套管损伤形成滑移引起的,”SPE /中国中东钻探技术会议与展览2016年,阿联酋阿布扎比。视图:谷歌学术搜索
12. w t、y Shenglai z未红et al .,“法律和对策石油生产井套管的损坏和水在塔里木油田注水井,”石油勘探和开发,38卷,不。3、352 - 361年,2011页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
13. 大肠是女士和o .凸轮,”引起的套损机理分析大庆油田高压注水,”精神和心理健康护理杂志》上,16卷,不。5,462 - 472年,2010页。视图:谷歌学术搜索
14. z亏”,研究和应用套管损伤的预防和预警系统,”长江大学学报(Nat Sci编辑),9卷,不。5,119 - 122年,2012页。视图:谷歌学术搜索
15. z身子、f .利华国际和c、“套损修复技术的研究和应用块在三次采油中,“科学技术与工程,14卷,不。23日,46-50,2014页。视图:谷歌学术搜索
16. “c . c . Liu油田套管损坏机理分析和预防措施水注水井,”石油化工技术,26卷,不。5,59 - 66年,2019页。视图:谷歌学术搜索
17. s . Guisheng套管故障预测和处置对策研究大庆石油学院,2008。
18. f . l .阴在线监测技术套管外部压力和套管压力基于光纤传感技术,哈尔滨工业大学,2010。
19. y锣,f .问:唐,j .张”研究地表移动和变形的模型试验在黄土山区开采煤炭,”矿山测量学,3卷,9 - 11,2013页。视图:谷歌学术搜索
20. y . f .邹和h·b·柴开采沉陷相似理论及其应用,科学出版社,2013年。
21. x回族,h·t·范·t·太阳,j .林l . Ma和j·杨,”研究和应用的智能套损预防和控制系统在大庆油田,”学报》国际领域勘探和开发会议西安,页3853 - 3858年,中国,2020。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
22. d . y . Li Jia, z .鲁伊·j .彭f . Chunkai和j .张”评价方法基于统计的岩石脆性岩石损伤本构关系,“石油科学与工程》杂志上卷,153年,第132 - 123页,2017年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
23. t, t, p . g . Ranjith et al .,“一个新的方法来评价岩体的断裂和脆性在三轴应力条件下,“石油科学与工程》杂志上第106482条,卷。184年,2020年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
24. m .盛天,b . Zhang, h . Ge”深入分析声发射频率从岩石高速射流钻井钻探效率及其指标,”国际岩石力学和采矿科学杂志》上卷,115年,第144 - 137页,2019年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
25. y雪,j·刘,p . g . Ranjith x,和美国,“调查的影响天然气压裂的压裂特征煤炭质量和效率基于一个基本领域模型,天然气开采”石油科学与工程》杂志上第109018条,卷。206年,2021年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索

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