气体点火摩擦效应的机理研究的石英砂岩不稳定

文摘

当高气体的上部煤层坚硬厚砂岩顶板,采空区的瓦斯爆炸事故甚至造成屋顶倒塌。10的1007工作面开采煤层下夏KuoTan煤矿为工程背景,通过室内实验和理论分析的方法,研究了岩石摩擦效应点燃气体的可能性。根据工程地质条件,结果表明,摩擦产生的热硬砂岩可以点燃气体的过程。根据3 dec数值模拟,研究了上覆岩层坚硬岩石的不稳定性特征。结果表明,板不稳定区域的大小没有改变当工作面长度的增加。屋顶的厚度增加时,滑动失稳的面积增加,不稳定滑动的程度更为严重。在隧道的边界,上覆地层遭受最大的剪切应力,这往往会形成一个以更大的滑动摩擦表面不稳定。

1。介绍

一定浓度的甲烷和空气混合物可以形成暴力引起的氧化反应,如爆炸或燃烧火来源,这将带来巨大的伤害1我]。由于广泛应用的大型矿业高度和机械化放顶煤开采技术、屋顶在采空区的移动空间增加,摩擦的概率和影响火花坚硬顶板坍塌时大大增加。在采空区瓦斯爆炸或燃烧事故近年来不时发生,这严重影响[2煤矿安全生产。

到1887年,普鲁士委员会指出,煤矿瓦斯气体爆炸和燃烧的可能性引起的摩擦效应当采空区瀑布的屋顶或大量的岩石在旧的道路突然坏了(3),结论是验证(4由美国矿业机构)。最早的记录这些事件发生在1896年11月在英国,(5]Mainj彼得矿井瓦斯爆炸。许多学者也进行了相关研究的实验和理论分析。田(6),Golinko et al。7),等。8),Yujin et al。9瞿,et al。10)等通过试验证实,高温摩擦效应的岩石如含砾石粗砂岩、粗砂岩、石英砂岩和有可能产生的火花引爆气体。病房等。11]分析了岩石摩擦点燃气体的潜在风险在澳大利亚煤矿。Kalinchak和Mikhel12]分析了摩擦火花点火天然气理论上的时间效应。王等人。13]研究岩石碰撞加热引起的热对流的可能性增加汽油空气混合气的温度和点燃引爆气体。布尔加科夫(14)进行了试验研究花岗岩的汽油空气混合气的摩擦。结论应用于爆炸抑制因素的分析采空区岩石崩溃和点火气体。秦et al。15,16]研究了滑动失稳的发生条件和主要点火来源在高温摩擦表面的气体事件更可能比火花点燃气体包和高温岩粉由于摩擦和主要点火来源。

上述研究证实了坚硬的岩石的摩擦效应的可能性点燃气体从理论和试验的角度,但岩石的着火源点燃气体摩擦过程和顶板岩层的地方容易形成摩擦效应在矿业面临尚未深入研究。在生产初期,煤矿1007工作面Xiakuotan导致很多气体在采空区顶板坍塌事故。基于这个工作面为工程背景,主要天然气岩石摩擦效应引起的点火来源取决于测试方法。基于3 dec数值模拟,危险区域的气体在采空区顶板破坏引起的崩溃进行了分析。

2。工程背景

夏KuoTan煤矿位于河谷地区的南部天山中国(如图1),每年产出60万吨煤炭。开采煤层5号,7号,8号,10号,12路层瓦斯煤层都高。通过实验室和现场测试,主要矿业10号煤层气体的相对流出16.3立方米/ t,喷出的气体和绝对是57米³/分钟。煤层容易自燃,自燃的时间大约是3 - 6个月。

1007工作面位于10号煤层没有pseudotop或直接屋顶。主要的屋顶是由细砂岩和石英砂岩组成的平均总厚度约20.8米;的成分主要是石英和长石。岩层具有良好的完整性和不容易洞穴。采用综采放顶煤开采过程的方法,面对倾向长度是862米,长度是150米,平均煤层厚度5.5米,平均倾角是13°。工作面顶板岩性的表所示1。

时的返回巷工作面先进55米和173米,瓦斯在采空区的屋顶倒塌时,点燃,和天然气燃烧火焰闯入工作空间和工人。这些事件发生,如图2。

3所示。Flash摩擦温度分析岩石稳定性的影响

由于摩擦的作用,在岩石的过程中产生摩擦热块运动,,岩石块的机械能转换为热能。如果接触表面是均匀的,摩擦热将接触表面的均匀分布。然而,在实践中,接触表面总是不均匀,有大量的microoutburst岩石表面,这是受到物理属性,如材料和密度的影响,而这些microoutburst身体有很大的偶然性。接触摩擦的过程中,一些microconvex身体会产生数百甚至数千度的高温接触表面由于接触面积大,非常小的热释放区域,它只持续几毫秒或更少。所以它叫flash温度。

研究摩擦flash温度比较研究领域的金属摩擦、闪光灯和摩擦的影响温度和温度对岩石研究更少。Dangwei和百盛17),根据热传导理论,推导出的公式最大闪光灯摇滚屋顶坍塌和摩擦表面温度:

在公式(1),最大摩擦力flash温度;修正系数,是动态的岩石块之间的摩擦系数;ρ1是主要屋顶密度,公斤/米³;三铰拱的跨度,m;是主要的屋顶厚度,m;是热接触系数J / (m²C·s·°^1/2);和实际和名义接触面积,米²;和是不同时期的滑动速度,m / s;和的平均值的最大接触直径microconvex尸体。

根据microconvex的均匀分布模型,接触参数 和可以推导出:

在公式(2)和(3),microconvex身体的密度,公斤/米³;复合模量两个岩石摩擦块, ,MPa;是岩石的弹性模量,MPa;是块岩石的泊松比; 是综合曲率,因为microconvex凸表面接触的身体, 。

的1007工作面Xiakuotan煤矿工作面的长度是150米,按步骤的周期是25.5米,厚度的第一个主要的屋顶是6.9米,比热容 °C J /(公斤),摩擦系数为0.2,屋顶滑动速度是6米/秒,砂岩的最大粒径范围是0.5 - -2.0毫米,最大闪光灯温度是1234.57°C基于公式(1)。

通过理论分析和计算,就可以知道的工程和采矿条件下夏KuotTan煤矿,当摩擦不稳定覆岩发生在1007工作面,摩擦flash最高温度达到了瓦斯爆炸温度,可以点燃,引爆气体。在接下来的一章,室内测试将进行讨论爆炸或燃烧特征气体点燃的岩石摩擦加热效果。

4所示。实验分析摩擦效应的岩石和气体引起的

郭台铭(18]分析了能量转换之间的关系,岩石表面的加热机制在理论上岩石摩擦和影响。建议的加热岩石碰撞会导致汽油空气混合气的升温,甚至燃烧和爆炸。落石和不稳定的过程中,摩擦之间的主要热对流效应和周围的气体热摩擦表面,摩擦火花梁,和高温岩粉流。在本节中,将使用测试方法,分析了点火过程及主要点火气体的来源。

4.1。测试设备和测试程序

分析了岩石样本D / Max 2500 pc x射线衍射仪的上端的工作面。结果表明,细粒砂岩顶板的主要阶段是石英、伊利石、高岭石、碳酸钙和少量的镁矿石,石英含量是56 - 68%。石英砂岩顶板的主要阶段是石英,它包含少量的白云石和跟踪高岭石、石英含量在91%到78之间。

使岩石摩擦影响瓦斯爆炸测试箱,如图3。标本分为旋转标本和固定标本。旋转标本缸的 ,这是直接与电机转轴连接。固定标本夹着一个特殊的设备和与旋转标本联系形成彼此之间的滑动摩擦。调整电机的速度通过变频器改变之间的摩擦速度两个标本。气体注入实验箱的下部,和气体传感器设置在上部检测气体浓度的实验箱。整个过程是由高速摄影机记录设备,分析了帧截图和测试过程。

4.2。摩擦热作用诱导气体点火特性硬砂岩

过程中滑动和不稳定岩石破裂后,破碎岩石块之间会发生严重的摩擦,摩擦表面将上升到一个很高的温度在短时间内,火花和热岩从摩擦表面粒子将被扔掉。束火花和高温岩粉流可能成为潜在的点火来源。测试的气体浓度在6%和12.8%之间。选择三组岩性相同的标本24测试,和单一测试时间控制在20年代。测试结果如表所示2。

结果表明,硬砂岩和石英含量高,当气体的燃烧或爆炸浓度范围,样本之间的摩擦速度决定了天然气点火的可能性。相对摩擦速度越高,释放的能量密度越大,越容易气体被点燃。9试样的测试过程作为一个例子,摩擦火花的初始形状变成了时间的起源,火花形成的过程,直到气体分析引爆,如图4。

在测试期间,摩擦火花首先出现在形式的点火花,短期和火花能量低。火花的出现时间点是1.217秒显示在图4 (b)。在两帧(1.250),火花持续时间只有0.033秒不到的时间要求点火气体。更长一段时间(0 - 2.817 s),岩体的摩擦热积累在摩擦表面附近。点火花逐步形成火花。在2.817秒,而点火花,火花梁是光明和含有更多的能量和持久,但仍不足以点燃气体。这表明之间的热对流能量激发光束中包含和汽油空气混合气不热煤气点火点,4.650年代。一束更强烈的火花从摩擦表面的少量的气体点燃。摩擦表面附近的气体然后不断点燃(4.667秒)。和它周围蔓延,直到爆炸的气体在整个实验箱(4.667 - 4.867年代)。

可以看出,当气体浓度适当,岩石摩擦效应可以点燃并引爆气体。然而,岩石摩擦的最高温度不能轻松地记录下测试,最大摩擦力flash摩擦表面温度是由理论分析计算。

5。数值模拟分析的位置不稳定滑动摩擦表面在长壁的脸上

5.1。3 dec数值模型

5.1.1。建立数值模型

根据# 10煤表面开采条件和地质条件建立数值模型,如图5。模型是300米的宽度,长度是400米,高度为160米,42223块分裂。

自由表面模型的顶部,均布荷载10 MPa,侧压力系数为0.3,模型限制四周和底部的位移。根据工程地质报告,上覆岩层的物理力学性质在煤层通过实验室测试,测试和相关的岩层的物理力学参数。的物理力学参数的主要地层模型如表所示3。

5.1.2中。模拟程序和监测点的布置

工作面长度的影响和屋顶的厚度基本岩石岩石的摩擦表面形成的下降。分别设计长度的脸 米、250米、较低的基础的基本厚度 米、2.5米(M开采高度)为比较分析不同条件下,沿着返回气道面对矿业测量分70 ~ 110区域布局。在测量领域,有五个测量线路安排,海拔70米,80米,90米,100米,110米,每个测量线安排在中间巷道工作面中间。总共有25点测量安排在调查区域,如图6。

5.2。工作面长度对摩擦表面的位置

当工作面长度逐渐增加,沿工作面断层线的位置会变化,所以不稳定的摩擦表面的位置可能会改变。本文中的每个测点的剪应力变化挖掘研究,和物体的下降的可能性。下降的情况和时间点测量的点进行了分析。工作面长度的影响不稳定区域的开采面积确定。不管模拟初始平衡压力值,分析数据从脸开始开挖(对应于8800年开始循环的步骤)。先进的支承压力的影响,曲线在峰值应力在13500步。面通过后,压力下降,压力保持稳定在一个范围内。当周期的数量在20000 ~ 25000的范围,压力曲线波动了。这个地区是主要的研究范围,叫做压力波动区域。

5.2.1。 米, 米,摩擦表面位置分析

当基本屋顶厚度是1.5倍的厚度矿业工作的最大剪应力面长度200米,如图7。

在70行,如图7(一),点1是影响煤壁的支持和剪切应力值总是在高级别上,在边界位置容易不稳定。测点2剪应力变化更温柔。最大剪切应力3点4点突然增加,依然相对稳定的压力波动区。由于突然增加剪切应力超过岩石之间的摩擦,这个职位可能发生落石块不稳定。的最大剪切应力测点5压力波动区域第一急剧上升后保持一段时间稳定,然后迅速下降,剪切应力多种波动紧随其后。这是显示在测量5个点,岩体似乎滑动失稳阶段。滑动过程中不稳定,暂时的平衡,暂时的平衡状态被打破,岩石块继续下滑,直到最终沉降平衡位置。

在80行,如图7 (b),点1剪切应力稳步上升,最大应力,更大的不稳定下降的可能性。2和3点的剪切力是相对稳定的。剪切应力的测量分4和图5显示双峰值波动压力波动区域。

在90行,如图7 (c)点1剪切应力稳步上升,在每一个点的最大应力。点2和3剪切应力相对稳定,不稳定可能是较小的。点4波动区域的剪切应力波动,但峰值很小。在这个位置,可能发生岩体滑动不稳定的阶段,但滑移强度小。点5剪切应力产生跳跃,短时间内的迅速增加压力,然后显示一个波浪式的稳定,这表明,岩体的下滑和不稳定。结果表明,5点后岩石破裂失稳滑动失稳形成阶段。

在100行,如图7 (d)点的剪切点1稳步上升的最大点,最大的下滑趋势。2和3点的剪切力是相对稳定的。4点的剪切应力增加到最大值除了边界点,并略有波动的压力波动。滑在这个位置可能是最大的外边界点。点5展品的剪应力峰值波动压力波动区域和冲击后趋于平衡。结果表明,岩体与滑动失稳发生点5,但滑动强度相对较弱。

在110行,如图7 (e)点1剪切力稳步上升后保持稳定。的剪切应力分2、3、5区压力波动相对稳定,和不稳定性下降的可能性很低。测点4的剪切应力逐渐增加压力波动的高压力区,剪切应力逐渐增加的可能性和剪切应力的增加。

从上面的分析,我们可以看到,该地区是容易产生滑动失稳,形成摩擦表面,如图8。

5.2.2。 米, 米,摩擦表面位置分析

当基本屋顶厚度是1.5倍的厚度矿业工作的最大剪应力面长度是250米,如图9。

在70行,如图9(一个),点1是影响煤壁的支持,剪切应力值总是在高级别上,在边界位置容易不稳定。点2和3剪切应力相对稳定,导致下降的不稳定性降低。点(4剪切应力趋于稳定后突然增加压力波动区和快速下降。结果表明,点4岩体已降至形成摩擦表面。点5的剪切应力产生压力波动区域的双向波动,表明5点滑动不稳定岩体产生阶段。

在80行,如图9 (b)点1剪切应力稳步上升,最大应力,更大的不稳定下降的可能性。点2和3的剪切应力变化相对稳定。剪切应力的点(4显示双向波动,和剪切应力的点5显示双向波动压力低的兴起后,表明岩体发生滑动阶段不稳定点4和5,和摩擦表面形成。

在90行,如图9 (c),点1的剪切应力降低稳步下降,表明岩体的边界产生某个阶段不稳定滑动。岩体的剪切应力测量的点2和3是相对稳定的。点(4岩体的剪切应力起落内压力波动带一段时间,然后落在一个相对较低的压力位置,和曲线的振幅并不重要。有一定距离滑岩点4,但滑移强度不显著。点5显示了一个双向波动的剪切应力在压力波动区域,表明岩石滑动失稳阶段。

在100行,如图9 (d)点1岩体的剪切应力上升到大约7 MPa然后突然减少,表明岩体的边界已经下降。点2和3的剪切应力岩体是相对稳定的,和不稳定性下降的可能性很低。的剪切应力测点4是迅速增长的压力波动区域,达到峰值后,表明岩体是由点(4位置不稳定下降形成了摩擦表面。的剪切应力测点5显示了压力波动的趋势波动区域,并稳定后,压力高。可以看出,有可能增加岩体随着剪切应力的增加5点。

在110行,如图9 (e)点1的剪应力稳步上升,边界岩体的剪切应力逐渐增加,与滑动趋势逐渐增加。剪切应力的变化分2、3、4是光滑的,没有大的波动,表明岩石滑落不太可能在这些点滑动。测点5的最大剪切应力在压力波动区域波动弱波动后,它是稳定的弱下降后,表明岩体不稳定和摩擦表面生成。

从上面的分析,我们可以看到,该地区是容易产生滑动失稳,形成摩擦表面,如图10。

总之,通过比较分析与最大剪应力曲线的长度不同的工作表面,容易滑动不稳定的地方,我们可以看到,巷道的顶板岩石的剪切应力边界各点的最大。所以,岩石的位置更容易破碎和下降的发生不稳定形成摩擦表面。与工作面长度的增加,工作区域内的面积下降的变化不是很大。

5.3。影响工作面顶板厚度的摩擦表面的位置

当屋顶的厚度增加时,所需的能量屋顶破裂增加,这将对骨折的位置有一定的影响,摩擦表面的位置。当基本屋顶厚度是2.5倍的厚度矿业工作的最大剪应力面长度200米,如图11。

在70行,如图(11日),点1剪切应力稳步上升,稳定增长压力后发生的减少压力的压力波动区域。结果表明,快速增加剪切应力的压力,测试点1中的岩体将有一个更大的趋势,更可能产生摩擦表面。点2和3剪切应力相对稳定和稳步上升后保持稳定状态。4点剪应力增加压力波动区域和落在较低应力水平和三峰发生后保持稳定。结果表明,测试点4中的岩体不稳定,但滑移强度不是很激烈。点5剪切应力是最大剪切应力除了应力边界点。它上升的压力波动区产生波动下降,然后迅速下降压力较小的位置。结果表明,岩体在5点发生滑动不稳定和不稳定的强度很大。

在80行,如图11 (b)点1剪切应力在压力波动区域迅速上升和相对稳定在较高的压力位置。表明岩体在这个位置有一个更大的趋势下滑,可能会有不稳定下降。剪切应力变化的趋势是相对稳定的,和不稳定性下降的可能性很小。测量分4和5剪应力稳步下降后上升的压力波动。表明测量分4、5岩石滑坡滑移强度却软弱。

在90行,如图11 (c)点1剪切应力减小到零后一段时间内波动更新。这是岩石发生滑动的岩体不稳定和测点是脱离接触的岩石,因此剪切应力降低为零。的剪切应力测点2稳步上涨,上涨的压力大的位置在压力波动区域,这表明2有很强的倾向滑动和可能会有下降的不稳定形成摩擦表面。第3点剪应力稳步上升压力波动小,但压力很大,表明岩石测量3点的位置有一个强烈的下降趋势不稳定。测量分4和5剪切应力的应力波动冲击下降。剪切应力后仍在一个更大的位置,表明岩石的测量分4和5块多一分之一发生大幅下降的不稳定。

在100行,如图11 (d)剪切应力的点1稳步上升然后下降到0。结果表明,岩体的边界点1发生滑动的不稳定。的趋势点2,4,5剪切应力变化相对稳定的压力波动。但影响不大,压力在更高的位置,导致不稳定下降更大。的剪切应力测点2在初始阶段,稳步上升,压力迅速增加压力波动区达到相对较高压力的位置。突然随着剪切应力的增加,岩体的剪切应力增加瞬间,可能超过岩体之间的摩擦,有大的下跌的可能性不稳定和不稳定的强度高。

在110行,如图11 (e)指出,1和3剪切应力突然上涨一段时间后降至0。点3岩体的剪切应力后表明,岩体在点1和3发生滑动的不稳定。2剪应力稳步上升,导致下降的不稳定性增加。点4的剪切应力增加的压力波动区域,它稳步上升一段时间的高水平。这表明测量岩石点(4块有很强的滑动和不稳定的倾向。点5的剪切应力是稳步上升,然后迅速上升和下降的压力波动。剪切应力相对较高的每一点,这表明岩体在5点波动和不稳定的应力波动区域和强度更大。

从上面的分析,我们可以看到,该地区是容易产生滑动失稳,形成摩擦表面,如图12。

总之,从数字5和7- - - - - -9比较研究表明,工作面顶板厚度的增加,形成采空区的摩擦表面的可能性增加。当屋顶的厚度增厚,有可能形成一个地区更广泛的滑动不稳定,导致更严重的滑不稳定。

6。结论

(1)摩擦热效应是屋顶崩溃的根源和点火气体。屋顶裂缝岩石街区在工程现场,当发生滑动摩擦时由于不稳定滑动,摩擦表面通常是狭窄的空间和大量的机械能转化为热能和积累,在摩擦表面加热。的高温摩擦表面是主要的点火来源点燃气体(2)它可以用来判断上覆占据与滑动失稳发生内部剪切应力的变化趋势。当一个点的剪切应力急剧减少,滑动的上覆地层可能发生不稳定在这个位置(3)在隧道边界最大剪切应力,在最容易不稳定和摩擦表面的形成(4)工作面长度增加后,它几乎没有影响的面积上覆岩层坚硬的岩石地层不稳定容易滑动,摩擦表面。屋顶的厚度增加时,滑动摩擦变得更加强烈和摩擦表面的地方容易被增加增加

7所示。前景

本文验证气体点火的可能性,通过实验室实验岩石的摩擦效应。这一结论具有普遍适用性为特定类型的岩石。通过数值模拟,可能发生滑动摩擦地区不同岩层条件下在煤矿进行了讨论。在未来,有必要考虑实际工程条件的煤矿,和研发先进的测试方法和测试技术,为进一步阐明摩擦不稳定的可能范围,使此类事故的控制更有针对性。

数据可用性

所有的数据都是通过实验和数值模拟没有参考或借鉴别人。使用的数据来支持本研究的发现可以从相应的作者。

的利益冲突

作者宣称没有利益冲突。

确认

这项研究是由中国的山东省重点研发计划(批准号2019 sdzy034-1),深矿井岩爆灾害评估的工程实验室开放项目(LMYK2020007),中国国家自然科学基金(批准号。51504145,51504145),和山东省科学技术研究所的计划(批准号J17KB041)。作者感谢他们的支持。

引用

1. c .音译)x的歌,和l . Weitao矿山通风与安全,煤炭工业出版社,北京,2009。
2. 安理会国务院办公室”的“6.3”重大瓦斯爆炸事故调查报告的燕南通客户煤矿矿业有限责任公司重庆能源投资集团”技术。代表,2015年,http://www.chinasafety.gov.cn/newpage/Contents/。视图:谷歌学术搜索
3. r . Hauke f .郭,“点火电路本质安全的特点和高频率高于工业交流电频率,“电气防爆卷1 - 34,2005页。视图:谷歌学术搜索
4. m . l . Skow a·g·金,m . Deul”创建一个安全envir -美国煤矿onment:美国煤矿甲烷控制程序,“技术代表、部门内部的矿山,华盛顿特区:U。1980年代,。视图:谷歌学术搜索
5. k·加纳,”英国瓦斯爆炸和安全管理措施,”国际矿业和矿物质7卷,第204 - 197页,1999年。视图:谷歌学术搜索
6. “Hayatsuki田研究高速撞击摩擦火花甲烷可燃性,”世界煤炭技术》第六卷,39-42,1985页。视图:谷歌学术搜索
7. 诉Golinko, a . v . Yavorskiy y列别捷夫,和y . a . Yavorskaya”估计摩擦引发影响沼气炎症在已经饱和的岩石碎片地块,”Naukovyi Visnyk Natsionalnoho Hirnychoho Universytetu》第六卷,31-37,2014页。视图:谷歌学术搜索
8. 问:瞿d, j·l·徐w·d·马,s . h . Zhang和k .江“瓦斯爆炸实验研究岩石摩擦火花引爆,“中国煤炭学会杂志》上没有,卷。31日。4、466 - 469年,2006页。视图:谷歌学术搜索
9. Yujin, j .一职,w . Xueyang“点火的来源的确定采空区瓦斯爆炸(燃烧),“煤矿安全,36卷,不。7,第35 - 37页,2005年。视图:谷歌学术搜索
10. 问:瞿d, j·l·徐w·d·马,s . h . Zhang和k .江“瓦斯爆炸实验研究了岩石摩擦,”煤矿安全,33卷,不。12日,8 - 10,2002页。视图:谷歌学术搜索
11. c·r·沃德·r·科恩,d . Panich克劳奇,s .夏勒和p·杜塔,“甲烷点火的评估潜在的澳大利亚煤矿岩石的摩擦过程,”矿业科技,13卷,不。2、183 - 206年,1991页。视图:谷歌学术搜索
12. 诉诉Kalinchak和y . m . Mikhel’,”时间和摩擦火花,点燃气体”工程物理杂志,51卷,不。1,第847 - 845页,1986。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
13. j . x j . c . Wang Wang j .沈和p .郭”实验研究气体风险事件造成的屋顶上崩溃,”《采矿与安全工程,24卷,不。1,8 - 11,2007页。视图:谷歌学术搜索
14. y f·布尔加科夫,“抑爆性能的试验研究采空区岩石在实验室和我的情况下,“Procedia地球和行星科学,1卷,不。1,第202 - 199页,2009。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
15. z . g .秦z, c . Wang,和d·孟”采空区气体点火困难和厚岩层断裂摩擦效应:一个案例研究中,“岩土工程和地质工程,37卷,不。3、1569 - 1584年,2019页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
16. Guangpeng, w .曹国伟、z . Zhongteng和p . Yunxin”主要研究采空区气体点火机制崩溃的艰苦和厚砂岩屋顶层,”中国岩石力学与工程学报,38卷,补充1,第2933 - 2925页,2019年。视图:谷歌学术搜索
17. z Dangwei和z百盛,”理论分析摩擦燃烧(爆炸)气体在采空区的屋顶,“煤矿安全卷,47号1,第144 - 141页,2016。视图:谷歌学术搜索
18. p .郭台铭”理论分析的气体危害事件引起的冒顶,”《采矿与安全工程,23卷,不。4、379 - 382年,2006页。视图:谷歌学术搜索

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