文摘

桁架梁板(LGS)是一个预制组合板,作为替代传统concrete-in-place (CIP)板。lgs的接头的承载能力是至关重要的对于预制结构的大跨度板,而有限的连接可以实现两个free-of-formwork建设和更高的抗弯承载力。为了加强与free-of-formwork lgs关节的弯曲行为,直条研磨连接中跨,回路连接,直棒研磨连接在键槽中跨关节在这项研究中提出了。七全面单向lgs不同横向连接测试下四点弯曲试验对联合行为进行调查。整体响应和故障模式测试期间的观察。负载和跨中挠度、挠曲形状和特征荷载能力进行了分析和讨论。研究表明,所有板的可变形性可能高达50 l /没有减负荷。直条的LGS研磨连接在跨中受弯承载能力最低(70%的LGS没有关节)的能力,而与其他连接板的抗弯抗可以增加了21.4%到44.6%,相比之下LGS与传统直棒研磨中跨的连接。连接有键槽的LGS最重要的改进,可以实现高LGS的抗弯能力和110%的可变形性,没有关节。连接类型的发现可以丰富lgs施工方便和机械效率,进一步为双向lgs的设计提供参考。

1。介绍

预制混凝土(PC)结构先进的结构系统,节省施工时间,模板成本降低,劳动工作,和精力。全球PC结构成为一个流行的结构,及其建设是绿色和可持续发展的一个重要组成部分。对于结构系统,PC结构可分为预制框架系统(1],预制剪力墙体系[2],和预制剪力墙体系[3]。预制石板moment-bearing结构的基本组成部分,主要是受到静态重力负荷,无论结构体系。如今,有各种预制板材,如空心地板,复合楼板,坚实的预应力组合板,等等。桁架梁板(LGS)是一种最常用的复合材料板(图1)。LGS系统,预制钢筋板原位暂时支撑,作为永久性模板最终铸件顶部。通常的预制板材厚度是大约50∼65毫米。地板底部钢筋放置在预制板材,匀整的三维桁架梁桁架伸出。桁架元素的刚度可以确保在运输和吊装预制板材,预制板材的容量在原位。它还可以提高预制板材和CIP混凝土之间的界面浇头。预制钢筋板可以free-fromwork现场的好处和轻量级的交付,起重和安装。此外,它还可以使它方便插入机电组件的顶层钢筋在铸件顶部层。

通常情况下,预制的最大尺寸板挠度极限限制的预制板材和运输能力。因此,它需要连接完成板系统在结构与预制块木板。尤其是对双向板,连接承载能力是至关重要的关节是不可避免的在一个方向上双向板。Eurocode 2不推测连接细节,但强调联合抗弯强度的能力是基于跨关节和横梁之间的可用杠杆臂横梁和混凝土压缩区顶部的横截面(4]。指定连接LGS在德国和中国的代码。DIN1045 [5)建议直条研磨与两个紧密连接的预制木板为双向板(图2(一个))。桁架式钢筋是均匀分布在研磨区内标准接头长度加上100毫米。的横梁是正确的在预制木板的表面,联合抗弯强度降低和减少有效高度。因此,不推荐这样一个连接横向接缝的单向板在中国代码(GB / T 51231 - 2016) (6]。在中国的代码,建议CIP混凝土地带与研磨系统连接的两个纵栏的共同需要的预制木板弯曲阻力(图2 (b))。然而,CIP混凝土地带连接施工现场需要额外的模板。因此,开发先进的free-of-formwork关节能够承载对提高建设效率至关重要的预制板系统。

在现有的研究中,LGS的抗弯性能是一个主要问题,从性能的角度研究在施工阶段和最终的阶段。在施工阶段,强调在预制板材是复杂的,因为它经历三个不同的加载阶段:(a)支撑在浇注混凝土时,超过(b)支撑浇注混凝土时超过直到混凝土达到所需的强度,和(c)后non-propped混凝土硬化(7]。为了更好地理解复合行为在施工期间,纽厄尔等人监控双向LGS的早期表现在一栋五层楼的建筑物8,9]。附带密切预制木板(图的连接2(一个))采用LGS系统。one-yearreal-time监测检测混凝土应变概要文件之前,期间和之后在浇灌混凝土结构和证明了双向LGS系统连接可以表现出弹性没有破解建设阶段。

大多数研究关注于弯曲性能的最终阶段。弯曲阻力双向行动以来实验室根据塑性铰线机制可以从相应的单向弯曲板的行为,大多数参数研究贴合lgs进行单向弯曲行为。朗格评估全面lgs的抗弯性能(10]。作者采用了连接如图2(一个)但是没有在中跨桁架元素在研磨区内。相应的故障模式是与一个弯曲裂缝,钢筋断裂自板钢筋较低(0.15%)。从实验和数值分析的结果,可以发现,联合没有钢筋会增加过早脆性失败的风险,因为被蒂姆Gudmand-Høyer[获得类似的测试11]。作者还得出结论,关节连接图2(一个)弯曲开裂,导致脆性破坏敏感。金姆和垫片(12]调查half-precast板的弯曲行为(纵向配筋率0.4%∼0.67%之间)中跨桥梁与循环连接,证明了回路连接是一个有效的连接板附带两个紧密预制木板。开裂荷载、受弯承载能力和挠度与板没有关节。陈等人。13)调查与额外的交叉重叠拼接连接的轴承性能上升的钢筋(建议在朗格10lgs])(纵向配筋率0.61%∼1.45%之间)。他们的发现是,上升的钢筋可以提高界面和重叠拼接钢筋的锚固效果。因此,关节很可能转移单片联合的力量。above-reviewed研究集中在桥梁板厚度超过200毫米,和相应的CIP层厚得多比lgs的建筑。在研究lgs用薄的厚度、刘等人。14采用详细的连接如图2(一个)lgs的建筑结构。他们实验调查平板厚度的影响,在研磨区内桁架元素间距,搭接长度的横梁在单向lgs的弯曲行为的联系是在中间。给出的测试结果,在研磨区内桁架元素可以改善界面结合,避免重大超然的结论Stehle et al。15]。然而,桁架元素间距的变化,板厚度、搭接长度的横梁对承载力的影响有限增强LGS相比没有关节。最高的负载能力低于18%的负载控制标本。进一步改善仍需要更多的强化现场施工复杂化。丁等。16)提高了CIP混凝土条连接图2 (b)与上升的禁止减少CIP带钢宽度300毫米到60毫米。连接板的承载力接近的单片板。然而,下面的模板联合仍然是必要的。根据现有研究有节的单向lgs的弯曲行为,承载连接没有模板仍然需要改进。

此外,一些研究人员研究了双向lgs与关节的弯曲行为。扎亚茨et al。17)四种不同的弯曲行为相比two-waysemi-precast短期和长期荷载作用下混凝土板方案。共同的特点是缺乏联合加固。试验观测表明,LGS不联合强化显著影响裂缝形态和长期加载条件下的最大变形量。典型的变节形状的板纵向接头没有强化导致不同的载荷分布系数与原位板(18]。此外,其他研究人员努力找到一个方法来实现单片等效连接板。Zhang et al。19)进行了弯曲试验在full-scaletwo-way LGS (5 m×5米)均匀分布载荷。DIN1045代码中的连接管理(5)(图2(一个))设计在中间联合在一个方向上。测试结果表明,LGS的开裂模式接近,在单片板,和横梁的数值研究表明,联合有轻微的影响增加板的刚度。陈和沈20.]介绍了桁架梁桁架和横梁的联合,进一步提高双向lgs的抗弯刚度和容量,而性能不与CIP石板。此外,其他承载连接类型进行了调查在其它板系统。Irawan et al。21)调查了two-wayhalf-precast板有两个关节在一个方向上减少轴承的连接需求。每个联合使用三角刚性连接,与三角槽部分组装预制木板后,成立和上升的钢筋是用作横梁。这样一个连接已经证明在[相当于单片联合22]。Irawan等人得出的结论是,连接板可以达到一个类似的强度为单片板,但较小的可变形性。总之,有有限的研究考虑到连接类型影响双向lgs的弯曲行为。

在现有的研究中,证明了改进的连接类型lgs相当有限。最有效的方法是添加桁架元素或使用研磨中上升的酒吧区,以避免界面分离,而增强的截面弯曲能力相当有限的联合没有增加。摇杆LGS不能兼容单片板或LGS关节在最终阶段,因此张成的空间连接LGS将是有限的。在这项研究中,低能的关节的数量的影响(直棒研磨连接)在lgs的弯曲行为调查。此外,两个额外的承载连接类型(回路连接和直棒研磨连接在键槽)LGS提出了。因此,七full-scaleone-way lgs设计测试在静态四点弯曲试验。其中两个是控制标本,剩下的五个样品是为了考虑上述两个因素,分为两组。整体响应和故障模式测试期间的观察。随后,负载和跨中挠度,偏离的形状和特征荷载能力进行了分析和讨论。结果可以帮助丰富lgs的连接类型施工方便和机械效率和为双向板的设计提供参考。

2。样本和测试

2.1。标本

7与相同尺寸的设计基于单向lgs multi-rise住宅钢筋混凝土建筑原型,根据中国混凝土结构设计代码(GB 50010 - 2010)。板的长度、宽度和厚度为3000毫米,780毫米和140毫米(图3)。预制木板的厚度是60毫米。加强板的表面是粗糙实现强界面结合预制板材和80毫米之间的具体的浇头。预制混凝土的木板和CIP浇头都设计成相同的混凝土等级(C30)相同的混合。因此,一组混凝土立方体获取后的混凝土强度和模量制备铸造CIP浇头,考虑相关的主要的承载板的抗压强度压缩区。立方抗压强度和弹性模量是平均33 MPa和32.1的绩点,在测试期间测试。纵向和横向钢筋预制板材是D8@150(钢筋直径8毫米间距为150毫米)。采用相同配筋率的CIP层。增援部队被HRB400钢筋的屈服强度454 mp,极限强度612 MPa,和206 GPa的弹性模量,通过拉伸试验的标准。值得注意的是,强化设计也满足ACI 318和Eurocode 2的要求。

七个标本被分成三组。第一组是对照组,包括LGS01和LGS02。LGS01是LGS没有关节。与关节的弯曲行为是LGS的参考。LGS02是LGS与CIP带连接在中间。CIP地带连接有一个300毫米宽度CIP地带和采用直接研磨的搭接长度l_一个(图4(一)),这是典型的单片联合与承载力LGS按照规定在中国代码(GB / t512321 - 2016) [3]。这是最常用的联合详细工程实践在中国,及其行为的直接引用是LGS与其他类型的连接。除了两个控制样本,其余两组紧密连接的lgs预制木板。他们被分为两组。在A组,LGSA1 LGSA2直条使用研磨与搭接长度的1.4l_一个(数据4 (b)和4 (c))。他们的区别是关节的位置。LGSA1在中跨关节,类似于配置在现有的研究中,虽然LGSA2有两个关节,每个板长度的三分之一和远离装载点。B组包括LGSB1 LGSB2, LGSB3。他们所有人都中跨关节,但有不同的连接细节。LGSB1矩形回路连接(图4 (d))。该连接已成功用于预制混凝土剪力墙的垂直连接。搭接长度可能会减少到200毫米,70%的 ,遵守相关代码循环连接(4,5,23,24]。循环中的上升的腿可以提高组合板的整体行为通过提供预制和CIP板接口之间的剪切强度随着桁架梁桁架。因此,联合中的桁架元素的数量减少一半,解决钢筋冲突问题。LGSB2和LGSB3连接被引入改进的键槽等间距的研磨区域内每个预制板材(数字4 (e)和4 (f))。每个键槽深度30毫米,宽80毫米,400毫米长度的一侧预制板材。当两个预制木板组装到位,两个横杆(D10,其屈服强度和极限强度395 MPa和614 MPa)被放置在键槽。联合详细LGSB2和LGSB3(混凝土保护层横梁是30毫米),它导致的增加水平臂横梁的键槽将增加关节的弯曲能力。在这项研究中,每个预制板材上键槽的数量被认为是测试变量,也就是说,两个键槽LGSB2和三个LGSB3预制板材,分别。从理论上讲,在纵向上的键槽是正确的增援预制板材,所有的水平横杆的怀抱将会增加。然而,它会导致预制板材的边缘被损坏在运输和施工。因此,有限数量的键槽在每个预制板材被认为是在这项研究中。要指出的是,配筋率的LGSB2对照组是一样的。LGSB3的比例较高,但相同的比率在一个键槽LGSB2。 Detailed information of all the specimens is listed in Table1。

2.2。测试程序和测量

四点弯曲试验的弯曲行为测试方法。板只是支持跨度为2750毫米。此外,纯弯曲带的长度是1000毫米(图5(一个))。测试最初是由不断增加的负载2之前kN开裂。之后,每一步增加4 kN载荷增量(每个步骤间隔10∼15分钟不同是由于裂纹观察)。测试计划遵循的序列按照规定中国混凝土结构试验方法标准(GB 50152 - 2012)。负载率为0.3 kN /分钟。测试程序改为取代控制(0.6毫米/分钟)当位移开始在载荷增量增加很快。测试将被终止时,负载下降至少20%的峰值负载。

八个变量线性微分传感器(线性)连接板,如图5 (b)。三双线性检测到两个加载点和中跨的偏转。两个线性变形监测在支持跨中的挠度计算相对于结束。负载和变位是由数据日志记录在测试期间同步。与此同时,观察裂缝发展援助的裂纹监测测量裂缝宽度。

3所示。测试结果和讨论

3.1。总体响应

所有的标本有弯曲破坏模式。的显著差异是破解发展阐述如下。

3.1.1。对照组

最初,板的挠度,LGS01,稍微增加的负载。中跨中弯曲裂缝观察,当负载增加到12.3 kN。没有显示在超然预制板材和CIP接口。弯曲裂缝向上和交叉开发接口与负载增加。更多的新裂缝生成和均匀分布弯矩区。后负荷增加到20.1 kN,负载控制转换成位移控制。没有新的弯曲裂纹可以观察到。向上扩展现有的裂缝,裂缝宽度增加的负载。观察到的最大裂缝宽度是1.2毫米的预制板材。测试时终止加载开始减少53.5毫米的位移。 The final crack pattern is illustrated in Figure6(一)。

板、LGS02 LGS01破坏过程相似,除了破解发展。没有观察到裂纹在300毫米CIP地带。旁边的初始裂纹生成CIP地带在预制板材部分,进而三角水平界面裂缝。之后,更多的弯曲裂缝发展,类似LGS01但远离中间。图6 (b)说明了裂纹的LGS02模式。最大裂缝宽度是1毫米。负载开始减少时,跨中挠度达到53.5毫米。最后,测试终止时,跨中挠度是54.5毫米。

3.1.2。A组

(1)LGSA1。初始弯曲裂纹生成中跨的CIP超过以上两个预制木板之间的差距时,负载增加到7.8 kN。开裂荷载小于LGS01, LGS02由于减少有效截面在中间。在大约12 kN的负载,开裂发生在从中跨的接口。之后,一个附加的弯曲裂缝生成在桁架梁的位置和裂纹的扩展接口。与此同时,一个新的弯曲裂纹预制板材(图也被观察到7(一))。随着负载增加,更多的裂缝生成预制木板的研磨区和一个统一的裂缝间距,这是更大的比LGS01 LGS02。同时,三个弯曲裂缝间距较小的生成在中跨的CIP超过债券恶化的接口。挠度发展更快,当负载增加到22 kN位移控制加载程序时改变。开放的接口与接口的扩展中跨增加裂纹在负载(图7 (b))。在这个阶段,没有新的裂纹可以观察到。最后的裂缝分布图见图7 (c)。联合的最大弯曲裂纹(上图)宽度是1.6毫米。最后,负载达到峰值时挠度增加到75.35毫米。

(2)LGSA2。初始弯曲裂纹生成中跨的CIP超过负载8 kN的;后来,观察裂纹的接口。负荷的14.1 kN,两个额外的弯曲裂缝的位置旁边桁架梁的CIP一流的开发扩展后的两个连接界面裂纹(图8(一个))。预制板材的开裂发展观察当负载增加到20 kN(图8 (b))。负载控制程序转移到位移控制,当负载增加到35 kN。在偏转板开始过度发展,缓慢递增负荷能力。没有生成新的裂缝,裂缝宽度增加更快连接地区比在两个连接之间的区域。最大弯曲裂纹在CIP层上面一个关节。观察到的宽度是1.2毫米,略小于LGSA1。最后,测试时停止加载开始下降60.8毫米的偏转。最后的裂缝分布图如图8 (c)。

总之,LGSA1和LGSA2显著差异在裂纹模式相比,两个控制标本。LGSA1和LGSA2 CIP浇头的裂缝在研磨区内有三个弯曲裂缝与界面裂纹之间的两个相邻裂缝,和相邻的弯曲裂缝的间距是由桁架梁的位置在研磨区。由于较小的截面刚度在研磨区内,裂缝间距小于研磨区。除了移动的连接中跨缓解在纯弯曲开裂区在加载和减少了界面裂纹的开裂打开连接。因此,连接位置的变化导致LGS02在纯弯曲曲率较低区域,偏离了目标形状的证明3.3。

3.1.3。B组

(1)LGSB1。负荷的9.6 kN,旁边的界面裂纹观察小组联合。初始弯曲裂纹观察在中跨的CIP超过负荷增加到11.3 kN(图9(一个))。裂缝的发展预制木板没有记录,直到负载增加到16 kN(图9 (b))。这些裂缝扩展到CIP浇头,观察到在其他组合板。没有新的观察裂纹后,挠度发展更快,与裂缝宽度增加。在这个阶段,位移控制控制测试,直到负载下降65.5毫米的偏转。裂缝分布图见图9 (c)。临界裂纹的弯曲裂缝中跨。最大裂缝宽度是1.4毫米。与LGSA1相比,LGSB1有类似的裂缝模式,但一个相对较短的界面裂纹的长度和宽度。

(2)LGSB2。初始弯曲裂纹首次观察到在中跨的CIP超过7.4 kN的负载。同时,界面开裂也观察(图10 ())。当负载增加到16 kN,更在预制板材弯曲裂缝生成。此外,这些裂缝穿过界面和开发的CIP超过当负载增加到20 kN。与此同时,一些裂缝内产生剪切。后负荷达到26 kN,没有观察到新的裂缝,并且负载模式改为位移控制模式。与此同时,一个重要的观察弯曲裂纹的扩展加载点(图10 (b))。负载后开始停在69.1毫米的偏差,最后裂纹模式记录,如图10 (c)。最大弯曲裂纹位于中跨。裂缝宽度是2毫米左右。

(3)LGSB3。样品有相同的失败过程LGSB2但不同的临界荷载值对应于特定的阶段。初始弯曲和界面裂纹负载9.6 kN左右(图(11日))。预制板材的弯曲裂缝观察18 kN负荷的持续发展成为一流的负载达到24 kN(图11 (b))。类似于LGSB2,一些裂缝中观察到剪切。后负荷达到31 kN,加载程序是由恒位移速率控制,直到标本的失败在60.0毫米的偏转。最后的裂缝分布图见图11 (c)。最大的裂缝是一个加载点下的弯曲裂缝。裂缝宽度是1.4毫米左右。

总之,三种不同的连接详细措施没有引起裂纹的显著差异模式。类似于A组的标本,“ш”形状裂纹模式是观察到关节。LGSB1开发界面裂纹的长度,LGSB2, LGSB3比LGSA1相当小。特别是界面开裂明显抑制LGSB1由于矩形环的相对重要的传力效果。此外,有更少的弯曲裂缝比LGSA1在B组的标本。的设置键槽显著降低弯曲裂缝的效果增强的有效高度和刚度,也改善了弯曲阻力。因此,一些shear-flexural裂缝生成LGSB2 LGSB3。键槽的数量没有显著影响裂缝模式,但对混凝土简行为有显著影响。一个详细的解释将在以下部分。

3.2。负载和跨中挠度

lgs的弯曲行为评估和比较了不同连接载荷挠度曲线(图12),指的是数据的负载测压元件在液压千斤顶(图5),跨中变形纠正变形挠度是两个支持。所有的曲线表现出三阶段的行为。最初,无裂缝的板有线性荷载与挠度的关系,确定初始刚度。的数据,可以发现不同的连接配置有一个较小的初始刚度的影响。破解后,载荷挠度曲线的斜率开始减少。这个阶段停在屈服点,由图解法(见部分3.4)。这一点后,曲线发展进入第三阶段过度偏转和小载荷增量。

两个控制样本相同的载荷挠度曲线。因此,国际马铃薯中心地带(LGS02)连接板工作作为整体LGS启用。lgs(组A和B)的连接紧密连接木板,LGSA1最低抗弯刚度和容量减少而引起的跨中截面高度的截面抗弯刚度降低81.3%(截面高度减少从140 mm到80 mm),进而诱导过度曲率增量沿着界面发起联合和超然的差距(图13)。这种现象也被观察到在其他引用(7,16,20.]。接口分离会减少债券转让长度和限制横梁的强调。相对,LGSA2小挠度和截面曲率的关节。它减少了界面正应力和超然长度如图8(一个)。横梁的极限应力可以通过接口超然,更少的限制,增加了比LGSA1极限抗弯能力。然而,LGSA2的能力还不到单片板的有效高度联合部分小。

B组的载荷挠度lgs的性能比LGSA1好多了。LGSB1,矩形循环改进的详细界面阻力通过销效果,进而抑制界面开裂和减轻荷载传递在研磨系统的恶化。因此,连接的抗弯能力比LGSA1可以改善。相比之下,详细LGSB2旨在增加有效截面高度与键槽联合,提高负载能力。结果表明,两种类型的连接可以使lgs密切载荷挠度曲线和类似的增强效果。然而,改善在LGSA2不一样。负载能力仍低于控制标本。此外,LGSB3的设计考虑增加横截面区域的影响方向与键槽的增加。LGSB2之间的比较和LGSB3表明提高键槽导致配筋率的增加可以显著提高抗弯性能。的载荷挠度曲线LGSB3可以比得上LGS01和LGS02。 Moreover, the enhancement could also be attributed to the increment of the reinforcement ratio from 2.8% to 5.7%. The increment was to ensure the same detailing in each keyway between LGSB2 and LGSB3.

3.3。偏转板的形状

基于一组线性安装在不同位置(图5),偏转板的形状可以在特定载荷步,如图14。,两个加载阶段被选作比较,屈服载荷和峰值负载阶段。前者被认为是弹性阶段的结束,没有明显的非线性变形发生的地方。屈服点的决心已经阐述了部分3.4。平均偏差的挠度比1/3跨中挠度和2/3-span定义评估挠曲形状差异(表2)。因此,接近0.63的比例,更支持和中跨之间的线性偏转曲线,证明中跨部分形成一个铰链。

在屈服载荷阶段,两个控制样本更大挠度和更高的偏转率相对于其他标本。在A组,LGSA1偏转最低比率接近0.63。过度变形集中在中间的抗弯刚度是由联合部分是小得多的比部分的关节,在服务加载阶段生效。当联合搬到1/3-span在每一个方面,在联合显著缓解过度变形。LGSA2的偏转关节接近偏转LGS01和LGS02在同一位置。相反,偏离了目标形状的模式标本在B组类似于控制标本。尽管挠度值小于LGS01和LGS02偏转比率都接近比率在这两个控制样本。LGSB1的偏转比率、LGSB2 LGSB3为9.5%,5.9%,和4.8%的比例低于LGS01,分别。连接细节改进提高了接头抗弯刚度和减轻沿着跨钢筋屈服前刚度差异。

在高峰负荷阶段,偏转lgs之间的差异在A和B组和对照组相比是次要的服务负载的舞台表演。两个控制标本,LGS01和LGS02相同的挠曲形状的挠度比0.82和0.83,分别。标本在服务的比率没有显著差异负载和峰值负载阶段。进一步证明了CIP脱衣舞夜总会预制木板之间可以使关节LGS完成整体行为的LGS没有关节。关于连接LGS附带密切木板(LGSA1和LGSA2),在跨中挠度高于LGS01 LGS02。LGSA1最高在跨中挠度和偏转率最低。关节位置调整LGSA2可能缓解过度变形中跨跨中通过设置两个关节。其偏转比率提高了25%,比LGS01低3.6%。在B组,详细说明改进的连接增加了LGSB1的挠度比LGSB2, LGSB3 7.9%, 19.0%,和25.4%相比LGSA1,分别。最有效的改善是LGSB3,形状与LGS01和LGS02偏转。 In other words, the effective cross section depth increase was the most efficient way to recover the flexural stiffness comparable to that in the LGS without joints.

3.4。特征荷载和相应的挠度

节中描述3.1,简的性能评估的开裂荷载、屈服荷载,高峰负荷,相应的挠度。在这项研究中,由于钢筋应变仪的工作在测试期间,屈服载荷是由最远的点方法提出的冯et al。26)(见图15)。它可以在图中找到12的屈服点预测也符合功能的转折点中观察到其他钢筋的屈服应变的研究27- - - - - -29日]。一般来说,所有样本的特征值表进行了总结3。

3.4.1。开裂荷载

LGS的开裂载荷标本在A和B组8至10 kN, 22 - 37 40%和51%低于LGS01 LGS02,分别。这可以归因于减少有效横截面高度和抗弯刚度的标本组A和b LGSB1和LGSB3开裂载荷略高(弯曲开裂与界面开裂)由于销循环强化效果和更高的配筋率,分别。一般来说,不同的连接配置紧密连接木板有轻微开裂荷载的影响。

3.4.2。产量和峰值强度

两个控制标本有相似的产量和峰值强度2到4%的差异。LGSA1最低产量和峰值强度与其他标本。收益率和高峰值分别为45.6%和32.2%低于相应对照组的平均值。当连接配置,在LGSA1一样,被设定为三分之一和三分之二的跨度,屈服荷载和峰值负荷显著增加了65.9%和36.9%,分别。此外,控制样本的差异,降低在10%以内。在B组,LGSB1 LGSB2有着密切的产量和峰值强度的差异为6.5%和0.9%,分别。他们大约25%和17%的平均收益率和峰值强度低于LGS01 LGS02。在LGSA1连接类型相比,矩形环连接和键槽配置提高了产量和峰值负载容量超过30%和20%,分别。增强关节轴承在LGSB1和LGSB2可以归因于循环约束混凝土和水平胳膊上横梁的增量。在所有的贴合lgs, LGSB3最佳性能。 The yield load and peak load were only 7% and 2% lower than the average yield and peak load of slabs in the control group, respectively.

此外,横截面分析是比较受弯承载能力进行测试和分析值(表之间的值3)。连接板的强度计算后的手臂水平横梁的决心。它可以发现控制标本和LGSB3可以预测。因此,LGSB3表现作为一个单片板,而其他lgs的抗弯能力被低估了。LGSA2和LGSB1的预测差异比LGSA1的差别大得多。可以进一步证明措施LGSA2和LGSB1有很大影响减轻CIP和预制层之间的界面分离。这是因为界面分离的效果已经充分考虑分析公式,也就是说,预制层和钢筋的贡献并没有被认为是在弯曲阻力。需要进一步的研究来建立分析方法充分考虑裂隙lgs的界面性能。

3.4.3。在跨中挠度

从表3它也可以发现,较高的承载力造成板的连接与较小的延性。换句话说,改进措施有一个更重要的增强对抗弯刚度的影响,尤其是对割线刚度对应的屈服点。然而,所有标本在A和B组的延性比大于3。与此同时,所有标本在A和B组比控制标本和相对较大的可变形性超过了板挠度极限 。因此,提高连接详细挠曲性能没有明显的不利影响。

4所示。结论

在这项研究中,七个full-scaleone-way桁架梁板设计调查的影响连接位置和连接类型lgs的抗弯性能。结论总结如下:(1)关节的位置调整直条研磨连接可以提高受弯承载能力和挠度的发展。联合成立时板长度的三分之一,LGS01容量有望达到91.1%,LGS没有关节和LGSA1高出30.6%。(2)回路连接可以改善界面抗剪强度通过销效果和减轻荷载传递在研磨系统的恶化。因此,受弯承载能力与LGSA1相比提高了22.5%。(3)键槽的测量可以直接增加有效高度,因此受弯承载能力和可变形性。测试表明,three-keyway配筋率可以保证较高的测量板与LGS没有关节。抗弯能力高于LGSA1 38%。

总之,关节的位置和强化细节改进可以提高单向lgs的抗弯性能和紧密连接预制木板。当前的研究定性研究单向lgs的弯曲行为与不同的改进的连接。数值研究将是我们进一步研究优化设计lgs的连接的有限元模型(FEM)的参数研究的考虑混凝土与钢筋的非线性和预制板材和CIP之间接口的行为。有限元法将进一步研究和优化连接双向lgs的弯曲行为。

数据可用性

使用的数据来支持本研究的发现可以从相应的作者。

的利益冲突

作者宣称没有利益冲突。

确认

作者欣然承认金融支持提供由中国国家自然科学基金(批准号51978503)和中国国家重点研究项目(技术促进经济2020)。