文摘

本研究以建筑地板振动的隔振措施引起的列车为起点,进行理论推导和数值模拟。four-degree-of-freedom(景深)多维隔振平台(VIP)动力学模型理论研究的基础上,建立了单级、单自由度隔振系统。在多点激励下,模型可以推导出水平和垂直振动响应的VIP系统。全面分析VIP系统的隔振性能在地板上,参数的变化如何影响隔振系统的性能。一些变量,如厚度、刚度、阻尼比、VIP系统和光电隔离器的数量,理论上发现产生重大影响地板VIP系统的隔振效果。实证结果表明,VIP系统显著影响建筑物的隔振层引起的火车,在加速度响应的隔振效果最好和最坏的隔振位移响应的影响。

1。介绍

中国交通行业的快速发展,列车引起的环境振动问题操作变得越来越突出。与此同时,随着人们对生活质量的需求继续增加,更高的要求被放置在环境振动的控制和研究列车振动引起的环境问题和隔振措施从学者引起了相当大的关注1];福勒斯特和亨特,2006;(2- - - - - -4]。目前,有三种主要类型的控制措施对列车振动对周围环境的影响:振动源的控制,控制的传播路径和振实的身体的控制权。其中,二次隔振平台的安装(VIP)内建筑已成为许多学者的热门研究课题。

Ungar et al。5]第一分类振动的主要来源与高科技设备分为三类:外部资源(微震的地震,附近的公路或铁路交通,和建筑活动),内部资源(人员行走、服务活动和生产工作),和服务机械(所有机电设备在建筑)。黄等。6)的适用性评估地震保护系统相比,高科技产业结构在地震多发地区和结构的防护性能与微震的活动之前和之后微震的保护系统的实现。他们建议有不可忽视的植物结构及其内部之间的耦合振动隔离板系统在水平方向上,和通过建立单/双混合平台再加上建筑结构,结合实验和数值模拟被用来控制高科技设备的微小振动(7- - - - - -10]。杨et al。11)进行了数值分析的大型建筑附近的地铁网络,提出了一种两阶段时频上层建筑的振动响应,预测方法的预测和评估构建振动使用两个相关标准。易卜拉欣(12]介绍了非线性振动的基本概念和特点光电隔离器和固有的非线性现象。然后讨论了特定类型的非线性振动光电隔离器,包括超低频光电隔离器。Lazar et al。13)提出了惰性小说被动振动控制系统相比,一个多层建筑和一个惯性基于主体系统调谐质量阻尼器(TMD)系统。它表明,振动控制的潜在的性能将得到改善通过使用一个惯性代理而不是战区导弹防御系统。

多梅尼科et al。14)提出了一个增强的基础隔震系统,惯性TMD装置(TMDI)。他们发现当惯性系列设备是安装在弹簧和阻尼元件,质量和更有效的替代传统的tmd,寻找最优参数TMDI基于概率框架的使用时间历史分析几种地震波下的孤立的多层建筑物评估最优TMDI参数的有效性。Yun et al。15)提出了新颖的双冗余并联机器人的设计。它使高或粗糙的定位精度和实现6自由度主动隔振和移动平台上有效载荷的激励;Gardonio et al。16)提出了一种多自由度系统评估活动隔离系统的动力学结构振动;Kumar和惠塔克17]提出了跨平台实现、验证和验证先进的弹性隔振轴承的数学模型;Farsangi et al。18)提出了一个震动隔离系统称为“伸缩柱”(TC)和一个弹性低损调查基础隔震系统在垂直和水平荷载联合作用下;和阳和Agrawal19)进行了一次广泛的数值研究混合控制隔离系统是否可以应用于微小振动。

本研究的结构组织如下:部分2是基于单层VIP系统理论,建立一个four-degree-of-freedom多维VIP系统模型。此外,部分3,4,和5显示层的隔振效果VIP系统在外部激励分析更全面,和VIP结构参数对隔振效果的影响也进行了研究。中给出的结论部分6。

2。理论研究在贵宾的隔振系统

2.1。单自由度隔振理论分析

单自由度隔振系统的性能评价标准是隔振系统的传输效率T_r。的价值T_r直接反映了振动的衰减程度通过隔振系统,可以有效地衡量隔振系统的隔振效果。的公式单层被动隔振系统的隔振效率

在(1),值越小T_r隔振效率,更好的隔振效果;ω是圆的外部干扰频率(rad / s),ω_n是self-circular隔振结构的频率(rad / s);和ξ隔振器的阻尼比。

2.2。动态分析的单层多维VIP多点激励下系统

数量增加的振动器在贵宾安排,外部激励的振动隔离器的数量受到增加,和VIP系统的振动响应的变化程度从一个到多个自由度。

2.2.1。多维隔振器系统动力学模型

隔振系统有三个轴的平移运动和旋转这三个方向。隔振系统的水平和垂直振动响应的主要形式是触发二级结构的振动。在这项研究中,我们只考虑的耦合运动的四自由度隔振系统,包括平动自由度的方向三个轴(X,Y,Z)和周围的旋转自由度Y设在。

数据1和2显示一个简化的多维隔振板系统模型,,从上到下,显示了隔振板,春天隔离器,地基基础。

隔振板系统的一些参数和设置隔振器布置如下:贵宾的长度是2l平台的宽度d平台的厚度H的密度是ρ;VIP的底部是统一安排N振动光电隔离器。水平Y平台的统一安排与方向N春天振动器,振动隔离器的高度安排贵宾的重心是一致的。水平X平台的统一安排与方向n弹簧振动器、假定隔振器布置的高度是一致的振动隔离板的重心。隔振器之间的垂直高度差和贵宾的重心h(h≥0)。光电隔离器的刚度和阻尼沿着三个平移方向设置为安排k₁,k₂,k₃和c₁,c₂和c₃分别和干扰作用F_x,F_y,F_z在XY和Z方向所示(2)根据图1:

当振动隔离器的刚度和阻尼下安排振动光电隔离器是相同的,k_我=k₁,c_我=c₁(我= 1n…),垂直振动自由度的光电隔离器和周围的旋转自由度Y设在是独立的,是分开的,可以解决单自由度系统,分别。

u_厘米和θ表示系统的广义坐标;F₁和F₂表示外部干扰力;米代表了隔振器的质量系统;我_c代表了隔振器系统的转动惯量;u₁和u_n代表的两端的振动响应振动隔离器系统 和 ;θ表明隔振器的旋转反应。

2.2.2。发展为一个多维隔振器的振动微分方程系统

一个完整的约束系统的质量,空间位置u_我任何质量米_我可以表示为一个函数的广义坐标吗问_我(我=1…n)和时间,以及广义坐标问_j=X,Y,Z,φ;相应的广义力可以表达的 在哪里问_y,问_x,问_z,问_j代表对应的广义力的四自由度隔振系统;p_米,p_j,p_我表示三个方向的振幅隔离外部激励的系统;ω_x,ω_y,ω_z代表循环频率(rad / s)的三个方向的外部激励孤立系统;和θ_米,γ_j,代表的三个方向的相位角度隔离系统的外部激励,显示的位置系数弹簧隔离器,价值左右两边的板的中心点分别;l_我表明隔振器布置的水平距离底部的隔振板板的中心点。

系统的转动惯量沿着方向 ,隔离板的厚度,远小于板2的长度l,所以我们可以忽略隔离平台的厚度的影响。转动惯量是表达作为 。带来的能量公式推导出在前面总结的拉格朗日动力学方程和替换每个自由度的VIP广义坐标问_j的动力学微分方程用于不同自由度的多维隔振系统,如方程所示4)- (7)。(1)垂直运动的中心一个多维隔振器(问_j=Z)表示如下: (2)旋转的多维振动器板(问_j=φ)表示如下: (3)水平运动的多维隔振器板(问_j=X)表示如下: (4)水平运动的多维隔振器板(问_j=Y)表示如下:

, ,光电隔离器的刚度X,Y和Z方向分别; , ,光电隔离器的阻尼吗X,Y和Z分别的方向。

2.3。振动响应的多维多点激励下振动隔离器系统

2.3.1。Z-Directional响应一个多维多点激励下振动隔离器系统

假设外部简谐激励F_Z=p_我sin (ω_zt +ϑ_我)应用于隔振器系统的布置垂直隔振器,造成的垂直振动隔振器系统。我们把中央传感器的振动隔离器系统为研究对象,然后,垂直反应的微分方程可以表达多维隔振系统的(4)。

在方程(4),k_我³=k₃代表了垂直隔振器弹簧刚度c_我³=c₃代表了垂直隔振器的阻尼。中心点的垂直位移公式没有隔振器的旋转角度φ和项目可以看到由于隔振器的影响,相对于中心点对称排列的左边和右边的隔振器;position函数ζ_我左右两边显示相反的符号,所以公式包含的部分和互相抵消。(4)可以表示如下:

微分方程的解可以表示如下:

在上面的公式中,使用以下条款:

考虑叠加的能力解决微分方程,方程(10)的最终解决方案是因此给出如下: 在哪里代表了外部干扰圆频率;代表了隔振结构的圆频率;隔振器的阻尼比;代表的初始相位角外部干扰力;和代表了相角,反映系统的振动位移和相位之间的关系简单的谐波负载。

2.3.2。Y-Directional响应一个多维多点激励振动隔离器系统

根据(10),水平Y-directional这种多维隔振器的振动响应系统也可以简化为单自由度质量弹簧系统的问题,类似于z-directional垂直振动的响应皮卡在隔振器的中心,和可以用类似的方式来解决类似的结果。

2.3.3。X方向和Y设在旋转反应的多维多点激励下振动隔离器系统

水平X-directional多维隔振系统的自由度和转动自由度Y设在φ是相互耦合的,所以两个自由度的振动的贵宾一起讨论,及其动力学微分方程矩阵形式可以引入的(8)和(9)如下: 在哪里k_我¹=k₁春天是水平隔振器刚度和吗c_我¹=c₁横向阻尼隔振器。

它遵循叠加原理的解微分方程,这个方程的特殊解决方案包括两个部分,我们将这个方程的特殊解决方案如下:

在这种形式中,假设的独特解决方案如下:第一部分 在哪里ω_x是圆频率(rad / s)和θ_米-α是初始相位角;j²=1。

通过引进(15),我们获得以下:

方程(15)是表现在以下形式:

然后,我们得到如下:

最终结果如下: 在哪里

介绍了以下参数:

从方程(21),h₁₁(λ_x)e^-jα代表系统的输入力的特点,和h₂₁(λ_x)e^-jα代表系统输出位移的特征;因此,它的大小是1/ K。根据复杂的算法计算的规则,

方程(19)改写如下:

特殊解决方案的第一部分微分方程可以表述如下:

在(22),| h₂₁(λ)|和| h₂₂(λ)|功率放大因素,φ₂₁(λ),φ₂₂(λ)的相位因素。

同样,特别解决方案的第二部分方程如下: 在哪里圆频率和吗是初始相位角。 。

重复的第一部分过程收益率如下:

特殊解决方案的第二部分微分方程可以写成:

根据叠加原理的微分方程的解决方案,并结合上述解决方案的结果,最终解决微分方程的水平和旋转反应部队多维隔振器系统如下: 在哪里h₁₂(λ)=h₂₁(λ);u_厘米是垂直振动响应中心的振动隔离器系统;和l_我代表其他位置点的水平距离中心点的隔振器。

方程(27)显示,当隔振系统非均匀激励的作用下,水平隔振系统的振动响应影响水平激励和垂直激励的共同作用;VIP的旋转反应也受到水平激励和垂直激励的共同作用;在不同位置和垂直位移响应VIP系统可以表示为Z=u_厘米±l_我φ。

3所示。参数振动隔离器系统的动态特性

隔振性能的定义对数功率放大因子,β(λ)=lg | h_我(λ)|,在哪里β(λ)是对数功率放大系数和定义| h_我(λ)|动力放大系数的绝对值;只有三个动力放大系数参数,h₁₁(λ),h₁₂(λ),h₂₂(λ),需要讨论。

3.1。隔振器的稳定性参数系统的理论分析

改善隔振系统的稳定性和减少造成的不利影响隔振系统的旋转,VIP系统的稳定性的影响因素,如贵宾的长度、隔振器的数量安排和水平隔振器的位置安排,进行了分析。

3.1.1。隔振器的长度对隔振器的稳定系统

下面的固定参数设置进行分析:N= 2,h= 0.2米,ξ₁= 0.065,ξ₂= 0.05,λ₂= 1.5。above-fixed参数集,四个工作条件被认为是振动器的长度l= 3米,5米,十米,20米。对数功率放大系数的变化在不同的隔振器长度如图3在下面。

图3(一个)表明,对数动态放大系数β₁₁仍然是一样的隔振器的长度增加;图3 (b)- - - - - -3 (d)表明,对数动态放大因子β₁₂,β₂₁,β₂₂降低隔振器的长度增加了。这意味着随着隔振器的长度增加,振动隔离系统的旋转反应减少,和隔振器系统不受自己的旋转;水平振动的隔振器由旋转系统的影响较小。

3.1.2。隔振器的数量安排对隔振器的稳定系统

固定参数设置如下:l=3 m,h=0.2米,ξ₁=0.065,ξ₂=0.05,λ₂=1.5。基于固定参数设置,振动器的数量安排下平台被认为是N= 2,4,6,8,四个工作条件。对数动力放大系数的变化规律在不同数量的振动器如图4。

图4(一)显示的数量增加弹簧隔振系统的光电隔离器,动态放大系数的对数β₁₁保持稳定;数据4 (b),4 (c)和4 (d)显示的数量增加弹簧隔振系统的光电隔离器,对数动态放大系数β₁₂,β₂₁和β₂₂逐渐减少。光电隔离器的数量的增加,下降的速率对数动态放大系数逐渐降低。结果,横向响应的隔振系统隔振器的转动影响较少,和对VIP系统的稳定性的影响也逐渐减少。

3.1.3。水平隔振器的位置对振动隔离板的稳定系统

固定参数设置如下:l=3 m,ξ₁=0.065,ξ₂=0.05,λ₂=1.5,N=2。基于固定参数,四个工作条件考虑横向振动隔离器位置:h= 0.2米,0.5米,0.8米和1.0米。对数功率放大系数的变化规律在不同水平隔振器布置位置如图5。

图5(一个)显示了对数功率放大系数。β₁₁不会改变的价值吗h增加。图5 (b)和5 (c)显示,β₁₂增加的价值h增加。图5 (d)显示,β₂₂三步模式的变化h增加:在第一个峰值点,β₂₂增加的价值h增加,第二个峰值点后,β₂₂增加的价值h价值增加,第二个峰值点后,β₂₂随的增加而减小h价值,第三个峰值点后,β₂₂往往是相同的。因此,考虑在一起,减少的价值水平隔振器的位置h降低了隔振器的旋转反应。

在上述参数中,对数功率放大系数β₁₁是不受影响的;β₂₁和β₂₂减少与增加长度的VIP系统和减少与弹簧振动光电隔离器的数量增加;β₂₁增加而增加的水平隔振器的位置h价值,β₂₂显示了一个三阶段变化的形式先增加,然后下降,最后保持没有边缘的增加h价值。

4所示。验证数值分析的振动隔离器系统

VIP的数值模型建立了瞬变分析VIP的振动系统在简谐激励的作用下。建立了振动隔离器系统的有限元模型,如图6。为了简化分析过程,只有贵宾的振动的数值模拟在垂直和水平X方向被认为是。

模型由一个VIP,弹簧振动光电隔离器和一个基础平台,从上到下。贵宾有6米的长度,厚度10厘米,宽3米,一个密度ρ= 2700公斤/米³和弹性模量E= 3.0×10¹⁰Pa。隔振器的底部和结束(X方向)与不同数量的弹簧振动均匀排列的光电隔离器根据研究条件,和横向光电隔离器在相同的高度为重心的贵宾。隔离器的弹簧刚度是8×10⁶N / m,阻尼系数是0.05。ShELL63单元用于模拟VIP单元,和一个COMBIN14单元用于模拟弹簧隔离器单元,设置了边界条件与约束底部的底板,所有约束集两岸的水平XVIP的方向,只有DY约束集两岸的水平YVIP的方向。

的频率f_我值在本研究1赫兹,5赫兹,和15赫兹频率较低,负载激励数值模拟中使用的是800 N。安装加载加载到模型的集成步骤0.005秒获得振动隔离器系统的振动响应在不同的小点。

4.1。垂直隔振器系统的响应下统一的激励

假设初始阶段的简谐激励载荷是0,固定参数设置如下:水平和垂直方向的VIP统一安排有八个振动器、振动水平光电隔离器排列的重心VIP在相同的高度,振动器的阻尼比为0.05,弹簧刚度是8.0 MN / m, VIP的厚度是10厘米,距离是3 @2 m,支持和外部激励被认为是应用于安排贵宾的垂直振动器。比较VIP的隔振器,结果如图所示7和表1。

图7显示了隔振器的振动响应系统1、5和15赫兹在简谐激励的条件下通过ANSYS数值模拟和理论推导的振动传感器。图显示的时间进程曲线的垂直加速度传感器获得的数值模拟和时间进程曲线从理论推导获得基本上是相同的,和表1获得的数据表明,数值模拟和理论推导也彼此非常接近,验证理论推导的准确性。

表1显示外部激励频率的1、5和15赫兹,模拟值之间的差异,理论上推导结果逐渐增加。作为本研究的重点是VIP系统的隔振特性的低频振动响应下建筑层引起的列车,数值模拟还能更准确地模拟VIP的振动。

5。VIP系统隔振分析的作用下列车运行

通过建立三维有限元模型train-track-soil-building-VIP系统的隔振效果地板VIP系统在列车运行和结构参数变化的影响地板的振动隔离VIP在两个方面进行了分析。整个模型分为两个子系统模型为方便计算,即train-roadbed模型和基金会soil-buildings-VIP系统模型。楼楼是由垂直振动(16),本研究只分析了垂直振动平台的隔振系统。

5.1。铁轨上系统模型

铁轨上的动态分析模型系统包括车辆模型和跟踪模型,这是符合赫兹轮轨接触关系。火车的运行期间,移动轴重量产生垂直和侧向力路基底部,和垂直的行动远远大于外侧行动;因此,只有垂直振动分析过程中需要考虑,忽略横向振动。

5.1.1。火车模型

一个火车模型通常是由若干个机车。每个机车是一个多自由度振动系统组成的身体,转向架,轮组,两个系列弹簧和阻尼器。每个机车转向架只有两个自由度,点头,和浮动,机车的重心由坐标来表示Z_c和 ;身体的重心由坐标来表示Z_T和 ;和车轮对只有一个自由度,可以表示为Z_W。

5.1.2中。跟踪模型

整个铁路模型可以被认为是一个三重质量弹簧阻尼系统。系统的主要组件是铁路、塑料垫、铁路枕木,和床上参考质量。铁路被认为是一个无限长弹性支撑梁,但选择一个合适的长度进行具体分析。在数值分析中,铁路的质量形成了节点质量矩阵米_r在有限元刚度形成了节点刚度矩阵K_r在有限元中,阻尼矩阵可以表示为瑞利阻尼Cr =αM_r+βK_r。一个铁路节点有两个自由度,即。,vertical and corner, and one vertical displacement degree of freedom at each elastic support point. The rail system dynamics parameters are detailed in the literature [20.]。

5.2。Soil-Building-Vibration隔离器系统的有限元模型

5.2.1。土壤模型

振动和微振轨道交通引起的土壤,土壤压力,被视为一个弹性变形阶段;土壤材料非线性的影响因素不考虑。

模型的尺寸设置如下:基础的宽度是140在垂直X方向的轨道,该基金会的长度是100的Y的方向,和地基土的深度h是40米。土壤模型参数如表所示2在下面。

模拟边界是一个人工粘弹性边界,由安排实施截断边界上的弹簧和阻尼系统的土壤模型,采取的形式(28): 在哪里K_英国电信和K_BN分别代表了正常弹簧刚度和切向刚度;R的距离波源人工边界;c_年代和c_p代表剪切和压缩波在介质速度,分别;G中剪切模量;ρ地基土的密度;α_T和α_N代表了切向和正常粘弹性人工边界参数,分别;和阻尼比ξ₀= 0.03土壤中的身体。

5.2.2。Soil-Building-Vibration隔离器系统的有限元模型

建筑是一个12层现浇钢筋混凝土框架结构,和列网络安排如图8在下面。大楼12层地面与地下楼层高度3米和1的故事与楼层高度4米。1日至4日的列横向维度的故事是600×600毫米,主光束横截面为350×600毫米和250×400毫米的次梁截面;列的横断面尺寸5日12日的故事是500×500毫米,主要梁截面和次梁截面的250×400毫米。

根据设计方案,框架结构的横向纵向6 m - 2 m m-6箱梁结构维度,和七开口的长度沿水平横向方向是6米。建筑框架梁、列、楼板和地下连续墙都是由C30混凝土的弹性模量30 kN /毫米²和钢筋混凝土材料的密度ρ= 2700公斤/米³。地下室使用一个盒子形状的基础与地下室楼板的400毫米和180毫米厚的墙。

VIP系统设置中跨的每层楼的建筑。有限元模型参数如下:一个平台6米的长度,厚度为0.1米,平台宽度3.0米,几个振动板下,光电隔离器安排,一个密度ρ2700公斤/米³,C30混凝土强度;贵宾使用SHELL63单元模拟,并使用COMBIN14单元弹簧振动模拟光电隔离器。这个平台的弹性模量E= 3.0×10¹⁰Pa,弹簧的垂向刚度K= 8.0×10⁶N / m,阻尼比系数是0.05。

soil-building接触表面在本研究中主要采取协调变形的形式联系。三维有限元模型的基础soil-contact surface-building-vibration隔离器交互如图9。

5.3。VIP的作用下的隔振分析列车运行

5.3.1。列车荷载模拟

火车是CRH2型车辆,CRH2单节车辆参数的详细文献[4]。铁轨上模型程序被用来输入参数的这种类型的火车,然后获取轮轨激载荷两种操作条件的90公里/小时,150公里/小时,如图10。然后,励磁输入soil-building有限元模型,振动加速度级六世是用作构建振动的评价标准。

5.3.2。比较分析建筑地板系统的振动响应,没有振动器

固定参数设置,以及工作环境如下:火车速度是150公里/小时,八个振动器均匀安排下平台,弹簧刚度是0.2 MN / m,隔振器的阻尼比为0.05,VIP的厚度是10厘米,距离是3 @2 m,支持上面的贵宾保持一样大小,和列车振动源和建筑物之间的距离15米,21米和27米的三个工作条件。由于空间限制,垂直振动响应的大楼的一楼,没有VIP只是研究了在这项研究中,如图11。

图12显示的时间课程小点的加速度大楼的一楼有或没有振动光电隔离器在不同的源的距离(15米、21米,27米)和列车速度150 km / h·m / s²。

加速度时域分析如图12和表3表明,隔振系统的隔振效率加速度响应可以达到大约85%,和VIP系统的隔振效率地板振动响应不受振动源的距离的影响。因此,认为在一起,VIP系统适用于振动隔离低频振动引起的建筑楼层火车,和隔振效果是非常重要的。

5.4。VIP结构参数对隔振效果的影响

振动器的结构参数的变化,如光电隔离器的数量、弹簧刚度、隔离器阻尼、厚度和其他参数,影响隔振效果。垂直上升点的振动响应在一楼的建筑是分析两车的速度90公里/小时,150公里/小时。

5.4.1之前。振动器的数量的影响

设置固定参数表所示4振动器的数量N= 4、8、14。图13显示了隔振器的加速度时间范围中心下的小点和边缘小点的三个工作条件。

图13显示,当光电隔离器的数量增加时,中点和边缘点的加速度响应的隔振器减少。光电隔离器的数量的增加有利于降低隔振器的加速度响应,但降低效果不太明显。

5.4.2。钢弹簧刚度的影响

隔振器的阻尼系数是0.05,隔振器的厚度是10厘米,隔振器的距离是3.0米,垂直的弹簧的刚度K= 0.32 MN / m。

结果图中可以看到14。当弹簧刚度的增加,隔振器的加速度响应逐渐增加。然而,弹簧刚度的变化有一个更大的对隔振器的振动响应的影响;当弹簧隔振器的刚度是超越一个特定的范围内,隔振器的振动是伴随着振动和加速度响应的增加。当弹簧隔振器的刚度超过一个特定的范围,不仅没有隔振效果,但也可能有轻微的“放大”现象。

5.4.3。隔振器的阻尼比的影响

采用火车的速度是90公里/小时,150公里/小时。8振动板排列在绝缘体,振动器的弹簧刚度是0.6米,振动器是10厘米的厚度,和振动隔离距离是2.0米。振动的阻尼比光电隔离器设置为0.01,0.05,0.10和0.15。混凝土隔振器的阻尼系数是0.05。时间范围曲线和频谱曲线的加速度拾振器的隔振器在一楼的建筑有不同的隔振器阻尼比率图所示15。

如图15随着阻尼系数的增加,隔振器系统响应的时间达到稳态减少,和隔振器的振动衰减时间减少随着阻尼系数的增加。

5.4.4。隔振器厚度的影响

采用火车的速度是90公里/小时,150公里/小时,有八个振动器安排下平台。隔振器的阻尼系数是0.05,弹簧刚度是0.2 MN / m。VIP再保险的厚度h= 10厘米,15厘米,20厘米,25厘米的四个工作条件。图16显示加速度时间曲线在隔振器的小点在一楼的建筑有不同的隔振器厚度。

如图16隔振器的厚度增加,隔振器的加速度响应减少,减少明显,表明增加隔振器的厚度可以降低隔振器的振动响应更全面。

6。结论

本研究主要集中在振动隔离措施构建地板振动引起的列车运行。理论推导和数值模拟进行了研究,并得出了以下的结论。(1)理论推导和数值分析验证了振动响应预测模型建立在这项研究是可行的VIP系统多点激励的作用下。(2)适当的措施,如增加振动光电隔离器的数量,增加振动光电隔离器的长度和安排水平振动光电隔离器和重心的振动器在相同的高度,有效地改善了隔振器的稳定系统。(3)VIP系统(21)非常有效(22在减少23]建筑层引起的列车的振动,提高了隔振器的阻尼比和平台厚度,降低弹簧刚度提高隔振效果。(4)之间的距离的变化运行培训和建设有一个小的隔振效率影响二次振动响应在地板水平。

数据可用性

的数据支持本研究的发现可以从相应的作者在合理的请求。

的利益冲突

无利益冲突存在于提交的手稿。

确认

这项研究受到了中国国家自然科学基金(52178101)。