试验研究钢筋混凝土桥墩的地震行为加强粘贴表gydF4y2Ba

文摘gydF4y2Ba

不断发展的桥梁延性抗震设计能力概念,许多现有桥梁的延性能力不符合当前代码的抗震性能的低配筋率和钢筋腐蚀钢筋混凝土(RC)码头。因其优越的力学性能和较低的价格,玄武岩纤维增强聚合物(粘贴)表在地震改造领域有潜在应用现有的桥梁。研究钢筋混凝土墩柱的抗震加固效果,扩大样本与标准强化比率,强化比率较低根据过去的代码和腐蚀增援,设计和制造,包装和粘贴粘贴表在塑性铰区域。Pseudostatic测试进行验证的抗震性能加强,unstrengthened标本。实验结果表明,极限抗弯能力、变形能力和耗能能力的加强钢筋混凝土墩柱是优越的。特别是对于加强标本强化比率较低或腐蚀钢筋,其抗震性能可以与标准竞争对手比列强化比率,显示粘贴表的优势在现有桥墩的抗震能力。gydF4y2Ba

1。介绍gydF4y2Ba

桥梁地震损伤导致交通中断和经济损失gydF4y2Ba1gydF4y2Ba]。目前,有大量的高架桥设计根据弹性抗震设计方法采用前面的公路桥梁抗震设计规范(gydF4y2Ba2gydF4y2Ba]。2008年汶川地震后,桥梁的抗震设计代码(gydF4y2Ba3gydF4y2Ba]延性抗震设计概念,建议采用两阶段设计和二级防御工事。此外,最新的地震地面运动参数分带中国地图(GB 18306 - 2015)增加了地区的抗震设防烈度7°以上提出的概念非常罕见的地面运动(gydF4y2Ba4gydF4y2Ba]。因此,桥梁服务根据前面的设计抗震设计代码不能满足现行抗震设计的抗震性能对象代码。gydF4y2Ba

钢筋混凝土(RC)现有高架桥桥墩承受各种负荷和也可能受海洋环境或严重的大气状况。增援的化学侵蚀总是导致腐蚀和机械降解,从而影响结构的可用性和安全性。锈蚀钢筋混凝土桥墩受到地震时,可能发生严重的破坏甚至崩溃。抗震设计采用防止桥倒塌和控制地震损失在一定程度上。目前,抗震概念设计结合弹性韧性子结构和上层建筑主要用于桥梁的抗震设计gydF4y2Ba5gydF4y2Ba,gydF4y2Ba6gydF4y2Ba]。塑料铰链可以出现在特定位置的钢筋混凝土码头列实现延性抗震设计(gydF4y2Ba7gydF4y2Ba,gydF4y2Ba8gydF4y2Ba]。因此,与抗弯能力不足或钢筋混凝土桥墩延性能力,不清楚塑性铰位置,或明确的位置,很难修复需要翻新。gydF4y2Ba

许多研究已经进行高架桥桥墩的抗震钢筋与纤维增强聚合物(FRP)表gydF4y2Ba9gydF4y2Ba,gydF4y2Ba10gydF4y2Ba]。目前,常用的纤维包括芳纶纤维增强聚合物(滞回),玻璃纤维增强聚合物(GFRP)和碳纤维增强聚合物(碳纤维增强塑料)和碳纤维增强塑料是应用最广泛的材料由于其优良性能(gydF4y2Ba11gydF4y2Ba,gydF4y2Ba12gydF4y2Ba]。然而,碳纤维增强塑料在很大程度上是在中国进口,其成本较高限制了应用程序。与其他高分子基相比,玄武岩纤维增强聚合物(粘贴)显示一系列良好的力学性能,如表所示gydF4y2Ba1gydF4y2Ba。更重要的是,粘贴来自天然矿物质和值得传播,与低成本优势和nonpollution [gydF4y2Ba13gydF4y2Ba,gydF4y2Ba14gydF4y2Ba]。gydF4y2Ba

很少有研究粘贴表的应用在建筑和桥梁结构的抗震加固。陆et al。gydF4y2Ba15gydF4y2Ba- - - - - -gydF4y2Ba17gydF4y2Ba)进行了地震后的混凝土框架的抗震性能研究关节钢筋粘贴表。结果表明,增强关节的抗震性能大大提高,和所有关节三维钢筋混凝土框架加强粘贴表实现的设计对象strong-column weak-beam。吴et al。gydF4y2Ba18gydF4y2Ba)钢筋混凝土短柱进行了对比研究,加强与粘贴纤维束(不是粘贴表)和加固效果。这是建议粘贴纤维束可以显著提高剪切能力和改变钢筋混凝土短柱的破坏模式。因为研究较少出现表用于高架桥桥墩的抗震加固、准静态加载测试1:5扩展码头列进行低循环往复荷载作用下得到滞回性能曲线,然后刚度、抗弯能力,等效粘性阻尼系数和能量耗散参数进行分析,揭示了提高效率的粘贴表在抗震加固。gydF4y2Ba

2。实验设计gydF4y2Ba

2.1。样品设计和制造gydF4y2Ba

五了标本的圆形钢筋混凝土墩柱,直径2100毫米和240毫米高,是设计和制造。两个样本设计与标准强化比率和其中之一是加强;有一个标本设计配筋率较低和加强;和两个标本设计与标准强化比率和腐蚀,其中一个得到加强。标本的几何尺寸和强化细节图所示gydF4y2Ba1gydF4y2Ba。测试混凝土立方抗压强度为43.2 MPa。纵向钢筋包括热轧带肋钢筋直径10毫米,和测试的屈服强度为498.3 MPa。箍筋条采用热轧普通钢棒直径8毫米,并测试了屈服强度为358.3 MPa。gydF4y2Ba

2.2。腐蚀和强度的标本gydF4y2Ba

一个水槽充满生理盐水溶液浓度为3.5%在塑性铰区域成立两个标本。不锈钢管被放置在电化学阴极的水槽,和一个纵向钢筋延伸通过标本作为电化学阳极。氯化钠溶液的浓度和体积的过程中保持不变(gydF4y2Ba19gydF4y2Ba,gydF4y2Ba20.gydF4y2Ba]。确定设计的密度是0.6 mA /厘米gydF4y2Ba^2gydF4y2Ba根据法拉第的公式。腐蚀标本表中列出的细节gydF4y2Ba2gydF4y2Ba和电气化过程如图gydF4y2Ba2gydF4y2Ba。在腐蚀过程中,腐蚀纵向和箍筋钢筋显示点状腐蚀。的实际截面腐蚀率评估的方法。测试纵向钢筋和箍筋的直径是9.8毫米和7.1毫米,分别。纵向钢筋和箍筋的优点是309.2 MPa和281.4 MPa,分别。gydF4y2Ba

粘贴纤维的机械性能表用于加强如表所示gydF4y2Ba3gydF4y2Ba。首先,标本的表面抛光和打磨,然后粘贴表涂胶包裹,坚持标本。胶粘剂是xw - 500碳纤维,以及胶体属性表中列出gydF4y2Ba4gydF4y2Ba。为了避免损害圈地区,搭接长度是100毫米。一层粘贴表被包裹在拉伸方向垂直,横向和两层包装。每一层的附着力高度是400毫米。gydF4y2Ba

2.3。测点布置和加载系统gydF4y2Ba

四个应变仪对称地贴在纵向钢筋位于每个标本的双方。两个应变片粘贴在两个马镫酒吧一边的标本。四个混凝土应变片粘贴在每个标本的双方。四个横向位移传感器安装在双方的标本。另一个位移传感器设置在顶部的标本测量试样的横向变形。测量的细节点如图gydF4y2Ba3gydF4y2Ba。gydF4y2Ba

根据抗震设计代码(gydF4y2Ba3gydF4y2Ba),定期高架桥的轴向压缩率不应超过0.3。因此,在测试轴向压缩比是0.2。在测试,146.0 kN的垂直负载应用标本的顶部和保持不变。横向往复加载应用于标本上,如图gydF4y2Ba4(一)gydF4y2Ba。采用可变振幅位移控制加载规则进行pseudostatic测试(图gydF4y2Ba4 (b)gydF4y2Ba)。测试结束时试样的横向承载力下降了85%的最大值或当标本被毁gydF4y2Ba21gydF4y2Ba]。gydF4y2Ba

地震荷载作用下的结构组件的动态响应pseudostatic测试,在一定程度上是不同的,因为不同的混凝土杨氏模时暴露在准静态加载而不是动态激励(gydF4y2Ba22gydF4y2Ba]。然而,准静态测试可以有效地获得构件的力学性能,从而提供技术支持的研究结构恢复力模型和结构破坏机理和模式。gydF4y2Ba

3所示。实验结果gydF4y2Ba

3.1。故障特征的列gydF4y2Ba

如图gydF4y2Ba5gydF4y2Ba,失败的特点加强,unstrengthened标本在准静态加载下不同。在初始加载阶段,横向裂缝出现在塑性铰区域unstrengthened列。增加荷载,横向裂纹逐渐扩展,扩大。最后,在塑性铰区混凝土压碎和列失败。腐蚀标本,有垂直和横向腐蚀裂缝的宽度在装货前(图0.05 - -0.15毫米gydF4y2Ba2 (d)gydF4y2Ba)。在横向加载的初始阶段,腐蚀裂纹扩展和新裂缝逐渐出现。随着横向荷载继续增加,腐蚀裂缝长和扩大开发出了更多的横向裂缝。最后,在塑性铰区混凝土被压碎,腐蚀之间的混凝土裂缝,摔下来,列标本失败了。gydF4y2Ba

标本加强粘贴表,听到清脆的声音可以听到从表面粘贴表的横向加载的初始阶段,它是由表和胶体之间的轻微骨折。同时,横向裂缝出现在钢筋面积。随着横向荷载继续增加,横向裂缝unstrengthened地区在加强区域逐渐扩展,然后裂缝出现在列底部和基础之间的联系。最后,破解失败出现在列之间的连接帽,而塑性铰区域加强粘贴表保持在良好的状态。gydF4y2Ba

3.2。磁滞曲线gydF4y2Ba

钢筋混凝土柱的荷载位移曲线是根据标本的横向荷载和位移,如图gydF4y2Ba6gydF4y2Ba。gydF4y2Ba

图中可以看到gydF4y2Ba6gydF4y2Ba配筋率、钢筋腐蚀、粘贴纤维床单影响标本的能量耗散。磁滞回线面积、受弯承载能力和极限位移的unstrengthened标本NU-1小于NU-2加强标本。在多向部队包括横向载荷和轴向压力下,粘贴表延迟裂缝的创造和扩张在塑性铰区域,从而推迟混凝土失败。此外,加强标本云门,低配筋率,显示一个等价的磁滞回线面积与无筋列NU-1和抗弯能力,与一个标准的配筋率。gydF4y2Ba

标本NC-1的钢筋腐蚀时,试样的抗弯能力和延性都在一定程度上减少(图gydF4y2Ba6 (d)gydF4y2Ba)。在粘贴板加强腐蚀列之后,它抑制混凝土的横向扩张,有限的腐蚀裂纹的扩展和不断扩大,和推迟混凝土失败。因此,最终腐蚀试样的抗弯能力NC-2高于unstrengthened标本NC-1,和最终的位移也大大增加。gydF4y2Ba

3.3。应变分析gydF4y2Ba

应变的纵向钢筋,箍筋,粘贴片标本图所示gydF4y2Ba7gydF4y2Ba。gydF4y2Ba

我们可以看到在图gydF4y2Ba7gydF4y2Ba在同等条件下,钢筋应变的加强标本低于unstrengthened标本。同时,加强标本的屈服应变和极限应变都是延迟相比unstrengthened标本。在图gydF4y2Ba7 (c)gydF4y2Ba、s - 1和2分别代表了玄武岩纤维薄板表面垂直应变140毫米和390毫米的标本。图中可以看出,粘贴钢板的纵向应变迅速增加后钢筋达到屈服,不管它在哪里。gydF4y2Ba

3.4。骨架曲线gydF4y2Ba

标本的骨架曲线是根据测试获得的滞回性能曲线,如图gydF4y2Ba8gydF4y2Ba。此外,屈服载荷gydF4y2BaFgydF4y2Ba_ygydF4y2Ba,峰值负载gydF4y2BaFgydF4y2Ba_pgydF4y2Ba,极限载荷gydF4y2BaFgydF4y2Ba_ugydF4y2Ba和相应的漂移率gydF4y2BaθgydF4y2Ba_ygydF4y2Ba,gydF4y2BaθgydF4y2Ba_pgydF4y2Ba,gydF4y2BaθgydF4y2Ba_ugydF4y2Ba以及延性系数gydF4y2BaμgydF4y2Ba可以获得和显示在表吗gydF4y2Ba5gydF4y2Ba。延性系数gydF4y2BaμgydF4y2Ba反映了钢筋混凝土柱的延性,可以按照下列公式计算:gydF4y2Ba 在哪里gydF4y2BaΔgydF4y2Ba_ygydF4y2Ba和gydF4y2BaΔgydF4y2Ba_ugydF4y2Ba代表列的顶部位移纵向钢筋屈服阶段和阶段时,受弯承载能力下降到最大值的85%,分别;gydF4y2BalgydF4y2Ba环形柱的高度,等于1200毫米。gydF4y2Ba

我们可以看到在图gydF4y2Ba8gydF4y2Ba和表gydF4y2Ba5gydF4y2Ba,钢筋腐蚀后试样的抗弯能力和延性都显著降低。它还可以推断,当配筋率减少,受弯承载能力和延性的列也会减少。然而,列的极限受弯承载能力和变形能力加强粘贴表是高于unstrengthened列。的极限抗弯能力和侧向位移速率NU-2 NU-1高于13.46%和38.04%,分别。云门的抗弯能力加强NU-1的抗弯能力水平,及其最终侧向位移是NU-1高出22.77%。NC-2的极限抗弯能力增加了18.71%相比NC-1和恢复NU-1的抗弯能力水平。相应的侧向位移比例增加了37.25%,而NU-1 NC-1和28.07%。它可以得出结论,与unstrengthened列相比,粘贴表可以显著提高钢筋混凝土柱的延性性能。gydF4y2Ba

3.5。能量耗散和等效粘性阻尼系数gydF4y2Ba

图gydF4y2Ba9gydF4y2Ba(一个)显示在循环荷载标本的能量耗散过程。能量耗散参数gydF4y2BaEgydF4y2Ba_DgydF4y2Ba代表每滞后循环交变载荷的面积。累积能量耗散gydF4y2BaEgydF4y2Ba_{年代gydF4y2Ba}的标本从最初加载失败可以通过使用以下预测公式和图所示gydF4y2Ba9gydF4y2Ba(b):gydF4y2Ba 在哪里gydF4y2Ba在交变载荷的能量耗散的标本。gydF4y2Ba

根据图gydF4y2Ba9gydF4y2Ba、钢筋腐蚀降低的能量耗散能力列低配筋率必然也是如此。与样品相比NU-1标准配筋率,NU-2的能量耗散和云门加强粘贴表增加了46.41%和16.59%,分别。与标本NC-1相比,样品的累积能量耗散NC-2增加了41.82%。gydF4y2Ba

等效粘滞阻尼系数gydF4y2Ba也反映了列的能量耗散能力,这可以通过使用下面的公式计算:gydF4y2Ba 在哪里gydF4y2BaEgydF4y2Ba_egydF4y2Ba是弹性能量耗散,之和ABO血型和强迫症的三角形的面积图吗gydF4y2Ba10gydF4y2Ba;+gydF4y2BaFgydF4y2Ba_我gydF4y2Ba和−gydF4y2BaFgydF4y2Ba_我gydF4y2Ba的最大和最小载荷值是第一个磁滞回线在水平的gydF4y2Ba我gydF4y2Ba循环荷载;和+gydF4y2BaΔgydF4y2Ba_我gydF4y2Ba和−gydF4y2BaΔgydF4y2Ba_我gydF4y2Ba是相应的位移值。gydF4y2Ba

在这里,等效粘滞阻尼系数gydF4y2BaξgydF4y2Ba_{情商gydF4y2Ba}计算通过的第一个磁滞回线列前的最后载荷循环衰竭,如表所示gydF4y2Ba6gydF4y2Ba。gydF4y2Ba

NU-2的等效粘性阻尼系数是20.00%高于NU-1和等效粘滞阻尼系数NC-2 NC-1高出9.68%。粘贴纤维床单减缓裂缝的发展和增加列的能量耗散能力。同时,粘贴表也消散的能量的一部分。NC-1的等效粘滞阻尼系数和NC-2 NU-1高于3.33%和13.33%,也许是因为生锈了混凝土的孔隙和裂缝,增加了铁锈和混凝土之间的摩擦。云门的等效粘性阻尼系数接近NU-1,这表明粘贴表可以提高等效粘性阻尼系数列列强化比率水平较低的标准强化比率。gydF4y2Ba

3.6。刚度退化规律gydF4y2Ba

因为刚度变化在加载过程中,sec刚度gydF4y2BaKgydF4y2Ba_{ggydF4y2Ba我gydF4y2Ba}通常是用来表示刚度在地震响应分析。割线刚度可以按照下列公式计算,原理图如图gydF4y2Ba10gydF4y2Ba:gydF4y2Ba

测试样本的刚度退化曲线如图所示gydF4y2Ba11gydF4y2Ba。gydF4y2Ba

所有标本的刚度随着侧向位移的增加减少。NC-1的刚度退化速度高于NU-1,这表明,钢筋腐蚀将加速刚度退化。云门的刚度退化曲线和NU-1基本上是相同的。加强标本的刚度退化率低于加强的。因为粘贴表的抑制效果,刚度退化被推迟和延性提高,以便加强列仍然可以保持略微更高的抗弯能力的高变形和低刚度后加载阶段的测试。gydF4y2Ba

4所示。结论gydF4y2Ba

比较准静态扩展测试钢筋混凝土墩柱加强粘贴纤维床单和unstrengthened的恒定轴向压力下进行了加载和横向往复加载。故障特征、滞回性能、骨架曲线、能量耗散,等效粘滞阻尼系数和刚度退化进行比较和分析。gydF4y2Ba(1)gydF4y2Baunstrengthened钢筋混凝土柱时损坏,具体的两岸的塑性铰区域大量脱落,而粘贴表有效抑制裂缝和碾压混凝土的塑性铰区。gydF4y2Ba(2)gydF4y2Ba在相同的条件下,加强柱的屈服应变和极限应变出现后比unstrengthened列。此外,在同样的侧向位移,增强柱的箍筋应变低于unstrengthened列。gydF4y2Ba(3)gydF4y2Ba配筋率和腐蚀速率影响钢筋混凝土柱的能量耗散。加强标本的抗弯能力和极限位移高于unstrengthened的。加强低配筋率的标本显示延性和极限抗弯能力显著高于列标准配筋率。锈蚀钢筋混凝土柱时,其受弯承载能力和延性都在一定程度上减少。然而,横向承载力和延性加强腐蚀列接近那些未受腐蚀的列。gydF4y2Ba(4)gydF4y2Ba最终的横向加强柱的变形能力和延性系数与标准或低配筋率和加强腐蚀标本都高于unstrengthened列与一个标准的配筋率。gydF4y2Ba(5)gydF4y2Ba的能量耗散能力加强腐蚀列和列低配筋率恢复到未受腐蚀的列的标准配筋率。列的刚度和侧向位移的增加逐渐下降,但加强柱的刚度退化率低于unstrengthened的。gydF4y2Ba

数据可用性gydF4y2Ba

使用的数据来支持本研究的发现可以从相应的作者。gydF4y2Ba

的利益冲突gydF4y2Ba

作者宣称没有利益冲突。gydF4y2Ba

确认gydF4y2Ba

自然科学基金支持的研究在中国河北省教育部(格兰特没有:BJ2018048),自然科学基金(格兰特没有:51508350和51508351),中国的河北省自然科学基金(格兰特没有:E2016210087),和在中国石家庄Tiedao大学研究生创新基金项目(批准号YC2019008)。gydF4y2Ba

引用gydF4y2Ba

1. 李x x, z, a·n·克鲁”high-pier Sismic分析,大跨度、连续钢筋混凝土框架桥在地面运动空间变量,“gydF4y2Ba土动力学和地震工程gydF4y2Ba,3卷,第196 - 154页,2018年。gydF4y2Ba视图:gydF4y2Ba谷歌学术搜索gydF4y2Ba
2. 中国交通运输部gydF4y2Ba公路工程抗震设计规范(JTJ 044 - 89)gydF4y2Ba中国,中国交通出版社,北京,1990。gydF4y2Ba
3. 中国交通运输部gydF4y2Ba公路桥梁抗震设计指导方针,(JTJ 044 - 89)gydF4y2Ba中国,中国交通出版社,北京,2008。gydF4y2Ba
4. 中国国家标准化管理局,gydF4y2Ba中国地震参数区划图(GB 18306 - 2001)gydF4y2Ba中国标准出版社,北京,2002年。gydF4y2Ba
5. p .朱m .安倍,y Fujino”造型的三维非线性抗震性能高架桥梁梁强调重音,“gydF4y2Ba地震工程和结构动力学gydF4y2Ba没有,卷。31日。11日,第1913 - 1891页,2002年。gydF4y2Ba视图:gydF4y2Ba出版商的网站gydF4y2Ba|gydF4y2Ba谷歌学术搜索gydF4y2Ba
6. j . Hoshikuma g·f·张,j .酒井法子”改造桥梁的抗震性能在2011东日本大地震,”gydF4y2Ba《工程国际研讨会2011东日本大地震的经验教训gydF4y2Ba东京,日本,2012年3月。gydF4y2Ba视图:gydF4y2Ba谷歌学术搜索gydF4y2Ba
7. m·b·丁x c·陈,x和y,“铁路桥墩抗震加固研究碳纤维增强塑料和混凝土夹克,”gydF4y2Ba地震和结构gydF4y2Ba15卷,第283 - 275页,2018年。gydF4y2Ba视图:gydF4y2Ba谷歌学术搜索gydF4y2Ba
8. b . Guliz o . Alpay答:恩,“弯桥的抗震性能评估和加强混凝土桥墩和复合甲板,”gydF4y2BaTeknik DergigydF4y2Ba,23卷,第6209 - 6203页,2012年。gydF4y2Ba视图:gydF4y2Ba谷歌学术搜索gydF4y2Ba
9. 郭j·w·陈,x y、x h .郑“准静态受损钢筋混凝土柱抗震性能的试验研究与AFL加强,”gydF4y2Ba《实验力学gydF4y2Ba31卷,第351 - 341页,2016年。gydF4y2Ba视图:gydF4y2Ba谷歌学术搜索gydF4y2Ba
10. 黄懿慧Mugahed Amran, r . Alyousef r·s·m·拉希德h . Alabduljabbar和c c。挂”,FRP加固钢筋混凝土结构的性能及应用:复习一下,”gydF4y2Ba结构gydF4y2Ba》16卷,第238 - 208页,2018年。gydF4y2Ba视图:gydF4y2Ba出版商的网站gydF4y2Ba|gydF4y2Ba谷歌学术搜索gydF4y2Ba
11. y z林和s . z田”,研究碳纤维增强塑料加强模式对RC桥墩的抗震性能,”gydF4y2Ba世界地震工程gydF4y2Ba31卷,第259 - 250页,2015年。gydF4y2Ba视图:gydF4y2Ba谷歌学术搜索gydF4y2Ba
12. z h .董问:汉族,x l . Du et al。”的抗震性能试验研究碳纤维增强塑料在RC矩形空心截面桥墩,”gydF4y2Ba学报的国际努力生命线地震Engineering-6th China-Japan-US三边生命线地震工程研讨会gydF4y2Ba2014年12月,四川,中国。gydF4y2Ba视图:gydF4y2Ba谷歌学术搜索gydF4y2Ba
13. ai易卜拉欣,g . Wu, Z.-Y。太阳,“循环行为的实验研究由钢筋混凝土桥柱的玄武岩纤维复合酒吧和混合马镫,”gydF4y2Ba复合材料学报建设gydF4y2Ba,21卷,不。2,文章ID 04016091, 2017。gydF4y2Ba视图:gydF4y2Ba出版商的网站gydF4y2Ba|gydF4y2Ba谷歌学术搜索gydF4y2Ba
14. 张,l·h·徐,x b·胡”与粘贴砌体墙的抗震性能加强,”gydF4y2Ba工程武汉大学学报gydF4y2Ba48卷,第299 - 294页,2015年。gydF4y2Ba视图:gydF4y2Ba谷歌学术搜索gydF4y2Ba
15. y y周、j . t . Yu和z d,“地震的行为BFRP-reinforced pre-damaged混凝土梁柱节点,“gydF4y2Ba中南大学的科学和技术杂志》上gydF4y2Ba41卷,第1521 - 1514页,2010年。gydF4y2Ba视图:gydF4y2Ba谷歌学术搜索gydF4y2Ba
16. y y, z d . Lu, k . c .张“抗震性能的试验研究了RC column-beam关节被模拟的地震,”gydF4y2Ba建筑结构学报gydF4y2Ba31卷,第73 - 64页,2010年。gydF4y2Ba视图:gydF4y2Ba谷歌学术搜索gydF4y2Ba
17. l . j . t . Yu苏,z d . Lu”试验研究粘贴纤维受损混凝土梁柱节点在模拟地震,”gydF4y2Ba同济大学学报(自然科学)gydF4y2Ba39卷,18 - 24,2011页。gydF4y2Ba视图:gydF4y2Ba谷歌学术搜索gydF4y2Ba
18. g .吴、魏y和z s .吴”的抗震性能比较研究矩形和粘贴碳纤维布加固混凝土柱组合,”gydF4y2Ba工业建筑gydF4y2Ba37卷,14 - 18,2007页。gydF4y2Ba视图:gydF4y2Ba谷歌学术搜索gydF4y2Ba
19. j . j . Li锣,l .王”corrosion-damaged钢筋混凝土柱的抗震性能加强使用结合纤维增强聚合物和碳钢夹克,”gydF4y2Ba建筑和建筑材料gydF4y2Ba,23卷,不。7,2653 - 2663年,2009页。gydF4y2Ba视图:gydF4y2Ba出版商的网站gydF4y2Ba|gydF4y2Ba谷歌学术搜索gydF4y2Ba
20. j . x锣和j·b·李”加强corrosion-damaged圆形钢筋混凝土柱的抗震性能,”gydF4y2Ba中国的高速公路和运输》杂志上gydF4y2Ba,23卷,41-48,2010页。gydF4y2Ba视图:gydF4y2Ba谷歌学术搜索gydF4y2Ba
21. d . Anggawidjaja t .建筑师j·戴,h . Nakai“RC桥墩的变形能力被新包装纤维增强聚合物与大断裂应变,”gydF4y2Ba水泥和混凝土复合材料gydF4y2Ba,28卷,不。10日,914 - 927年,2006页。gydF4y2Ba视图:gydF4y2Ba出版商的网站gydF4y2Ba|gydF4y2Ba谷歌学术搜索gydF4y2Ba
22. c . Chisari c Bedon, c . Amadio”动态和静态识别base-isolated桥梁使用遗传算法,”gydF4y2Ba工程结构gydF4y2Ba,卷102,不。11日,第92 - 80页,2015年。gydF4y2Ba视图:gydF4y2Ba出版商的网站gydF4y2Ba|gydF4y2Ba谷歌学术搜索gydF4y2Ba

版权gydF4y2Ba

版权©2019李等。这是一个开放分布式下文章gydF4y2Ba知识共享归属许可gydF4y2Ba,它允许无限制的使用、分配和复制在任何媒介,提供最初的工作是正确引用。gydF4y2Ba