实验调查的影响区域隧道管片结构混凝土剥落gydF4y2Ba

文摘gydF4y2Ba

根据现场调查和分析,段盾构隧道结构力学特性的比较和分析不同情况下的混凝土剥落区域相似模型试验的方法。通过数据分析的声发射,结果隧道管片结构的位移和内力阐明管片,影响力的负荷能力也决定,和不同的变形和应力混凝土剥落区域描述。相应的研究结果表明,弹性轴承阶段范围放大缩小时塑料轴承阶段,收敛变形和累积事件编号为声发射不稳定临界点明显增加,伤害和失败的过程往往是突然的管片结构。受损的管片的极限承载力明显降低由于区域混凝土剥落;更具体地说,极限承载力的降低率就变成了6%,6%,和13%,分别当混凝土剥落的范围达到45°,60°、75°。gydF4y2Ba

1。介绍gydF4y2Ba

盾构隧道施工过程中,由于影响因素如地质条件、施工设计、负载和偏见,这是不可避免的在隧道施工段开裂的发生,伤害,和地区混凝土剥落(gydF4y2Ba1gydF4y2Ba,gydF4y2Ba2gydF4y2Ba),其中区域碎石混凝土段是最突出的疾病对盾构隧道结构的性能和安全。此外,区域剥落主要分布在邻近的区域段环之间的关节,和疾病通常表现为板形沿圆周的关节部分,甚至导致暴露的钢筋病情更严重。事实上,防水性质,载重能力,管片结构的长期耐久性会显著影响(gydF4y2Ba3gydF4y2Ba]。gydF4y2Ba

目前,不同程度的损伤问题已经观察到建设和服务期间为大量盾构隧道。结合具体项目,学者们进行了大量的研究对管片结构损伤的影响因素,提出相应的控制措施的角度地层条件下,地层缺陷,施工期间和不利的负载条件。李等人收集了大量疾病的标本进行盾构隧道和建立了TSI综合隧道服务指数评价疾病的条件下盾构隧道的最小二乘法的回归公式gydF4y2Ba4gydF4y2Ba]。梁和Meguid分析土压力分布的变化发生后的空腔围绕现有隧道不同位置(gydF4y2Ba5gydF4y2Ba]。Lei分析了应力分布、变化规律和衬砌破坏过程在隧道结构与围岩浅埋隧道与不同的偏差角不对称负荷的作用下通过模型试验(gydF4y2Ba6gydF4y2Ba]。阿米德奥Manuello进行了实时研究两个拱单元的损伤演化在某些公路隧道和分析了预制混凝土开裂和破坏模式使用多通道声发射采集系统能够无线传输和处理数据在现场(gydF4y2Ba7gydF4y2Ba]。鑫等人研究了张力和压缩应力和破坏模式的比例隧道模型,分别使用和不衬砌顶部空间进行隧道结构的动态行为研究基于振动台(gydF4y2Ba8gydF4y2Ba]。陈莫和开展了数值模拟段裂缝在施工和服务阶段的软件艾迪娜和ANSYS,分别分析了扩张的裂缝附近的螺栓孔;然后,提出了相应的方法推广为混凝土抗裂性属性(gydF4y2Ba9gydF4y2Ba,gydF4y2Ba10gydF4y2Ba]。他和刘有照明的影响不同的裂纹数量,长度,位置在盾构隧道段的结构力学性能(gydF4y2Ba11gydF4y2Ba,gydF4y2Ba12gydF4y2Ba]。峰等人研究了单层和双层衬砌结构的力学性能在静水压力和衬里和地层之间的交互通过模型试验和现场测试(gydF4y2Ba13gydF4y2Ba]。方等人分析了盾构隧道的管片力学性能段跨黄河兰州地铁的方法结合模型试验和数值模拟gydF4y2Ba14gydF4y2Ba]。刘等人进行了全面实验集中在quasirectangular段盾构隧道的影响并分析了强化的“T”形部分,纵向接头的位置,剪切能力的结构力学性能(gydF4y2Ba15gydF4y2Ba,gydF4y2Ba16gydF4y2Ba]。周等人已经完成了实验室设备申请落锤冲击试验的测试同步测量系统,分析了加载方向的失效模式的影响了隧道(gydF4y2Ba17gydF4y2Ba]。王等人分析了地层腔的影响以及不同水压力对失效模式和盾构隧道结构的承载力gydF4y2Ba18gydF4y2Ba,gydF4y2Ba19gydF4y2Ba]。Kohno等人介绍了两国的整体安全可用性模型,讨论隧道工程(gydF4y2Ba20.gydF4y2Ba]。张等人采用轴对称模型代表弹性板混凝土板等,城墙,隧道衬里。材料特性的影响(内在的渗透率和孔隙度)和环境条件(饱和度)剥落了(gydF4y2Ba21gydF4y2Ba]。罗等人开发了一系列真三轴试验试件d样式洞和井壁剥落的过程和故障特征总结和讨论了横截面形状对隧道的影响故障特点和隧道稳定性(gydF4y2Ba22gydF4y2Ba]。锣等人复制的过程中岩爆引起的剥落损伤深部硬岩隧道和揭示的机制剥落损伤诱发岩爆通过真三轴测试系统(gydF4y2Ba23gydF4y2Ba]。gydF4y2Ba

现有的研究成果大多集中在裂纹产生和扩展的过程中部分失败;到目前为止,有关报道不显示针对区域混凝土剥落的影响结构承载力和机械方面的行为。本文地铁项目为背景,根据现场调查和分析区域混凝土剥落的情况,在这种情况下段衬砌结构的力学特性与不同的混凝土剥落区域相似度测试,结论可以作为优化设计的理论证明,提供疾病分析和盾构隧道的评估。gydF4y2Ba

2。背景分析gydF4y2Ba

2.1。项目的概况gydF4y2Ba

穿越的地层复杂、灵活的地铁隧道,和土壤属性交叉分布从北到南,专门提出了序列作为hard-soft-hard-soft-hard-soft-hard-soft-hard,穿过整个部分软土的比例占到了56.4%。土层属性被定义为复合地层相对较大比例的软土,和下面的隧道施工通过跨多个表面水。受损的管片部分概要图所示gydF4y2Ba1gydF4y2Ba,表示层组件连续杂项填补从上到下,淤泥,粘土、粉土、粉质粘土,残留的粉质粘土和残余砾石粘土。左边的软岩和硬岩之间的接口是由完全风化花岗岩,而右边是残砾粘土组成。当穿越upper-soft lower-hard地层隧道施工过程中,隧道的姿势会受到影响,因此导致可怜的无聊的态度可能更有可能导致负载不平衡千斤顶推力和偏见段,和无聊的态度问题也是最显著的因素之一段施工中损坏。gydF4y2Ba

2.2。结构形式gydF4y2Ba

外部和内部直径的过江隧道地铁项目是6.2米和5.5米,分别。段厚度是0.35米,宽度是1.2米。“3 + 2 + 1”模式采用管片阻塞,其中标准块占67.5°,相邻块占68.75°,关键块占20°;交错组装应用领域,对于每一个环,16个纵向螺栓分布和安排以同样的角度。提出了图gydF4y2Ba2gydF4y2Ba退税是段之间设置环,榫的最终区域的宽度是127毫米,和内部的槽的宽度是135毫米;8毫米免费配合公差设计榫臼之间的连接段的戒指。舌榫结构可以部分增加隧道的纵向刚度结构,这通常被放置在统一的软土地层straight-jointed段。结果,需要更高的装配精度要求;一旦组装错误超过极限值,应力集中的程度将退税部分面积大幅度增加,导致裂缝,甚至大量的混凝土剥落。在这个项目中,staggered-jointed组装应用,和stagger-jointed总成的装配精度要求将更高与straight-jointed大会相比,因此,段损伤的概率是由于建设不利,增加负载时穿越upper-soft lower-hard地层。因此,在upper-soft lower-hard地层,退税和应用程序的安排stagger-jointed大会将在施工段损伤的重要因素。gydF4y2Ba

2.3。调查和分析疾病的部分段混凝土剥落gydF4y2Ba

这个调查隧道部分的总长度3.61公里,3008年完全环是观察在调查地区,和443损坏的地方记录下来。根据几何形式的特点,疾病盾构隧道段的破坏形式可以分为3类,分别角损伤,纵向裂缝,和地区混凝土剥落,和最大价值的数量每个疾病其中总结了区域混凝土剥落,达203,占45.8%的所有疾病中观察到隧道;肯定无疑,混凝土剥落是最严重。gydF4y2Ba

在这个地铁项目,所有的区域混凝土剥落发生在圆周部分环之间的关节,主要发生在后段沿开挖方向的一部分,和在库沿圆周方向分布的对称。此外,在图gydF4y2Ba3gydF4y2Ba,这种疾病通常伴随着发生圆周段之间的位错环。和区域混凝土剥落部分环如图gydF4y2Ba4gydF4y2Ba。混凝土剥落的范围主要集中在45°从左边和右边的库,而分布是相对较小的底部之间的拱和往往是相同的左和右腰。gydF4y2Ba

表中给出的统计结果gydF4y2Ba1gydF4y2Ba的长度、宽度和深度区域混凝土剥落,相应的平均电弧长度1443毫米沿着圆周方向,占一半的内弧段的长度,和最大的价值达到3190毫米。显然,这种疾病已经蔓延后段沿线段环的一部分,甚至扩展到邻近的片段。区域混凝土剥落的平均宽度是183毫米,边缘线段之间的宽度和手孔是196毫米,表明该地区混凝土的剥落几乎手孔的边缘的方法。对应的最大值宽度达到230毫米,这意味着内部边缘的孔已经扩展到,事实上,手孔段的力学行为的影响,更严重,部分可能导致结构破坏。的平均深度是94毫米区域混凝土剥落,已超过1/4的段厚度。分布的长度、宽度和深度细分区域混凝土剥落的呈现在图gydF4y2Ba5gydF4y2Ba;区域混凝土剥落主要是观察的长度从70毫米到1000毫米,宽度时集中从100毫米到230毫米。gydF4y2Ba

3所示。相似模型试验gydF4y2Ba

3.1。确定相似度的基础上gydF4y2Ba

1/1 11/12几何相似比和容重相似比为基础相似比,gydF4y2BaCgydF4y2Ba_ugydF4y2Ba=gydF4y2BaCgydF4y2Ba_ggydF4y2Ba=gydF4y2BaCgydF4y2Ba_φgydF4y2Ba= 1用于泊松比、压力和摩擦角是根据相似理论推导,和gydF4y2BaCgydF4y2Ba_RgydF4y2Ba=gydF4y2BaCgydF4y2Ba_σgydF4y2Ba=gydF4y2BaCgydF4y2Ba_cgydF4y2Ba=gydF4y2BaCgydF4y2Ba_EgydF4y2Ba= 12申请相似比强度、应力、凝聚力和弹性模量。gydF4y2Ba

3.2。为相似模型设计gydF4y2Ba

过江盾构隧道开挖遇到了不同的阶层有不同的埋深,水压力,软硬程度。由于施工影响不考虑测试时,测试主要关注部分损伤后的力学特性;因此,身体最不受欢迎的土壤对土壤结构的稳定性是选为原型指定为粉质粘土,残积粉质粘土,残积砂质粘土,和主要控制参数如单位重量、弹性模量和凝聚力得到证实。主要、粉煤灰、河沙作为相似材料,使用和一定比例的热熔的混合物,这是由水晶粉,粗石英砂,细石英砂,凡士林,松香和机油。混合比例维持被调整到物理力学参数达到材料的土壤的期望值模型。混合比例和材料的物理力学参数的土壤模型所示表gydF4y2Ba2gydF4y2Ba和gydF4y2Ba3gydF4y2Ba。gydF4y2Ba

网节段混凝土的强度等级。在模型试验,石膏被选为基本材料细分模型,和某些硅藻土混合成比例。材料试制的比例调整比例的水和石膏,比例是评价数据的单轴抗压强度测试。最后,水之间的比例、石膏和硅藻土将确定为1:1.38:0.1,这些材料将申请段衬砌结构。段混凝土的物理力学参数如表所示gydF4y2Ba4gydF4y2Ba。gydF4y2Ba

选择网钢筋的直径为1.3毫米的圆周主要强化模拟是根据等效抗弯刚度的原则进行。的中间环模型,分别4铁电线都申请的主要强化模拟内在和外在的段。的主要强化圆周部分如表所示gydF4y2Ba4gydF4y2Ba。预制的过程和脱模后,管片是保持一定的温度和湿度的条件下。gydF4y2Ba

节段关节的模拟可以分为圆周联合仿真和纵向联合仿真,其中抗弯刚度的弱化效应的联合模拟切口圆周关节沿深度方向的地方。切口的槽深度是由等效抗弯强度原型联合的原则(gydF4y2Ba24gydF4y2Ba]。匹配的情况如表所示gydF4y2Ba5gydF4y2Ba槽深之间的联合细分模型和原型接头的抗弯刚度。槽段接头的位置呈现在图gydF4y2Ba6gydF4y2Ba。gydF4y2Ba

考虑纵向装配效果,模型是由3环是由一个积分环节和两个半角段环沿纵向方向。如图gydF4y2Ba7gydF4y2Ba,中间戒指选为目标进行分析。至于纵向联合,假设没有发生错位。仿真方法如下:两个部分环之间的纵向接头连接的钢棒直径4毫米和40毫米的长度,用环氧树脂粘结。gydF4y2Ba

3.3。试验分组gydF4y2Ba

根据相对应的散裂角剥落的分布结果长度现场调查过程中,区域混凝土剥落的位置安排在库位置和对称分布沿环方向相对于轴的穹窿实验。4例不同剥落范围排列,范围设置为0°、45°、60°、75°,分别。选择统计平均值剥落的宽度和深度,即183毫米和94毫米;测试的分组情况如图gydF4y2Ba7gydF4y2Ba。在测试过程中,区域混凝土剥落是通过删除相应部分的后缘部分根据剥落的长度,宽度和深度的测试方案,和分组表所示gydF4y2Ba6gydF4y2Ba。gydF4y2Ba

3.4。测试设备和加载模式gydF4y2Ba

模型试验是由“联合tunnel-stratum加载测试系统。”呈现在图gydF4y2Ba8gydF4y2Ba,制作模型首先放在底板的中心在测试的过程中,和之间的空间模型和承载板沿水平方向充满土壤标本,然后加载板沿方向三世将申请覆盖土壤和环模型。操作孔将保留在相应的地方承载板试验模型的第三方向为方便操作,观察和测试过程的数据记录。保证的平面应变压力,最初加载应用第三方向;然后沿着方向加载比I和II将确认根据方程:gydF4y2BaλgydF4y2Ba= 0.5,gydF4y2BaλgydF4y2Ba是地层侧压系数。土压力沿第二方向我和方向都将被应用到操作状态,加载模式;然后等因素将模拟结构退化和重载的持续加载步土压力,直到对段结构不稳定故障的发生。一步加载值的大小是通过理论计算,简要介绍在桌子上gydF4y2Ba7gydF4y2Ba。在测试,中间环模型被认为是为测量对象,24套电阻应变仪排列,分别为内部和外部的部分环以同样的角度,和8位移指标排列相同的间隔内的中间环。同时,1为声发射探头,分别在拱顶,弧,离开鹿,鹿腿画廊。gydF4y2Ba

4所示。分析测试结果gydF4y2Ba

4.1。对声发射信息分析gydF4y2Ba

这是显示在图gydF4y2Ba9gydF4y2Ba为声发射事件数的变化与负载的变化一步加载过程中不同组的戒指。积累的声发射事件数是相对较小的从开始加载到加载5级,这意味着这个阶段被认为是段衬砌弹性阶段,没有明显的损害尚未观察到;从加载5级加载16级,局部失效和损坏发生在这个部分衬里;此外,分段的增加是积累观察到的声发射事件数这个阶段,这礼物的存在区域混凝土剥落的损坏和故障程度会加剧段。当混凝土剥落的范围达到75°,分段的增加还将发生的事件的声发射累积荷载加载水平6级15;然而,舞台的高度逐渐增加而阶段的数量明显减少,这表明的扩张速度段衬砌的破坏和失败在这个阶段是加速。gydF4y2Ba

结构的整体刚度降低是由于区域混凝土剥落的存在而未损坏的部分环。根据比较分析不同范围的测试段混凝土剥落从4组1组,而管片的灵活性增加,相应的弹性范围的能力也增强。逐渐形成的数字一步形状减少累积的声发射事件数加载步骤和阶段高度的增加也逐渐增加,表明突变部分的伤害和失败的过程。gydF4y2Ba

4.2。分析管片的位移gydF4y2Ba

据库的位移值,底部的拱门,和左和右臀部不同组的管片,横向和纵向的变化曲线收敛值获得不同组的管片通过统计方法,如图所示gydF4y2Ba10gydF4y2Ba。缩短被认为是积极的,而扩展的收敛值被认为是消极的管片结构。根据图gydF4y2Ba10gydF4y2Ba,逐渐增加的组段衬里是观察到的增加为横向和垂直加载收敛值。与未损坏的管片结构相比,变形值的大小显然是增加相同荷载作用下由于地区混凝土剥落的存在,和生长速率管片收敛值的增加与扩张区域混凝土剥落。此外,收敛值的放大与加载水平的增加显著增加。因为混凝土剥落区域的位置是金库,垂直刚度的弱化对管片结构将会更加突出。此外,垂直收敛值的变化趋势与横向收敛值相比更值得注意的管片结构。gydF4y2Ba

如图gydF4y2Ba11gydF4y2Ba、椭圆长宽比的变化情况的团体测试段,整个椭圆变化的特征可以简要地描述了椭圆的长宽比段衬砌。与未损坏的衬砌结构相比,椭圆的长宽比不稳定由于之前和之后将明显增加区域混凝土剥落的存在。从一开始的初始加载阶段几乎不稳定时,椭圆的增长率长宽比为未损坏的部分往往是光滑的戒指,这表明段衬砌的变形相对较小而损坏的,和相应的整体抗变形能力相对较强,而段变形前后相对更大的不稳定的下段混凝土剥落的影响。此外,日益增长的椭圆率方面比受损部分相对更加明显。gydF4y2Ba

更好地描述的变化规律,为不同的组段戒指,这是总结表gydF4y2Ba8gydF4y2Ba的弹性和可塑性之间的分界点,对不稳定的临界点,和椭圆长宽比的结果。与未损坏的管片结构相比,有效横截面积剥落面积减少混凝土剥落,因此,整体抗弯刚度也会减少。事实上,内部的应力集中程度的结构将被解除的发生更大的位移相同的外部载荷的作用下管片。弹性阶段的承载力的范围将会轻微增加范围扩张由于节段混凝土剥落,而塑料轴承阶段的范围明显减少。垂直收敛的增量弹塑性分界点的记录为143.43%,198.86%,和208.57%,分别为下段混凝土剥落的影响而受损的部分环通过比较和分析不同的混凝土剥落范围段衬砌的纵向和横向收敛值,和相应的增量为横向收敛记录为3.92%,7.04%,和16.2%,椭圆宽高比的增加47.78%,66.67%和76.67%,分别;垂直的增量收敛性不稳定的临界点是83.17%,91.42%,和95.30%,相应的横向收敛的增量为58.91%,67.16%,和95.80%,和椭圆宽高比的增加0.12%,78.31%,103.13%。根据上述数据,在区域混凝土剥落的影响下,垂直管片收敛值显著增加,加载初期阶段。然而,大小的价值增长速度变得平滑阶段接近不稳定;效果由于地区混凝土剥落的横向收敛段衬砌是小初加载阶段,而加息增长迅速的增加逐步加载,达到收敛垂直加载水平时的振幅不稳定的临界点。除了在整个加载过程中,稳定的增长率是被观察到椭圆长宽比定义为结合纵向和横向收敛变形特征。 The corresponding growth rate increases with the increase of concrete spalling range, as a matter of fact, the effect of regional spalling of concrete on the overall deformation of segment lining structure is well reflected.

数据显示gydF4y2Ba10gydF4y2Ba和gydF4y2Ba11gydF4y2Ba,相比之下,未损坏的管片结构、区域混凝土剥落的出现后,极限承载力显著降低管片结构。当混凝土剥落的范围变得45°,60°、75°,临界崩溃负载水平达到15日,15日和14日,分别在水平1,1和2低与未损坏的管片结构相比,和相应的削减利率,分别6%,6%,13%。gydF4y2Ba

4.3。分析管片的内力gydF4y2Ba

如图gydF4y2Ba12gydF4y2Ba之间的区别并不重要的变化率大小和轴向力和弯矩4组测试段。积分管片环受到压缩和整个环的轴向力是观察到阳性,其中的大部分分布大小均匀,分布区域混凝土剥落的大小是相对较低;积极在拱顶弯矩和弧的底部是观察而负弯矩显示附近的左边和右边鹿腿画廊。轴向力和弯矩的分布规律对管片结构没有改变甚至地区混凝土剥落仍然存在。然而,在相同的加载水平,轴向力和弯矩的大小是相对较低的受损的管片结构的影响下混凝土剥落而未损坏的部分,和差值增加而增加混凝土的剥落。gydF4y2Ba

如数据所示gydF4y2Ba13gydF4y2Ba和gydF4y2Ba14gydF4y2Ba之间,非常强的正相关关系已经观察到的变化轴力和弯矩对管片结构与荷载的增加,和阶段性特征也发现了。在最初的弹性阶段,基本上加载水平之间的线性关系是记录和相应的轴力和弯矩;的塑性发展阶段,轴向力和弯矩增加加载整个段结构的增加,而小波动出现由于应力再分配造成的局部损伤和失败的部分结构;轴向力和弯矩的大小显著增加负载级别超过崩溃临界点后伴随着一些释放内力由于局部结构崩溃。反向变化是观察轴向力和弯矩拱顶和底部的圆弧段环与拱顶剥落的75°,这表明节段混凝土剥落范围的扩张将会加速崩溃的过程。gydF4y2Ba

因为区域混凝土剥落位于库,一方面,横截面积减少混凝土剥落,因此,轴向力的传播相邻段将受到影响;另一方面,纵向联合损伤往往是由于混凝土剥落,然后分段环之间的交互也会受到影响,因此,额外的压力由于stagger-jointed大会将减少。因此,大小为穹窿结构轴向力的价值相比还是相对较小的其他部分。gydF4y2Ba

为进一步研究内力的变化对不同组的实验在弹性阶段和塑性阶段,内力的特点在弹性和塑性之间的分界点是总结表gydF4y2Ba9gydF4y2Ba。最大负弯矩的大小对损坏部分环由于混凝土剥落相比还是相对较小的损伤段戒指,但大小是小的区别,和积极的时刻之间的最大区别是在5%,而消极的时刻是在10%之间;的最大轴力值的大小受损的部分环由于混凝土剥落略有减少而未损坏的部分,戒指,和降低率在5%。然而,所有的价值受损部分的轴向力环在该地区混凝土的剥落相比还是小的未损坏的部分相应环在同一个地方,导致最大的传播积极从拱顶弯矩弧的底部,与混凝土剥落的扩张范围,轴向力和弯矩值明显降低。与未损坏的部分环相比,受损区域的轴向力减小13.2%,23.7%,和33.4%时混凝土剥落范围达到45°,60°、75°,弯矩减少9.5%,15.5%,和24.4%,分别。gydF4y2Ba

一般来说,一方面,部分结构的有效截面积将减少区域混凝土剥落、段的抗弯刚度的降低,此外,结构的弯矩的大小也会减少;另一方面,内力的传播影响相邻段区域混凝土剥落,和纵向接头的破坏将更有可能造成外部载荷的作用下,影响邻近节段环之间的交互,因此,额外的压力也减少了由于stagger-jointed组装;最后,轴向力的大小会显著降低。是相对有限的区域混凝土剥落的影响范围在整个结构的内力,大部分的差别在10%,但是,在轴向力和弯矩变化受损部分突出是由于区域混凝土剥落,并对轴向力的影响明显大于弯矩,这可能是非常不受欢迎的结构力学行为;因此,必须重视这种疾病。gydF4y2Ba

5。结论gydF4y2Ba

本文是基于一些地铁项目,根据现场调查地区混凝土剥落的部分,和段盾构隧道衬砌结构的力学特征进行了分析和比较,相似模型试验在不同混凝土剥落。的主要结论可以概括如下:gydF4y2Ba(1)gydF4y2Ba与未损坏的部分环相比,整体结构刚度降低地区混凝土剥落,而段戒指增加的灵活性。弹性轴承阶段的相应范围略有放大与节段混凝土剥落的扩张范围而范围的塑料轴承阶段是大大降低了。突然变化的过程中发现了管片结构的伤害和失败。gydF4y2Ba(2)gydF4y2Ba步骤的数量明显减少累积的事件数量的声发射与加载步骤的增加混凝土剥落的范围继续扩大,和阶梯高度逐渐增加,当混凝土剥落的范围达到45°,60°、75°。积累的事件的声发射数量增加34.9%,45.8%和112.3%在崩溃的临界点。gydF4y2Ba(3)gydF4y2Ba与未损坏的部分环相比,变形的大小显著增加受损部分由于地区混凝土剥落的作用下相同的外部负载,当混凝土剥落的范围达到45°,60°、75°。垂直收敛值将增加143.43%,198.86%,和208.57% plastic-elastic分界点,分别横向收敛值增加了3.92%,7.04%,和16.2%,和椭圆长宽比的增加,分别为47.78%,66.67%,76.67%;与此同时,垂直收敛值增加了83.17%,91.42%,和95.30%崩溃的临界点,横向收敛值增加了58.91%,67.16%,和95.80%,和椭圆长宽比增加70.12%,78.31%,103.13%。gydF4y2Ba(4)gydF4y2Ba与未损坏的管片结构相比,在疾病的出现由于地区混凝土剥落,极限承载力显著降低为段衬砌结构,当混凝土剥落的范围达到45°,60°、75°,极限承载力和相应的降低率达到6%,6%,13%。gydF4y2Ba(5)gydF4y2Ba轴向力和弯矩的分布规律对管片没有改变区域混凝土剥落的影响下,在相同的负载水平下,轴向力和弯矩的价值大小受损部分由于混凝土剥落相对小于未损坏的部分环,和差值增加增加混凝土的剥落。gydF4y2Ba(6)gydF4y2Ba区域混凝土剥落的影响是有限的在全球范围内的内力,大多在10%以内,而轴向力和弯矩的变化明显由于地区混凝土剥落,当混凝土剥落的相应范围变成45°,60°、75°。分别轴向力减少13.2%,23.7%,和33.4%部分受损区域的戒指,而相应的弯矩减少9.5%,15.5%,和24.4%,并对轴向力的影响更明显,在弯矩,可以在结构力学行为极为不利。gydF4y2Ba

数据可用性gydF4y2Ba

使用的数据来支持本研究的发现可以从相应的作者。gydF4y2Ba

的利益冲突gydF4y2Ba

作者宣称没有利益冲突。gydF4y2Ba

确认gydF4y2Ba

这项工作得到了国家自然科学基金(批准号51578461)和中国国家重点研究和发展计划(批准号2016 yfc0802202)。gydF4y2Ba

引用gydF4y2Ba

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