标志”src=

土木工程的发展
PDF
土木工程的发展/2018年/文章
特殊的问题

进步在防护结构的分析和设计对极限载荷

把这个特殊的问题

评论文章|开放获取

体积 2018年 |文章的ID 3780482 | https://doi.org/10.1155/2018/3780482

h . Draganićd . Varevac Lukić, ”方法的概述爆炸压力测量负载测试和设备”,土木工程的发展, 卷。2018年, 文章的ID3780482, 20. 页面, 2018年。 https://doi.org/10.1155/2018/3780482

方法的概述爆炸压力测量负载测试和设备

h . Draganić,1 d . Varevac,1 和 美国Lukić1

1土木工程和建筑学院Osijek,强权统治下Juraj Strossmayer Osijek大学Vladimira Preloga 3, 31000 Osijek,克罗地亚

客座编辑:Xihong张
收到了 2018年6月13日
修改后的 2018年9月18日
接受 2018年11月13日
发表 2018年12月27日

文摘

简要回顾实验方法测试爆炸对结构的影响。方法分为四组:实地测试,冲击管,摆系统和新技术(爆炸模拟器)。一起描述每种方法给出可能的工具用于每个测试的整体规范。在今天的现代的计算机成为强大的工具来实现在生活的各个方面以及科学研究、对比实验和数值技术。比较不同实验方法获得的数据表明,仔细的规划和执行导致可靠的结果的压力,冲动,压力,损害量化。

1。介绍

不同类型的民用和军用的稻瘟病抗性结构对意外爆炸和恐怖袭击是一个重要的安全问题。攻击对脆弱的结构会导致大量的人员伤亡尤其是全面崩溃发生。减少现有和未来建筑和运输终端的脆弱性是一个主题的研究人员主要关注的公民和材料工程。正在集中研究的领域主要是爆炸荷载的预测,材料行为受到高速加载时,脉冲加载结构响应,保护和改造措施(1]。结构破坏造成的爆炸荷载的组合连续直接影响和危害,其中是进步的崩溃。这种灾难性故障模式发生在最初的失败的一个或几个关键负载的成员引起更广泛的周围的成员所导致的失败彻底崩溃的整个结构(2]。因此,重视调查,改善结构的反应爆炸加载。与其他建筑材料相比,混凝土通常是已知有一个相对较高的爆炸极限阻力的能力。然而,提高抵抗极端爆炸加载一些现有混凝土结构需要额外的改造(3]。提高混凝土的爆炸性能,已经广泛使用的两个主要过程。第一个由添加钢、碳或聚丙烯纤维作为内部强化纤维增强混凝土,减少伤害和第二方法是通过保护结构与外部元素如铝泡沫或钢板4]。一个最有用的信息当评估建筑上的爆炸事件的后果将是动态响应的准确评价和剩余承载力的主要支持成员。已经被越来越多的趋势在工程社区为基础设施的设计找到集成解决方案在各种危险,即重要工程。重要工程是寻找一个设计概念,可以充分实现多个危害的要求(5]。因为保护是从来没有一个绝对的概念,有一个水平的高成本与给定的损伤的保护级别,必须采用合适的评估工具来确定合理的精确度水平的现有的和新的结构的脆弱性。此外,在爆破设计中,人们还可以确定一个可接受的水平结构的损伤,可以容忍的6]。爆炸测试一般似乎最好的模仿对象上的爆炸行动的真实情况。它绝对可以用高保真复制复杂的配置出现在实际情况和条件,非常困难,如果不是不可能在理论或计算模型来模拟。测试自然占实际材料的行为无论多么复杂,和真正的条件,无论多么不理想的样子,是否与其他元素,这些都是支持条件或连接或工程质量低劣。测试可能更好地模拟二次系统的行为,公用事业、和建筑物居住者的应对严重的振动反应建筑物的爆炸。然而,测试有其明显的局限性,如成本、环境风险、安全风险、实现结果的时间长度,有限数量的重复,几乎无法执行参数研究(7]。

本文分为两个主要部分。第一部分描述了最常见的类型的实验模拟爆炸加载。描述的每种类型的实验,表与研究者的名字和基本信息(例如,类型的结构元素及其尺寸,材料,产生压力,和冲动)。第二部分描述了blast-loading模拟的数值方法。

2。实验技术

实验技术可以分为实地测试,冲击管,爆炸摆系统,爆炸模拟器,爆炸室,物料性质测试。每种技术都有自己的设置和具体特征但都有相同的最终目标,那就是试图模拟爆炸加载尽可能的真实。

2.1。实地测试

实践经验与结构响应的普通民用建筑受到不同的军事或恐怖袭击是近年来积累的,因此不同的恐怖行动和军事冲突。实际的事件和经验积累的数据从不同的研究,包括爆破测试,可以实现改进的计算和设计工具,以及相关的设计要求和准则设计的新建筑和改造现有建筑物(加强)(7]。

现场爆破试验涉及乏味的制备试样,爆炸载荷的预测,使用高速摄像机等高端仪器,压力传感器和验证实验。由于成本的局限性和可能的爆炸装入量用于研究电荷体重通常被限制在一个特定的最大值(8]。稻瘟病抗性测试通常进行的小规模样本在每个维度小于2米。这是因为全面测试是昂贵,复杂的处理,难以监控的物理参数描述爆炸事件和标本的反应9]。使用的费用也按比例缩小的,和他们的尺寸变得小于费用可能用于最终的攻击(4]。

试验研究使用了测试可以使用其中一个进行潜在的测试类型。这些是全面或小规模的爆炸试验。有两种类型的测试的优点和缺点。小规模的测试通常是便宜得多,可以更容易地执行全面的测试。如果冲击波传播被认为是在许多情况下,这可能导致可靠的结果由于存在相似的法律。来满足扩展法,进行了测试,减少了大量的炸药,这是一个优势,产量较小的安全距离,使测试更容易测试的地区。然而,考虑可能完全改变时结构反应涉及非弹性变形和损伤。尤其明显的钢筋或砌体建筑物具有复杂的非线性特征和极其复杂的开裂和失败和尺度依赖的建筑细节。在这种情况下,全面测试常常成为首选的选择。全面的测试是不容易的决定,因为它们涉及相当大的成本上升,大量的炸药,更重的元素,整体安装和支持。 One possible field test setup can be seen in Figure 3 of Schenker et al. [9]显示典型的现场测试设置全面试验,与大型开放空间的军事范围免费清理爆炸压力,以及一系列试样放在一个不同的距离对爆炸性的指控。小型现场试验可以提供有价值的信息在许多不同对爆破设计参数重要(windows测试小组测试、钢铁元素,钢筋混凝土(RC)元素,共同元素,和保护覆盖层)但他们不能提供信息交互元素的全球反应的结构。整个建筑的测试可能识别不同元素的作用在几近崩溃的情况下,当这些元素可能形成替代路径荷载传递,减少建筑的逐渐崩溃的可能性正在考虑。这些现象只能在全面测试(测试7]。

最大的部分进行了测试与研究领域的混凝土板的行为(4,9,11- - - - - -14]。研究人员重点关注板加强的检测新方法使用不同类型的材料作为混凝土骨料(15),添加钢(16- - - - - -21,碳22)、聚丙烯(4,23)纤维或使用高电阻具体类(24]。列实验也在试图确定是否进行地震桥设计或建筑列有能力维持重大爆炸加载之前崩溃或有必要进行改造(5,25- - - - - -31日]。测试总结在表1。
作者 一年 元素类型 材料 规模/尺寸(米) 费用类型 重量(公斤) 距离(米)
Đuranović[11] 2002年 板 钢筋混凝土 1:4和1:10 PE4 0.078 0.1 - -0.5
Rodriguez-Nikl [25] 2006年 列 钢筋混凝土和钢筋混凝土+ ACJ 1:1 AFNO 558年 4.36
Ohtsu et al。23] 2007年 板 RC、PPFRC PVAFRC, PEFRC 0.6×0.6 9月 10 联系
魏et al。12] 2007年 板 钢筋混凝土 1.22×1.22 三硝基甲苯 1.16和1.71 联系
Fujikura et al。26] 2008年 列 钢筋混凝土和钢管 1:4 N /一个 N /一个 N /一个
Fujikura和Bruneau27] 2008年 列 钢筋混凝土和钢筋混凝土+ SJ 1:4 N /一个 N /一个 N /一个
辛克物流等。9] 2008年 板 钢筋混凝土和FRC 1:1 三硝基甲苯 1000年 20.
戴维斯et al。28] 2009年 列 钢筋混凝土 1:2 AFNO N /一个 N /一个
吴et al。16] 2009年 板 数控、UHPFC RUHPFC, EBFRP 2×1 Comp B 1 - 0.75 - 3
威廉姆森et al。29日] 2010年 列 钢筋混凝土 1:2 AFNO N /一个 N /一个
Fujikura和Bruneau5] 2010年 列 钢筋混凝土和钢筋混凝土+ SJ 1:4 N /一个 N /一个 N /一个
尤索夫et al。8] 2010年 面板 钢筋混凝土和配筋 0.6×0.6 N /一个 1 0.6
Fujikura和Bruneau30.] 2011年 列 钢筋混凝土和钢管 1:4 N /一个 N /一个 N /一个
王等人。13] 2012年 板 钢筋混凝土 1:1,1:1.25和1:1.67 三硝基甲苯 0.19 - -0.94 0.3、0.4和0.5
Foglar和柯伐17] 2013年 板 钢筋混凝土和FRC 6×1.5 三硝基甲苯 25 15 - 30
Tabatabaei et al。22] 2013年 面板 钢筋混凝土和LCFRC 1.83×1.83 AFNO 38.5 1.065、1.37和1.675
Yankelevsky et al。7] 2013年 建筑 钢筋混凝土 1:1 N /一个 N /一个 N /一个
赵和陈14] 2013年 板 钢筋混凝土 1×1 三硝基甲苯 0.2、0.31和0.46 0.4
Castedo et al。4] 2015年 板 钢筋混凝土,钢筋混凝土+ SS、配筋和PPFRC 1:1 PG2,黑索今 2和15 1和0.5
Foglar et al。18] 2015年 面板 钢筋混凝土和FRC 6×1.5 三硝基甲苯 25 0.45
李等人。24] 2015年 板 国家安全委员会和UHPC 2×1 N /一个 1公斤 联系
毛等。19] 2015年 板 UHPFRC 0.6×0.6 PE4 0.2 - 1 0.5
Mazurkiewicz et al。31日] 2015年 列 香港- 300 1:1 他 4 0.5
Alengaram et al。15] 2016年 板 数控、OPSC OPSFRC 2×1 三硝基甲苯 1、5和10 1。5
Codina et al。32] 2016年 列 钢筋混凝土 1:1 Gelamon VF65 12.3 0.6和1
徐et al。33] 2016年 列 UHPFRC和HSRC 1:1 乳化实验。 -48 - 1.4 1。5
吴和李20.] 2017年 板 钢筋混凝土和钢筋混凝土+ ALFC 2×0.8 三硝基甲苯 6、8和12 1。5
RC:钢筋混凝土,NC:普通混凝土,OPSC:油棕壳混凝土,OPSFRC:油棕壳纤维增强混凝土,SS:钢板,配筋:钢纤维增强混凝土,PPFRC:聚丙烯纤维增强混凝土,FRC:纤维增强混凝土,钢管,钢管混凝土,钢筋混凝土+ SJ:钢筋混凝土与钢夹克,NSC:普通强度混凝土,UHPC: ultrahigh-performance混凝土、hk - 300钢工字形的截面,PVAFRC:聚乙烯醇酒精纤维增强混凝土,PEFRC:聚乙烯纤维增强混凝土,PPFRC:聚丙烯纤维增强混凝土,钢筋混凝土+ ACJ:钢筋混凝土与先进的复合外套,LCFRC:长碳纤维增强混凝土,UHPFC: ultrahigh-performance纤维混凝土、RUHPFC:钢筋ultrahigh-performance纤维混凝土、EBFRP:外部保税纤维增强聚合物板,钢筋混凝土+ ALFC:钢筋混凝土与铝泡沫包复,UHPFRC: ultrahigh-performance纤维增强混凝土,HSRC: high-strength-reinforced混凝土。
表1
现场测试。

实地测试通常在军事上进行测试网站(数据1和2),很少在实验室设置,即。,blast chambers, except in cases of small-scale tests where small amounts of explosives are used (milligrams or grams). Main reason for this is the full size of blast pressures that would be exerted on room walls if the experiment would be conducted inside relatively small laboratory. Usually there is no adequate venting of the laboratory that would enable safe clearing of blast waves without severely damaging room and injuring its occupants. Test sites are large open spaces usually located outside main urban centres (remote locations) appropriated for various activities of military training, among which is also training with explosive charges. Specialized personnel, trained for explosive handling and detonation, usually conduct experiments. Danger of personnel injury reduces to minimum because operators and researchers are securely located in protective structures, concrete bunkers, during the detonation of explosive charge. Depending on the needs of researchers, various instruments can be planned for data acquisition. Detailed descriptions of various instruments used can be found in Section 2.5. Depending on the tested element, supporting structure is usually constructed in order to provide desired boundary condition. If columns are tested, besides massive foundations that simulate fixed bearings, additional steel [5,29日)结构构造模拟列/头顶边界条件。这个额外的结构也可以用于安装额外的质量上面的列来模拟桥梁上部结构的质量,如果桥列或上层建筑层的质量测试或者列从公众或住宅进行测试。可能设置列测试也将列与地面平(32列[]或埋葬33]。列是埋在这样一个面临暴露在爆炸压力。这减少了结算的影响,额外的压力波折射和反射。在此设置,提供足够的距离或放置所需的费用挂在顶部的塑料表。在埋设置,液压千斤顶通常用于提供额外的轴向力在列33]。类似的设置费用用于实地试验板的位置。板领域利用钢反应测试表(16)或沟(18),可以在地上挖,然后板放在上面。这两种设置是为了提供明确的空间下的试样,以使自由变形。钢反应表梁设计可以提供不同边界条件下一个,两个,三个或四个边缘/板的两边。


图1
测试设置列测试(5]。

图2
测试设置钢筋混凝土板测试(16]。

没有统一的测试设置对于现场爆破测试,特别是不同类型的建筑元素。测试设置取决于研究者的特定需求,规模、类型和试样的形状和信息需要从实验(如果仪表是否需要)。仔细的规划是必不可少的测试效率最大化和最小化成本和安全问题。

2.2。激波管

激波管已被证明是一个最通用的和弹性shock-wave-related问题的调查工具在实验室条件下覆盖广泛的领域在基础科学和应用技术。管用于分析的物理和化学过程生成一维,nondissipative流(34- - - - - -36]。他们可以分为大、中、小,微尺度根据长度和内径的管37]。通常,激波管由两个主要部分组成,驱动部分和扩展部分。爆炸压力产生隔膜破裂时,放置在两部分之间,不能由于压力驱动部分。激波膨胀节然后旅行下来,最后加载试样的膨胀节。在某些情况下,司机可能会困惑,以减少重载的影响较小的反射激波管中存在的。由于激波管的结构和功能原理,结构元素位于管结束可以装满一个精确定义pressure-time历史。它由最初的可调压力和激波管的高压部分的长度。由此产生的平面冲击波施加在试样均匀和正常表面的元素(38- - - - - -41]。对于较大的试样的激波管可以安装一个额外的膨胀节使测试更大的结构系统(42]。如果非平面的标本,如列或梁测试,负载转换设备,它由钢铁金属板连接到一系列的钢梁,可以使用。这个附加装置是用来转移冲击波压力作为一个均匀分布载荷沿压缩的标本。表2给的名单进行了激波管实验建筑元素。
作者 一年 元素类型 材料类型 规模/尺寸(毫米) 冲击波(kPa) 冲动(kPa ms) 荷载传递
Toutlemonde et al。43] 1993年 板 钢筋混凝土 φ900年 1700年 N /一个 PW
Schleyer et al。42] 2007年 面板 STS 1:4 38 - 221 2013 - 4358 PW
Magnusson et al。44] 2010年 梁 国家安全委员会和HSC 1:1 1200 - 3200 6300 - 11130 PW
埃利斯et al。10] 2014年 面板 UHPC 1626年、864年和51 N /一个 810 - 2050 PW
Stolz et al。38] 2014年 板 配合器 2410×1140 35 - 250 N /一个 PW
Zhang et al。45] 2014年 盘子 钢铁1008年和1018年 50.8×203.3 375年 N /一个 PW
Aoude et al。46] 2015年 列 UHPFRC (CRC) 1:1 12.6 - -108.6 109 - 964 有限公司
Thiagarajan et al。40] 2015年 板 HSC-VR、HSC-NR NSC-VR NSC-NR 1:3 350 - 390 6790 - 7710 PW
哈里斯et al。41] 2017年 面板 聚脲、底座、泡沫和STF-infused泡沫 120×110 186年 N /一个 PW
李等人。47] 2018年 梁 配筋 125×250×2438 22.78 - -67.81 196.02 - -680.4 有限公司
Lacroix, Doudak48] 2018年 梁 24 f-es云杉松胶合+玻璃钢 137×222×2235 41.2 - -76.2 -1110 - 419.1 有限公司
保林接着et al。49] 2018年 面板 解释水平理论防晒系数 105 (175)×445 x 2500 5.8 - -58.6 59.4 - -690.7 有限公司
UHPFRC: ultrahigh-performance纤维增强混凝土,CRC:紧凑的钢筋混凝土。UHPC: ultrahigh-performance混凝土底座:剪切增稠流体,NSC:普通强度混凝土。HSC:高强混凝土,STS:不锈钢,配合器:塑性混凝土、VR:高强度低合金钒钢筋,NR:正常的钢筋配筋:钢纤维增强混凝土、玻璃钢:纤维增强聚合物,此时SPF:交错木材与松云冷杉、PW:压力波,和有限公司:荷载传递装置。
表2
激波管实验。

试验气体流激波和接口有一个很短的时间,而且可以通过各种干扰波传播的系统管由于其有限的维度。最重要的问题相关的扰动影响壁边界层的存在,noninstantaneous破裂(开放)的隔膜(影响)。然而,如果考虑到这些影响,感兴趣的可以优化参数独立的令人不安的现象34]。

有几种可能性提高激波管的性能。有些是面积缩小接近隔膜,使用双膜片管,燃烧管和/或自由活塞管。如果面积接近隔膜降低,有quasistationary扩张驱动气体在该地区的过渡地带,这就增加了推力,因此马赫数的效率。额外的第三部分添加到双膜片管是用作测试区。从第二室是扩大天然气用作测试驱动气体气体在第三室,再一次,因此增加了马赫数,减少了测试时间。燃烧管是用于生产的增长速度,温度增加的声音。这里的问题是获取均匀燃烧没有爆炸,这通常是意识到安排大量的火花塞在螺旋高压室。马赫数增加被强大的冲击波的减速部分补偿由于急剧燃烧后压降。自由活塞管用于快速压缩光气体作为一个司机。这种压缩由活塞推出在高速管作为压缩室之后,压缩热气体破裂隔膜。 This is the most efficient process to create a shock wave of high intensity [34]。

在圣安东尼奥(BakerRisk测试网站42有0.75米2(8英尺2)目标区域的正常配置,可以配置为提供各种爆炸压力和脉冲组合以最大可能的3条(45 psi)峰值压力最大脉冲大于660酒吧·女士(女士1000 psi)。爆炸冲击管类似的建设和能力负载模拟器(BLS)是位于美国陆军集团研发中心的工程师(USACE)工程师(ERDC)在维克斯堡,麻萨诸塞州,美国10),加拿大渥太华大学的爆炸研究实验室(46,50试验场的),瑞典国防研究机构合作在Marsta,瑞典(44德国弗莱堡],Ernst-Mach-Institute [39]。列管略有不同的内部测试区域附近的截面和压力水平对试样,但他们的工作模式很相似。大范围的测量是可能的在激波管测试;动态测量、动态负载测量应变测量,高速摄像机视频,正常的视频和静止摄影功能可根据激波管设置和人员需求。高速相机是用来记录的动态响应测试标本。通常高速摄影机安装在激波管外,面向记录试样的运动。如果定位垂直于激波管,它可以记录变形量和速度决定从顺序测试期间拍摄的图像10,38,43,46,48,49,51]。破坏模式的传播也可以分析如果相机放置在这样一种方式有一个明确的观点的试样表面的兴趣。激波管的原理图的布局呈现在图3的摄影,field-installed BakerRisk激波管中可以看到图8的Schleyer et al。42]。


图3
维克斯堡的示意图表示劳工统计局(10]。
2.3。爆炸摆系统

爆炸测量实验测试较小的结构部分可以使用摆系统位于爆炸室进行。通常,four-cable弹道摆系统是用来测量脉冲的正面上的特定的标本。记录的钟摆摆动了高度的直接指示摆达成的,因此系统的最大势能在塑料耗散的能量后工作。这个最大势能的值可以用来计算整个摆系统的最大速度波动通过其初始零位。线性动量(质量乘以速度)与整个钟摆质量此时必须等于初始脉冲应用到梁,只要质量一直是常数,没有其他部队已经被应用。这样,钟摆摆动给出一个准确的测量应用脉冲(52- - - - - -55]。重量的平衡调整在每个测试之前,确保整个摆系统的质量的中心接近中心的两对之间的电缆。TNT电荷是用于生产脉冲加载的正面推动钟摆翻译的标本。基于振荡幅度由示波器记录,可以计算脉冲施加到摆。除了示波器,激光位移传感器可用于翻译测量。的前面摆的钢架上的标本夹(56- - - - - -58]。典型实验装置爆炸实验使用弹道摆系统图1中可以看到在56]。图4描绘了摆系统的示意图。收费重量在摆爆炸测试范围从3 - 50克如果爆炸室里进行的实验,但是有版本的摆系统适应更大的重量大小(59),2500克,在开放空间(图安装5)。标本不同形状和大小取决于研究的需求。为爆炸摆测试标本的最常见的形状是矩形尺寸从76毫米到400毫米(700毫米如果外摆系统被认为是),但即使是圆形,甚至小规模的光束可以进行测试。表3给的总结爆炸摆测试。


图4
弹道摆实验装置(57]。

图5
场爆炸摆系统[59]。
作者 一年 元素类型 材料类型 尺寸(毫米) 费用类型 重量(克) 距离(毫米) 冲动(ns)
汉弗莱(52] 1965年 梁 钢 N /一个 杜邦el - 506 d N /一个 N /一个 N /一个
琼斯等人。53] 1970年 镀 铁和铝 76×129 杜邦公司 N /一个 N /一个 N /一个
琼斯等人。54] 1971年 梁、板 铁和铝 (128×128) 杜邦公司 N /一个 N /一个 N /一个
汉森et al。59] 2002年 面板 铝泡沫 684×700 PE4 1000 - 2500 500年 364.7 - -1305.3
兰登等人。60] 2009年 面板 眩光 200×200 PE4 4-14 13 11-32
沈et al。57] 2010年 面板 al - 5005 H34床单和ALPORAS泡沫 400×400 三硝基甲苯 20 250年和350年 15.8 - -41.2
Fallah et al。61年] 2014年 盘子 Dyneema 300×300 PE4 就是每人日薪12到50 50 17.7 - -114.4
关等。62年] 2014年 面板 Divinycell H Φ90 PE4 3 - 7 90年 5.89 - -11.08
Henchie et al。63年] 2014年 盘子 domex - 700 MC钢 Φ106 PE4 有些人 150年 10.4 - -63.98
京et al。64年] 2014年 夹层壳 床单和泡沫铝 250×250 三硝基甲苯 10-40 One hundred. 8.73 - -44.38
李等人。65年] 2014年 三明治板 铝al - 1200 h18 250×250 三硝基甲苯 10 - 30 100 - 240 11.8 - -26.7
兰登等人。56] 2015年 盘子 低碳钢,Armox 370 t, al - 5083 h116 GFPP 300×300、400×400 PE4 7-50 25 - 38 13 - 116.8
Ghoor [66年] 2018年 面板 FRPMS和连结控制协定 400×400 PE4 汽车销售 One hundred. 17.32 - -35.6
麦当劳(58] 2018年 盘子 RHA IRHA,铁道,农业研究所 400×400 PE4 30 - 75 50 61.2 - -127.9
Dyneema:超高分子量聚乙烯纤维复合,Divinycell H:单行标题PVC泡沫、眩光:纤维金属层压板,GFPP:玻璃纤维增强聚丙烯,RHA:均匀滚盔甲,IRHA:改善均匀滚盔甲,铁道:高硬度盔甲,ARS:耐磨钢、玻璃钢+女士:纤维增强聚合物型三明治(Airex C70:75核心),连结控制协定:层压复合面板。
表3
爆炸摆测试。

摆系统是用于小规模爆炸实验在实验室设置。他们被用于调查当地爆炸载荷的影响和有一个广泛的实验的可能性。摆测试进行了金属(56,63年,65年)、玻璃(51),和复合面板(57,60- - - - - -62年,64年]。板进行结构响应对爆炸载荷,以确定可能的使用结构加强。

2.4。爆炸模拟器

田间试验,尽管一般有效,通常是昂贵的,危险的,在许多情况下不提供清晰的视觉证据和定量数据结构响应的爆炸事件。为了提供爆炸之类的载荷在结构控制的实验室环境中,爆炸模拟器设计和建造(美国加州大学圣地亚哥分校,2006年)。爆炸模拟器是一个超速,液压驱动,计算机控制脉冲发生器。它的目的是产生一个脉冲通过影响标本质量控制的方式。这样,模拟器可以定量和定性,高分辨率的数据,最重要的是它确保可重复性的实验消除冲击波和火球干扰测量仪器。模拟器生成使用超快的冲动,计算机控制的液压致动器与液压/高压氮能源称为爆炸发电机(图6)。致动器结合使用适当的加载媒体,它连接到变量群众协助各种爆炸加载适当的加载条件。爆炸模拟器内部运作的详细描述可以在找到67年- - - - - -69年]。爆炸模拟建设和致动器配置在图1中可以看到在69年]。


图6
爆炸模拟器网站计划(67年]。

测试选择的两种方法进行了使用一个基于测试的要求。决定强迫时间历史和冲动的过程依赖于类型的实验。第一个方法是一个独立的质量,第二个包含附加质量。对于独立配置,附着在活塞杆薄板时,它将向标本质量的影响。在指定的时间,杆收回,让大众旅游前锋和影响标本的影响。第二,更为常见,测试类型是附加的测试。在这种类型的测试,液压连接到整个碰撞质量的影响。在指定的时间,水力学开始拉回影响质量接近尾声的碰撞。这收缩防止双重打击,裁缝,以便加载爆炸之类的在时间的影响和形状(67年]。模拟器可以应用到各种有趣的问题(包括小说硬化的发展策略71年和复杂加载的模拟环境72年,73年]。爆炸模拟器不仅限于生产外部爆炸载荷,但可以生成大量的高速加载的影响,如冲击加载的组件和封闭爆炸。比较的数据爆炸模拟器测试计算机模拟使用爆炸性的指控,以及现场测试实验爆炸模拟器冲动了。证实,短期可以实现脉冲加载与平面几何结构(67年- - - - - -69年]。表4给出了测试的列表,使用爆炸执行模拟器。
作者 一年 元素类型 材料类型 尺寸(米) 冲击速度(米/秒) 压力(MPa) 冲动(MPa ms)
克等。74年] 2006年 列 钢筋混凝土 0.36×0.36×3.28 -30 - 1.5 N /一个 15.8
《企业(75年] 2009年 墙 卡耐基-梅隆和CMU +碳纤维增强塑料(RC +脆弱的面板) 0.268×0.146
0.350×0.122		 4 - 8 (5-23) N /一个 0.7 - -1.9 (1.9 - -5.9)
《et al。76年] 2009年 墙 卡耐基-梅隆和CMU +碳纤维增强塑料 2.68×1.46 4 - 8 1.55 1.1 - -2.0
斯图尔特(77年] 2010年 列 A992 Gr。50钢 0.25×0.25×3.32
0.37×0.37×3.32		 4-45 1.1 - -131.3 (233.3) 2.4 - -55.6 (53.1)
Huson et al。73年] 2011年 水的膀胱 XR-5聚酯和U1940尼龙 0.41×0.41 汽车销售 0.5 - 1 0.62 - -16.2
Rodriguez-Nikl et al。68年] 2011年 列 钢筋混凝土和钢筋混凝土碳纤维增强塑料 N /一个 N /一个 10 6.8 - -16.9
Huson [72年] 2012年 关节 碳纤维增强塑料和巴尔沙 0.60×1.22×1.22 汽车销售 3.1 - -10.34 6.9 - -34.5
李等人。50] 2012年 列 RC LS和RC NS 0.26×0.26×2.4 汽车销售 N /一个 5.3 - -15.9
斯图尔特(78年] 2012年 列 A992 Gr。50钢 0.37×0。37×3.32 (S和W) 13-45
22 - 65		 N /一个 15 (-53.8)(39.4 - -107.4)
Freidenberg [69年] 2014年 墙 Sure-board 3.7×1.3 10 3200年 4
斯图尔特et al。67年] 2014年 列 A992 Gr。50钢 0.25×0.25×3.32
0.37×0.37×3.32		 4-45 1.1 - -131.3 (233.3) 2.4 - -55.6 (53.1)
Sure-Board:位于高强度低合金钒钢钉水泥板和石膏板面板。加州大学圣地亚哥分校:加州大学圣地亚哥分校。碳纤维增强塑料:碳纤维增强聚合物。RC LS:钢筋混凝土有限的地震。RC NS:钢筋混凝土nonseismic。S:强烈的轴。W:弱轴。
表4
爆炸模拟器测试。

数据比较显示很好的重叠的测量和模拟值可以得出结论,基于它爆炸模拟器可以提供现实的爆破效果。测量和数值模拟位移从混凝土墙受爆炸载荷图10中可以看到在67年]。《2009年测试30标本不同类型的混凝土墙在爆炸模拟设施。这些测试包括钢筋混凝土墙,无钢筋和混凝土圬工单位墙,墙相同类型加装碳纤维和聚脲(75年,76年]。比较的钢柱位移测量爆炸模拟和现场测试图14中可以看到在67年]。钢柱进行模拟车载454公斤(1000磅)的炸药680公斤(1500公斤)位于路边的一面。这样的爆炸场景生成列的高度非均匀载荷与更高的脉冲底部和减少脉冲列的高度。这需要精确的阀的配置命令和活塞杆的初始位置,以确保一个同步的影响。比较结果表明,该模拟器是有效的生产负荷可捕获的最大位移和总体响应列当按比例缩小的距离等于或超过两个。然而,爆炸模拟器不能产生爆炸荷载具有足够精度由于温度效应和其他参数,因为附近的电荷和随后的火球时按比例缩小的距离小于两个(77年- - - - - -79年]。

2.5。爆炸室

爆炸室结构用于全部或部分包含高爆炸的影响。他们产生了许多不同的用途:爆炸加载的不同方面的研究和爆炸的特点,用于开发不同类型的材料或建筑元素,以及销毁弹药。基于这个目的,相应的室内设计。商会旨在抵御多重爆炸而无需承受任何伤害设计考虑liner-elastic响应,而室用于一次性极端事件的目的是考虑到塑料反应。大多数爆炸室仅用于多个和可以维持20%至27%的更大重量与设计值相比(80年]。在这个电荷重量级别,首先检测塑料菌株可以检测到。通常钱伯斯是为了维持1公斤的炸药的爆轰。爆炸的基本几何钱伯斯是球形或圆柱形,但如果空间或操作需求决定,一个矩形几何也可以设计成包含内部爆炸。费用通常是在球室的中心引爆,而电荷可以放置选择矩形腔。爆炸室的特点是测试元素以及室壁装有多个压力峰值压力反射的结果从室墙壁导致不均匀的负载在不同的位置在室。钱伯斯通常有地方用于仪表位置记录压力室里。这些仪器是侧面和正面压力传感器,如果部分封闭室被认为是,高速摄像机可以安装监控爆炸门打开和压力波的扩张。表5在爆炸室给的名单进行了研究。
作者 一年 元素类型 材料类型 规模或尺寸(米) 费用类型 重量(克) 距离(米) 压力(kPa) 冲动(kPa ms)
Whenhui et al。81年] 1997年 室壁 钢 0.852×Φ0.425 黑索今 9.1、18.2和27.4 0.212 N /一个 N /一个
吴et al。82年] 2007年 板 钢筋混凝土和钢筋混凝土销售经理碳纤维增强塑料 1.3×1.0 Pentolite和comp B 60 - 2000 0.6 N /一个 N /一个
吴et al。83年] 2009年 板 钢筋混凝土和钢筋混凝土销售经理碳纤维增强塑料 1.3×1.0 Comp B 2000年 0.6 N /一个 N /一个
吴et al。70年] 2013年 室壁 N /一个 1:1 PE4 95 - 200 1.3和1.5 250 - 1100 50 - 225
Snyman et al。84年] 2016年 爆炸室 MS和MS尼龙 1:5(1.2×Φ1.0) Comp B 24岁和40 0.5 4129 (476) 312 - 597
Jiba et al。85年] 2018年 冲击波 细水雾 1.2×Φ1.0 PE4 20. 0.5 N /一个 N /一个
销售经理摘要:near-surface-mounted碳纤维增强聚合物。女士:低碳钢。
表5
爆炸室测试。

是在小规模的标本上进行研究,通常板(82年,83年),但有几个研究应变增长室墙(70年,81年,84年)和冲击波扩张和反射腔内(85年]爆炸室用于实验的例子中可以看到数据7和8。


图7
矩形爆炸室(70年]。

图8
球形爆炸室。
2.6。材料性能测试

材料应变率相关的动态行为。如果相对于静态属性决定,增加强度应变能力和断裂能量是观察。这个增长是考虑使用动态因素(DIF)。有几个可能的方法来确定动态属性的材料作为夏比摆,落锤冲击,板的影响,伺服液压测试机、分离式霍普金森压杆(SHPB)瓦斯枪,易爆实地测试87年,88年]。最常用的测试SHPB(图9),但一切都取决于特定的可用性研究方法。在夏比摆测试中,标本(通常厚梁)是影响摆动的钟摆对面的切口加工中间的样品支持在一个水平面。测试可以很容易地检测,信息能量耗散或菌株可以在冲击试验记录。落锤试验(板影响)由一个已知重量下降从预定的高度支持的试样在水平平面。影响速度可以决定使用运动方程或光学传感器位于附近的试样。这种类型的测试的优点是更广泛的试样几何图形。High-strain-rate测试各种标本可以使用伺服液压进行测试机器。标本可以与脉动或交变载荷加载使用周期或随机信号。有一个广泛的力量的能力这些机器(5 kN - 2500 kN)与不同类型的控制根据用途不同,平面压缩测试,或夹紧进行拉力测试。通常机器有一个集成的力和位移传感器在测试过程中记录信息。 Hopkinson bar technique can be employed for determination of different material properties. There are several types of Hopkins bar tests, the punch-loaded Hopkinson bar, the compression bar, the tensile bar, and the Hopkinson bar shear test. Main principle for this test is to bind specimen into the inertia bar and the input bar which is then loaded through the weight bar accelerated using gas projectiles. The specimen should have an adequate interface with bars in order to avoid shear failure within grip and the specimen and to avoid stress concentration. Strain gauges on input and inertia bar record incident and reflected stress waves. Impact testing of materials can also be conducted using a high-pressure gas gun. Projectile is accelerated down the barrel by gas that is fled to a chamber. Gas is restrained by a plastic diaphragm, and when the predetermined pressure value is achieved, diaphragm is burst to produce acceleration of projectile. A gun barrel is usually instrumented and can capture force-displacement histories for further analysis.


图9
的示意图表示SHPB设置(89年]。
2.7。仪表

测量爆炸加载的结构是一项复杂的任务。仪器应放置在这样一种方式,他们都不会干扰载荷分布的表面上观察到的元素时,避免损坏和/或破坏受到冲击波。爆炸波的性质,因为他们罢工的结构通常记录的压力,和压力表的设计和使用适合的历史记录冲击波压力加载结构研究的一个重要方面(90年]。冲击波的破坏潜力与物体上施加的力和力的持续时间。这种潜在损害的评估需要测量静态超压峰值和单位面积上的总脉冲冲击波。在爆炸测量有一些不受欢迎的环境影响会严重扭曲的信号输出。影响包括高温、地面冲击和它们相关的应变波,强烈的光线,碎片影响电离气体,再加上亚微秒pressure-time上升,极高频响应的测量传感器和信号调节使爆炸测量一个极具挑战性的任务(91年,92年]。爆炸中使用广泛的各种仪器测量根据必需的数据进行分析。从传统仪器线性可变差动变压器(线性),机械和激光,用于变形测量,不同类型的加速度计用于测量试样加速度冲击波撞击之后(postblast标本可以确定速度和变形分析)和应变仪,通常用于测量压力在钢筋混凝土的钢筋标本或钢板。这些工具通常安装在对面的试样与冲击波发病率提供防止损坏或破坏。提到的仪器通常在静态实验装置在动态需要更大的收购速度为了捕捉动态产生的高应变率加载。提到的仪器用于测量二次核爆炸的影响;变形、加速度和压力测试标本,但不是主要爆炸产品;反射光和入射光爆炸压力,冲动和爆炸持续时间。首先尝试开发爆炸压力传感器来测量静态超压是由美国和英国实验室在1950年代和1960年代为了测量压力源于大气核试验(91年]。两种类型的压力传感器是研究:铅笔和棒棒糖探针。棒棒糖探针及时放弃了,现在压力传感器用于测量爆炸压力位置高出地面主要是铅笔探针。除了传感器测量自由空气爆炸压力传感器测量反映压力,地面传感器。铅笔探测和地面传感器是非常不同的在他们的设计91年,93年]。

2.7.1。铅笔探针

铅笔探针传感器的旁边,记录自由场压力在不同距离爆炸源。他们的设计必须最小化干扰背后的流激震前沿(图10)。冲击波将变得扭曲的更高频率时遇到探测器,但它将重建自己的时候到达传感的脸,位于横纵轴的调查。探测器是锥形头5厘米长度,然后扩大到一个圆柱形的身体平传感表面一侧(94年,95年]。探针尖端应该指向一个事件,平面冲击波以允许精确测量的静态超压防止波反射和放大。第一次出现的探测器,其设计几乎没有变化。重大的改变包括更换探头材料陶瓷石英和ICP®电子(PCB Piezoelectronics公司的注册品牌)综合全面启用5 V输出为每个不同的压力范围(91年,93年]。探针轴应该对齐事件进入的空气冲击波,以避免错误的测量。铅笔的合理安排调查可以看到在沃尔特(图391年]。现场试验表明,轴的最大偏差调查应该在±5°为了进行准确的测量(96年]。


图10
铅笔调查。

应提供机械和电气隔离。换能器机械适应是一个导电测试站或持有人非导体材料因为它提供电气隔离的调查情况和路径通过站电气接地。探测器放置在坚硬的表面易受爆炸地冲击,干扰测量,但解决这个问题的方法是将探针站在低密度泡沫将阻止这个传输路径。暴露在高温下也可以导致测量误差;它可能导致假阴性压力发生由于热膨胀内部传感器的住房。扩张导致轻微堆叠上的预加载石英元素的释放。这个问题是解决了一个紧凑的黑色绝缘胶带包裹在传感器(91年,97年,98年]。

传感器位置依赖于测试配置和数量的爆炸性测试项目,其他项目位于测试区域,对试样的高度和炸药在爆炸,在地面的准备,等。一种可能的领域传感器设置中可以看到沃尔特(99年)是理想的传感器位于马赫干什么使最简单的数据收集和解释。传感器阵列应该计划为了获得足够大的数据集进行统计分析不同传感器之间的距离和方位角》位置(图11)。调查是不应该阴影或相互干扰时放置在一个行。阴影可以避免通过适当增加传感器和/或高度之间的相对位移。碎片波兰人可以放在前面一排传感器沿半径保护传感器不受碎片的影响和损害。在收集、数据(信号)需要转移到采集系统,通常是位于几百米的爆炸现场的防护结构(地堡)。这样做通常是通过埋在地下电缆也可能损毁如果不妥善保护。信号传输过程中会发生扭曲,影响数据的准确性。为了避免信号扭曲电缆应妥善防止反射终止在更高的频率,即适当的,人们应该注意电缆电感和电容93年,98年]。


图11
爆炸现场传感器的安装方案(91年]。
2.7.2。地面传感器

地面传感器探头用于测量爆炸压力的原则反映压力酒吧。可以看到地面传感器在图的例子12。电气石酒吧是听觉上的阻抗匹配,导致1.5兆赫谐振频率的换能器(93年]。传感器的感应面必须与元素的表面夷为平地的安装(94年]。如果传感器应该从表面凸出,突出介绍错误的部分反射冲击波。在某些情况下,偏离埋入安装需要为了隔离传感器从副作用高温干扰。或者,如果传感器嵌入在表面,合成声学空腔可以作为谐振器(92年,95年,96年]。这些传感器也容易受到错误的测量环境的影响,如高温、强光、元素的加速度,等。所提到的影响是省略了通过应用适当的材料为基础,如聚四氟乙烯、缩醛树脂或尼龙为了抑制不必要的加速度,在传感应用陶瓷或橡胶涂料面临为了防止热传递,并应用模糊感觉到脸上油脂在屏幕后面阻止错误信号由于强烈的光91年,One hundred.]。地面传感器不是为了记录整个pressure-time历史但仅限于记录时间。更长的记录时间需要使用加速度补偿压力传感器,但这些都是容易受到热的问题。热诱导住房扩张的副产品是负信号事件显然是在爆炸后驻留。这是通过使用陶瓷或减轻Room-Temperature-Vulcanizing硅胶(RTV)涂料One hundred.]。


图12
地面传感器。
2.7.3。高速摄像机

有用的仪器监测标本变形是高速摄影机。有高速摄像机采样频率的不同功能,从2000赫兹到2000000赫兹(超高速摄影机)根据需要使用101年]。可以记录时间取决于采样频率,努力记忆和照片分辨率的相机。高采样频率需要更大的内存记录相同的事件持续时间与相同的照片分辨率比低采样频率,分别。相机用于爆炸测量通常定位在安全的距离,以避免损坏通过爆炸冲击和/或碎片的影响。他们能力有限,如果用于爆炸测试的标本通常是被爆炸火球。因为相机通常不能够录制标本的行为,传播变形和破坏。然而,智能摄像机的位置(例如在平板试样爆炸对面)有可能有用的数据记录。此外,高速相机的一个特殊的好处是可能性的计算冲击波速度记录,然后用来校准数值模拟。在现场测试中,相机可以用来记录爆炸火球和波扩张进行进一步分析。他们是有用的在其他类型的测试标本的相机有一个明确的观点,尤其是在激波管测试,没有任何爆炸冲击波加载试样副产品和爆炸模拟试件加载直接与液压致动器。

3所示。相比,数值模拟

要理解结构爆炸载荷作用下的行为,正如之前提到的,全面的爆炸测试将是最好的行动。然而,这些测试是有限的由于安全限制和缺乏所需的大量资源。因此,数值模拟和仿真最近被证明是一个有价值的工具在模拟结构爆炸载荷作用下的行为102年- - - - - -106年]。模拟使用hydrocode软件进行,是专业为流体动力学数值计算程序。表6给出了一个简短的列表进行数值模拟的爆炸对结构元素的影响。使用hydrocodes爆炸非线性动态分析(107年- - - - - -109年)可以使用一个2 d轴进行模拟或一个完整的三维模拟。如果使用2 d仿真,运行时间是合理的和结果比实验结果充足而硬。为了捕捉的真实物理问题,3 d仿真可以应用,因为它类似于实际情况。计算性能,然而,尽管巨大的进步仍有局限性,当计算3 d模拟爆炸分析。运行时可以在几天或几周甚至更长时间的顺序特别是当使用基本的串行计算,但这可以一定程度上减少如果并行处理应用。不规则的爆炸荷载作用下结构的数值分析也受到网格几何形状的影响。这个网格大小依赖的发生是由于差距的爆炸能量和内部结构和特定的力学性能在材料模型(3]。数值模拟可以提供定量和准确的细节应力、应变和变形领域很难复制实验。
测试类型 作者 一年 元素类型 软件 配方 菲类型 对称 筛孔尺寸(毫米)
实地测试 Ohtsu et al。23] 2007年 板 本 N /一个 N /一个 N /一个 N /一个
魏et al。12] 2007年 板 有限元分析 N /一个 固体,壳牌 是的(1:4) N /一个
辛克物流等。9] 2008年 板 LS-DYNA N /一个 壳牌 N /一个 N /一个
吴et al。86年] 2011年 列 LS-DYNA MM-ALE 固体,梁 没有 50
Foglar和柯伐17] 2013年 板 LS-DYNA N /一个 固体,梁 没有 30到50
Tabatabaei et al。22] 2013年 板 LS-DYNA 拉格朗日 固体,梁 没有 N /一个
赵和陈14] 2013年 板 LS-DYNA N /一个 固体,梁 是的(1:4) N /一个
Castedo et al。4] 2015年 板 LS-DYNA 拉格朗日 固体,壳牌、梁 是的(1:2) 15、5和50
Foglar et al。18] 2015年 板 LS-DYNA N /一个 固体,梁 没有 N /一个
李等人。24] 2015年 板 LS-DYNA SPH 固体,梁 没有 8 - 40
毛等。19] 2015年 板 LS-DYNA N /一个 N /一个 没有 N /一个
Mazurkiewicz et al。31日] 2015年 列 LS-DYNA 欧拉拉格朗日MM-ALE 壳牌 没有 N /一个
Codina et al。32] 2016年 列 AUTODYN 欧拉拉格朗日 固体,梁 没有 10
激波管 埃利斯et al。10] 2014年 板 有限元分析 N /一个 固体 没有 12.7和16
Thiagarajan et al。40] 2015年 板 LS-DYNA N /一个 固体,梁 没有 25.4、12.7和6.35
爆炸摆系统 Heinchie et al。63年] 2014年 板 有限元分析 MM-ALE 固体 没有 N /一个
Fallah et al。61年] 2014年 板 AUTODYN和有限元分析 N /一个 固体 没有 N /一个
关等。62年] 2014年 板 有限元分析 N /一个 固体,壳牌 没有 N /一个
李等人。65年] 2014年 面板 AUTODYN MM-ALE 壳牌 是的(1:4) 0.05
爆炸模拟器 《企业(75年] 2009年 墙 LS-DYNA 拉格朗日 砖、梁、壳 没有 N /一个
斯图尔特(77年] 2010年 列 LS-DYNA 拉格朗日 壳牌 没有 12.7
Huson [72年] 2012年 梁、板 LS-DYNA N /一个 连续的元素 没有 N /一个
李等人。50] 2012年 列 LS-DYNA N /一个 N /一个 没有 N /一个
斯图尔特(78年] 2012年 列 LS-DYNA 拉格朗日 壳牌 没有 N /一个
斯图尔特(79年] 2014年 列 LS-DYNA 拉格朗日 壳牌 没有 12.7
斯图尔特et al。67年] 2014年 列 LS-DYNA 拉格朗日 壳牌 没有 N /一个
爆炸室 吴et al。70年] 2013年 室 AUTODYN 欧拉 N /一个 没有 10
Snyman et al。84年] 2016年 室 AUTODYN 欧拉拉格朗日 N /一个 阿喜 10和图4
表6
用于计算数值模拟核爆炸的影响。

Hydrocode软件可以使用几种不同的数值技术:欧拉、拉格朗日、任意拉格朗日欧拉(ALE),和平滑粒子流体动力学(SPH)优化非线性动态问题的分析。

结构的动态响应一个爆炸性的爆炸可以最好描述使用炸药爆轰而结构响应的欧拉方法通常是最好的模仿使用拉格朗日方法。固体连续和结构通常是模仿使用拉格朗日处理器运行在一个结构化的(I-J-K)数值网格组成的四边形(2 d)或固体(3 d)元素取决于类型的分析,分别为平面或空间。拉格朗日处理器的主要特点是数值网格移动和扭曲运动的物质,也没有运输材料从细胞到细胞。这样的形状有一个优势,材料的运动跟踪是非常准确的,和材料界面和自由表面是明确定义的。严重的材料变形导致高数值网格扭曲从而导致损失的计算精度和效率,甚至计算失败。液体,气体,和大扭曲通常使用欧拉模型的处理器。它包括一阶和二阶精度的方案。物料流经固定数值网格。质量方程、动量和能量守恒得到解决通过一个控制体积法。这种方案的优点是,大型材料流和扭曲很容易治疗。 Because material interfaces and free surfaces are not easily distinguished in this method, sophisticated techniques must be utilized in order to track material interfaces. This leads to a numerical solver that allows both solutions in a single simulation with coupling between these solvers in the temporal and spatial domains [3]。最常用的处理器是任意Lagrange-Euler (ALE)处理器,结合了两种方法的最佳特性。它是一个混合的处理器,使免费数值按照用户网格运动和变形条件。计算过程补充额外的计算步骤,网格和重新映射到一个新的网格解决方案。光滑粒子流体动力学(SPH)数值无网格方法,不需要节点和元素的定义,相反,只有点的集合(粒子)必须代表一个给定的身体(元素)。规定的一组连续方程由插值离散属性的离散点集分布在解决方案域使用一个完全拉格朗日造型方案。其主要优点是拉格朗日自然与缺乏固定的网格。

这些采用偏微分方程控制质量守恒的基本物理原理,动力,和精力(表7)。要解决的方程是依赖时间和非线性。材料本构模型,描述行为和一组初始和边界条件与微分方程定义爆炸的完整的系统分析(3]。数值程序通常用于爆炸模型,提供最可靠的结果,是LS-DYNA [111年],AUTODYN [112年),和有限元分析113年]。
欧拉 拉格朗日
质量
动力
能源
在哪里 代表了材料密度, 是速度,t时间, 是全球笛卡尔坐标, 应力张量, 偏应力张量的一部分, 是压力(静水应力张量的一部分), 是单位质量的外部身体力量, 是偏应变率, 具体的内部能量。
表7
控制方程(104年,108年,110年]。

由于爆炸材料复杂的行为分析,广泛的现象必须模仿,例如,应变硬化,非线性反应的压力,压实、破碎、等等。因此,模型通常分为三部分:状态方程、材料强度模型,材料失效模型。一个状态方程定义了水动力响应的材料(重要由于空气环境中爆炸压力通过爆炸波的生成和转移到结构)。材料强度模型定义非线性弹塑性响应和材料失效模型模拟材料的各种方法失败。有一个广泛的预定义的明确的材料模型在每个软件材料图书馆。每个模型都可以被修改以更好地对应具体情况分析。爆炸荷载模拟使用烈性炸药的爆轰发起特定点在定义爆炸材料。烈性炸药使用Jones-Wilkins-Lee模型状态方程来源于缸测试数据(106年]。的一个可能的问题的数值模拟爆炸加载和互动结构网格的大小。很难获得最优网格大小,参数研究中经常需要为了获得结果精度和计算时间之间的平衡(114年]。大网眼的大小会导致收敛问题和质量差的结果,而小网格大小可能导致长时间的计算时间,在几天甚至几周的规模。这可以解决通过筛孔尺寸敏感性分析或通过使用并行处理,或两者兼而有之。

图9中吴et al。86年)代表的比较实验测试和数值模拟损伤的钢筋混凝土柱进行近战的相当于25公斤TNT爆炸。混凝土的裂缝计算剖面以及大型横向变形纵向和横向钢筋的正确复制相比,如果测试标本。

图9中Castedo et al。4)显示的比较实验测试和数值模拟损伤的钢筋混凝土板加强板的钢板上一边,直属爆炸性的指控。一个数值模型是为了开发模拟全面爆炸荷载作用下钢筋混凝土板的结构行为。数值结果与实验数据在三个字段验证测试中,一个标准的钢筋混凝土板在相同条件下抨击。表面损伤程度的每个面是用来评估数值模型相比的性能测试。结论是,数值模型能够预测损失分布成功即使测试特征变化。虽然这些模型并不完美,他们可以用来探索其他爆炸前面板钢筋概念的可行性测试和模型更复杂的结构受爆炸载荷的影响。

4所示。结论

可以获得最真实的描述爆炸加载只有全面实地测试的模拟现实生活中。爆炸现场测试是最普遍的方法做实验,但也最危险的;此外,如果进行全面的实地测试,然后进行这类测试的成本指数更高。进行爆炸实验通常是按比例缩小的标本数量减少所需要的大爆炸,因此降低了整体损伤的危险。除了实地测试,研究者们正试图设计测试能够产生爆炸之类的行动实验标本与新程序不使用炸药。的一个例子是BakerRisk爆炸模拟器,它使用动态驱动器加载诱导爆炸之类的冲动。模拟器能够爆炸测试所有类型的结构元素和大规模复杂标本的交互元素可以观察到,这是重要的力分布和总体结构行为的研究。通常研究者采用的测试方法是最适合他们的资源能力。

相同的仪器用于测量爆炸不管所使用的实验方法。在几年的过程中,仪器开发和设计更强劲,不仅在他们的设计为了承受高压和碎片影响传播记录信号的可靠性也没有任何的扭曲。

虽然爆炸现象很难模型中,由于大量的参数描述物质的变化模型,有限元类型和大小,和边界条件和爆炸加载、数值模型可用于预测结构行为相比,准确率相当不错的实验测试。使用先进的计算机模拟(复杂的材料模型、并行处理等)是必不可少的理解的行为结构受爆炸载荷。

爆炸测试和测量仪器的进一步发展可以带来更好的数值表示的现象,因此,也许,全面替代字段或任何其他类型的测试数值模拟。然而,为了实现这一目标,积累测试数据的高可靠性和可观的加速约功能必须保证。

的利益冲突

作者宣称没有利益冲突有关的出版。

确认

本文的部分支持由克罗地亚科学基金会(HRZZ)项目摘要- 2017 - 05 - 7041)“爆炸载荷能力公路大桥列”和支持本研究。

引用

  1. g . Morales-Alonso d . a . Cendon f . Galvez艾瑞克,诉Sanchez-Galvez,“爆炸反应分析钢筋混凝土板:实验过程和数值模拟,”应用力学学报文章ID 051010卷,78年,2011年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  2. m . Arlery a Rouquand, s . Chhim”数值动态模拟预测的伤亡和损失的能力RC柱受到接触爆炸,”学报》第八届国际会议上混凝土断裂力学结构j·范我,g . Ruiz c·安德拉德和r . Yu, Eds。2001年3月,托莱多,西班牙,。视图:谷歌学术搜索
  3. 工程学系。Yun, H.-K。全,t .公园,“平行爆炸模拟混凝土的非线性动力学加装钢板使用multi-solver耦合,”影响工程的国际期刊,60卷,10-23,2013页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  4. r . Castedo p .中央a . Alanon l·m·洛佩兹,a·p·桑托斯和j·a . Sanchidrian“鼓风阻力的全面板不同的成分:数值模拟和现场验证,”影响工程的国际期刊卷,86年,第156 - 145页,2015年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  5. 美国Fujikura和m . Bruneau”试验研究抗地震的桥墩在爆炸加载下,“桥梁工程,16卷,不。1,第71 - 63页,2010。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  6. p·f·席尔瓦、陆b和a . Nanni”预测水平的爆炸加载基于预期的损害使用基于位移的方法,”学报第一安全工程国际会议(安全/ 05)2005年6月,罗马,意大利,。视图:谷歌学术搜索
  7. d . Yankelevsky s·施瓦兹,b . Brosh”全面现场爆炸测试钢筋混凝土住宅建筑的理论实践,“国际期刊的防护结构,4卷,不。4、565 - 590年,2013页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  8. m·a·尤索夫n . Norazman a . Ariffin f·穆罕默德Zain, r . Risby和c Ng”正常强度钢纤维混凝土受爆炸载荷,”国际可持续建筑工程和技术杂志》上1卷,第136 - 127页,2011年。视图:谷歌学术搜索
  9. 辛克物流,即Anteby,大肠加et al .,“全面实地测试混凝土板受爆炸载荷,”影响工程的国际期刊,35卷,不。3、184 - 198年,2008页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  10. b·d·艾利斯b . p . DiPaolo d·l·麦克道尔和m .周”试验研究和多尺度建模的超高性能混凝土面板受爆炸载荷,”影响工程的国际期刊卷,69年,第103 - 95页,2014年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  11. n .Đuranović”Eksperimentalno modeliranje impulsom opterećenih armiranobetonskih ploča,”Građevinar54卷,第463 - 455页,2002年。视图:谷歌学术搜索
  12. j .魏r . Quintero:加拉茨,a . Nanni“桥组件的故障建模受到爆炸加载第一部分:应变rate-dependent混凝土损伤模型,”国际期刊的混凝土结构和材料,1卷,不。1,19-28,2007页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  13. d . w . Wang, f,研究所。王,f . Tang“爆炸试验研究扩展电阻的单向平方近战的爆炸荷载作用下钢筋混凝土板,“影响工程的国际期刊49卷,第164 - 158页,2012年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  14. c·f·赵j.y.陈,“破坏机理和方形钢筋混凝土板受爆炸加载模式,”理论和应用断裂力学卷,63 - 64年54 - 62年,2013页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  15. 美国j . Alengaram n . h·w·Mohottige c .吴m . z . Jumaat y s Poh和z . Wang”回应的油棕壳混凝土板受准静态和爆炸载荷,”建筑和建筑材料卷,116年,第402 - 391页,2016年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  16. d . c . Wu欧勒,m . Rebentrost j .浸出和a .惠塔克”爆炸测试的超高性能纤维和FRP-retrofitted混凝土板,“工程结构没有,卷。31日。9日,第2069 - 2060页,2009年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  17. m . Foglar和m .柯伐”,结论从稻瘟病抗性的FRC的实验测试和RC桥甲板,”影响工程的国际期刊卷,59 18-28,2013页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  18. m . Foglar r . Hajek m·柯伐,j .Štoller”爆炸性能与废弃物钢纤维钢筋混凝土板”建筑和建筑材料卷,94年,第546 - 536页,2015年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  19. l .毛s . j . Barnett a . Tyas j .沃伦·g . Schleyer和s . Zaini”响应的小规模的超高性能纤维增强混凝土板爆炸加载,”建筑和建筑材料卷,93年,第830 - 822页,2015年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  20. c .吴邦国委员长和j·李,“结构防护设计与创新的混凝土材料和技术改造,“Procedia工程卷。173年,49-56,2017页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  21. 尼克莱德斯d, a . Kanellopoulos p·萨瓦,m . Petrou”爆炸实验现场调查的影响和负载电阻的超高性能纤维增强胶结复合材料(UHPFRCCs)”建筑和建筑材料卷,95年,第574 - 566页,2015年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  22. z s Tabatabaei j . s .中场j·贝尔德,b . p . Gliha和d . i更“长碳纤维的实验和数值分析钢筋混凝土板接触爆炸载荷,”影响工程的国际期刊57卷,第80 - 70页,2013年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  23. m . Ohtsu f·a·k·m·Uddin w·通和k .村上”碎裂故障动力学在纤维增强混凝土由于爆破,”建筑和建筑材料,21卷,不。3、511 - 518年,2007页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  24. c . j . Li吴,h,“调查超高性能混凝土板和普通强度混凝土板在接触爆炸下,“工程结构卷,102年,第408 - 395页,2015年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  25. t . Rodriguez-Nikl实验模拟爆炸加载的结构组件:钢筋混凝土柱与先进复合外套加州大学圣地亚哥分校、钙、美国,2006年。
  26. s . Fujikura m . Bruneau d·洛佩斯-加西亚,“实验调查的重要抗爆炸荷载作用下钢管混凝土桥墩,”桥梁工程,13卷,不。6,586 - 594年,2008页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  27. Fujikura和m . Bruneau“爆炸地震桥墩设计,阻力”第四届世界地震工程会议上学报》上,5页,北京,中国,2008年10月。视图:谷歌学术搜索
  28. c·e·戴维斯·g·d·威廉姆斯·e·b·威廉姆森et al .,“设计和详细指南桥列受到爆炸和其他极端负载”结构学报》2009:别惹结构工程师©2009年第3期美国,页1 - 10、奥斯汀、TX, 2009年4月。视图:谷歌学术搜索
  29. e·b·威廉姆森,c .荷兰,o . Bayrak g·d·威廉姆斯,k .玛珊德和j·雷,“防弹公路桥梁:设计和详细指导,”程序结构的冲击和影响Xp。142年,华盛顿,美国,2008年4月。视图:谷歌学术搜索
  30. Fujikura和m . Bruneau“动态分析multihazard-resistant爆炸荷载作用下钢管混凝土桥墩,”桥梁工程,17卷,不。2、249 - 258年,2011页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  31. l . Mazurkiewicz j . Malachowski p·巴拉诺维斯基,“爆炸荷载影响i列的负荷能力,”工程结构卷,104年,第115 - 107页,2015年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  32. r . Codina、d·安布罗西尼和f . de Borbon”实验和数值研究近战的爆炸荷载作用下钢筋混凝土的成员,“工程结构卷,127年,第158 - 145页,2016年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  33. h . j .徐c . Wu湘et al .,”行为的超高性能纤维增强混凝土柱受爆炸载荷,”工程结构卷,118年,第107 - 97页,2016年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  34. r·布朗激波管和冲击隧道:设计和实验、冲击波、里昂,法国,2009年。
  35. w·A·马丁,“回顾冲击管和震惊地道,“通用动力公司、钙、美国圣地亚哥1958年,报告没有。zr - 658 - 050。视图:谷歌学术搜索
  36. a Kiverin和i Yakovenko流机制的进化在激波管实验中,“物理信卷,382年,第314 - 309页,2018年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  37. 杨绍明。关铭宁和Y.-G。周”,激波管和爆炸伤模型”,中国创伤学杂志》18卷,第193 - 187页,2015年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  38. a . Stolz k·费舍尔,c .辊,豪泽,“动态承载力,韧性混凝土板在爆炸加载下,“影响工程的国际期刊卷。69年,25-38,2014页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  39. A . Klomfass c Mayrhofer和c·克兰兹,”一个新的广场的大型激波管测试部分的模拟爆炸事件,”学报》22日爆炸和冲击波的马伯军事方面,Bourgese,法国,2012年11月。视图:谷歌学术搜索
  40. g . Thiagarajan a . v . Kadambi美国罗伯特,和c·f·约翰逊,“实验和有限元分析的双钢筋混凝土板受爆炸载荷,”影响工程的国际期刊卷,75年,第173 - 162页,2015年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  41. a·哈里斯,惠普李诉公元前Tan“冲击波缓解能力的实验研究聚脲和剪切增稠流体悬浮垫,”国防科技,14卷,不。1、12 - 18,2018页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  42. g . Schleyer m . Lowak m . Polcyn g·兰登,“防爆墙面板冲击压力载荷作用下的试验研究,“影响工程的国际期刊,34卷,不。6,1095 - 1118年,2007页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  43. f . Toutlemonde、c·布雷和c . Gourraud”激波管混凝土板的测试”,材料和结构,26卷,不。1,38-42,1993页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  44. j . Magnusson, m,和a . Ansell Air-blast-loaded,高强度混凝土梁。第一部分:试验研究”,杂志的具体研究,卷62,不。2、127 - 136年,2010页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  45. l . Zhang r·赫伯特j·t·赖特,a . Shukla黄永发。金”,动态响应的波纹夹层钢板分级核心,”影响工程的国际期刊卷,65年,第194 - 185页,2014年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  46. h . Aoude f p . Dagenais r·p·伯勒尔和m . Saatcioglu”行为的超高性能纤维增强混凝土柱在爆炸荷载下,“影响工程的国际期刊卷,80年,第202 - 185页,2015年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  47. J.-Y。李,H.-O。Shin D.-Y。Yoo和Y.-S。Yoon”,结构响应的钢纤维混凝土梁在不同加载率,”工程结构卷,156年,第283 - 271页,2018年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  48. d . n . Lacroix, g . Doudak FRP加固层板胶合梁的实验和分析调查受到模拟爆炸加载”结构工程杂志,卷144,不。7篇文章ID 04018089, 2018。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  49. 保林,m . c . Viau d . n . Lacroix, g . Doudak”实验和分析调查交错木材板平面外爆炸载荷,”结构工程杂志,卷144,不。2,文章ID 04017197, 2018。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  50. b, a Nair,问:凯,“剩余的钢筋混凝土柱轴向能力模拟爆炸伤害,”《构建设施的性能,26卷,不。3、287 - 299年,2012页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  51. x张、h·郝和z . Wang”实验研究夹层玻璃窗口的冲动和爆炸载荷作用下的反应,”影响工程的国际期刊卷,78 - 2015页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  52. j·s·汉弗莱,”冲动直接固支梁加载塑性变形”,应用力学学报,32卷,不。1、7 - 10,1965页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  53. n·琼斯,t . o .巨蜥,s . a . Tekin”完全固支矩形板的动态塑性行为,”国际期刊的固体和结构》第六卷,没有。12日,第1512 - 1499页,1970年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  54. n·琼斯,r·n·格里芬和r·e·范Duzer”实验研究宽梁的动态塑性行为和矩形板,“国际机械科学杂志》上,13卷,不。8,721 - 735年,1971页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  55. g . n . Nurick和j·b·马丁“变形薄板受脉冲加载评论第二部分:实验研究,“影响工程的国际期刊,8卷,不。2、171 - 186年,1989页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  56. g·兰登、w·李和l . Louca“物料类型的影响鼓风荷载的反应板,“影响工程的国际期刊卷,78年,第160 - 150页,2015年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  57. z . j .沈g . Lu Wang和l .赵“三明治板爆炸荷载作用下弯曲实验。”影响工程的国际期刊,37卷,不。9日,第970 - 960页,2010年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  58. 麦当劳,h·波恩,g·s·兰登,r .咖喱,a . Daliri和a·c·Orifici”实验反应高强度钢的局部爆炸加载,”影响工程的国际期刊卷,115年,第119 - 106页,2018年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  59. a·g·汉森、l . Enstock和m . Langseth“泡沫板,铝的近距离的爆炸加载”影响工程的国际期刊,27卷,不。6,593 - 618年,2002页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  60. g·兰登y气、g . Nurick和p . Haupt”回应的眩光©板爆炸加载”,工程结构没有,卷。31日。12日,第3120 - 3116页,2009年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  61. a . s . Fallah k失物,兰登,w·李·柯蒂斯和l . Louca”®的动态响应Dyneema认为不方便公开HB26板局部爆炸加载,”影响工程的国际期刊卷,73年,第100 - 91页,2014年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  62. z关,a . Aktas p . Potluri w·坎特维尔g·兰登和g . Nurick“缝夹芯板的抗爆炸,”影响工程的国际期刊卷,65年,第145 - 137页,2014年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  63. t·f·Henchie s c . k .袁g . Nurick n . Ranwaha诉Balden,“圆板的反应重复统一爆炸加载:实验和数值研究,“影响工程的国际期刊卷。74年,36-45,2014页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  64. z l . Jing Wang诉垫片,l .赵”的动态响应的实验研究圆柱与金属泡沫芯夹层壳受到爆炸加载,”影响工程的国际期刊卷。71年,60 - 72、2014页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  65. f·朱x, z . Wang, g .吴和l .赵”的反应铝波纹夹层板在空中爆炸载荷:实验和数值模拟,”影响工程的国际期刊卷,65年,第88 - 79页,2014年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  66. i . b . Ghoor单独的反应凹弯曲的纤维增强模制三明治和层压复合面板爆炸加载开普敦大学,开普敦,南非,2018。
  67. l·k·斯图尔特,a . Freidenberg t Rodriguez-Nikl et al .,“爆炸和冲击波测试方法和验证使用高速液压致动器的结构,“工程结构卷,70年,第180 - 168页,2014年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  68. t . Rodriguez-Nikl g . Hegemier,由“爆炸模拟器测试的结构:方法和验证,”冲击和振动,18卷,不。4、579 - 592年,2011页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  69. a . Freidenberg a .艾维瑞姆·l·斯图尔特,d .有h . Kim和g . Hegemier”实现爆炸之类的加载演示定制的影响。”影响工程的国际期刊卷,71年,第105 - 97页,2014年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  70. m . c . Wu Lukaszewicz、k . Schebella和l . Antanovskii”实验和数值的调查在爆炸发生爆炸,”流程工业的损失预防》杂志上,26卷,不。4、737 - 750年,2013页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  71. j·c·沃尔夫森爆炸损伤减轻接近钢结构的指控加州大学圣地亚哥分校、钙、美国,2008年。
  72. p . Huson实验和数值模拟爆炸加载的结构组件:复合夹层连接加州大学圣地亚哥分校、钙、美国,2012年。
  73. p . Huson r . j . Asaro l·斯图尔特和g . a . Hegemier“防爆的方法模拟爆炸加载的结构复杂的几何图形,“影响工程的国际期刊,38卷,不。7,546 - 557年,2011页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  74. m·克克拉克,g . Hegemier,由“实验室模拟爆炸加载的建筑和桥梁结构”9日学报》国际会议第九结构在冲击和影响,卷87,p。12日,巴黎,法国,2006年6月。视图:谷歌学术搜索
  75. m·g .《爆炸模拟器墙测试:实验方法为钢筋混凝土和混凝土圬工和缓解策略,2009年。
  76. m·g .《g . a . Hegemier, k . b . Morrill”的混凝土砌体墙模拟爆炸载荷的响应”国会程序的结构奥斯汀,页1277 - 1286年,TX,美国,2009年5月。视图:谷歌学术搜索
  77. l·k·斯图尔特,列测试和分析钢结构受爆炸载荷加州大学圣地亚哥分校、钙、美国,2010年。
  78. l·k·斯图尔特,”实验和计算方法对钢柱承受爆炸加载,”程序结构的冲击和影响科斯,卷。12日,希腊,2012年9月。视图:谷歌学术搜索
  79. l·k·斯图尔特,”钢柱的计算模型进行实验模拟爆炸,”国际期刊的计算方法和实验测量,卷2,不。3、225 - 242年,2014页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  80. k·w·金和j . h . Waclawczyk“爆炸容器室开发和测试,”学报2006年ASME压力容器和管道/ ICPVT-11会议加拿大温哥华,页3日到13,公元前,2006年7月。视图:谷歌学术搜索
  81. z Whenhui x Honglu z, Guangquan, g . k . Schleyer”动态响应的柱形爆炸室产生的内部爆炸载荷集中,“影响工程的国际期刊,19卷,不。9 - 10,831 - 845年,1997页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  82. c, d . j . oehler j . Wachl et al .,“爆炸测试钢筋混凝土板加装经理碳纤维增强塑料盘子,”结构工程的发展,10卷,不。4、397 - 414年,2007页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  83. r . c . Wu Nurwidayati, d . j .欧勒”碎片散裂的钢筋混凝土板由于喷气负载,”影响工程的国际期刊,36卷,不。12日,第1376 - 1371页,2009年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  84. i m . Snyman f . j .便宜,w . Grundling”设计和调试semi-confined爆炸室”,国防科技,12卷,不。2、147 - 158年,2016页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  85. z Jiba、t . j .园子和f . j .便宜”的影响细水雾环境的post-detonation流程PE4炸药爆炸semi-confined室,“国防科技,14卷,不。5,366 - 372年,2018页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  86. K.-C。吴、李b和K.-C。蔡”,残余轴向压缩容量本地化的爆炸破坏了RC列,“影响工程的国际期刊,38卷,不。1,29-40,2011页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  87. k . s, m . Kasmuri a . s . z哈桑和r·哈米德,“高强度与硅灰混凝土的动态增加的因素在高应变率加载,”材料科学论坛卷,857年,第304 - 299页,2016年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  88. w·j·坎特维尔和j·莫顿,“复合物质的抗冲击性审查,”复合材料,22卷,不。5,347 - 362年,1991页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  89. 问:h . m . Zhang j . Wu m·李和f·l·黄”,进一步调查的动态抗压强度增强concrete-like材料基于分离式霍普金森压杆试验。第一部分:实验”,影响工程的国际期刊,36卷,不。12日,第1334 - 1327页,2009年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  90. p . s . Bulson爆炸荷载的工程结构美国佛罗里达州波卡拉顿,CRC新闻,2002年。
  91. p·l·沃尔特在空中爆炸环境中测量静态超PCB Piezotronics Inc .,位于纽约州迪普市,纽约,美国,2010年。
  92. p·l·沃尔特“鼓风,动态压力测量的科学。”声音和振动,38卷,10到16,2004页。视图:谷歌学术搜索
  93. p·l·沃尔特介绍鼓风Measurements-Part我PCB Piezotronics Inc .,位于纽约州迪普市,纽约,美国,2004年。
  94. p·l·沃尔特介绍鼓风Measurements-Part II:连接传感器PCB Piezotronics Inc .,位于纽约州迪普市,纽约,美国,2004年。
  95. p·l·沃尔特冲击和爆炸Measurement-Rise时间测量系统的能力吗?PCB Piezotronics Inc .)位于纽约州迪普市,纽约,美国,2004年。
  96. p . l .银,“空气冲击波测量技术,评价”学报75冲击和振动研讨会弗吉尼亚海滩,弗吉尼亚州,美国,2004年10月。视图:谷歌学术搜索
  97. p·l·沃尔特介绍鼓风Measurements-Part V:替代技术?PCB Piezotronics Inc .)位于纽约州迪普市,纽约,美国,2004年。
  98. p·l·沃尔特”之前验证数据结构模型”,实验技术,34卷,不。6,56-59,2006页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  99. p·l·沃尔特介绍鼓风Measurements-Part IV:信号电缆PCB Piezotronics Inc .,位于纽约州迪普市,纽约,美国,2004年。
  100. p·l·沃尔特介绍鼓风Measurements-Part III:保证验证压力测量PCB Piezotronics Inc .,位于纽约州迪普市,纽约,美国,2004年。
  101. Photron美国、Photron高速摄像机圣地亚哥,Photron USA Inc . CA,美国,2015年。
  102. b . Luccioni d·安布罗西尼,r . Danesi“爆炸加载使用hydrocodes评估,”工程结构,28卷,不。12日,第1744 - 1736页,2006年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  103. d·米勒·h·潘,r .娘娘腔,A .雪莉和j . Cogar”耦合欧拉/拉格朗日模拟爆炸动力学、”Implast Sem学报》2010年秋季会议2010年10月美国普罗维登斯,国际扶轮。视图:谷歌学术搜索
  104. s . Borve a . Bjerke m . Omang, e . Svinsas比较AUTODYN和RSPH二维冲击波问题Norweigian国防产业机构,奥斯陆,挪威,2009。
  105. t·c·查普曼,t . a Rose, p·d·史密斯,”冲击波模拟使用AUTODYN2D:参数研究,“影响工程的国际期刊,16卷,不。5 - 6,777 - 787年,1995页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  106. g·e·费尔利”的数值模拟使用AUTODYN-2D和3 d烈性炸药,”炸药工程师学会学报》4日一年两次的研讨会1998年12月,里斯本,葡萄牙,。视图:谷歌学术搜索
  107. c·e·安德森Jr .)“hydrocodes理论的概述,影响工程的国际期刊,5卷,不。1 - 4,33-59,1987页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  108. g·s·柯林斯,介绍Hydrocode建模、应用建模和计算,伦敦帝国理工学院,英国,2002。
  109. h . Draganić和d . Varevac”效应的数值模拟爆炸行动在天桥上,“Građevinar,卷69,不。6,437 - 451年,2017页。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索
  110. p . KohnkeANSYS理论手册,12.0版本ANSYS Inc . Canonsburg, PA,美国,2009年。
  111. j . o . HallquistLS-DYNA用户手册特洛伊,利弗莫尔软件技术公司,MI,美国,2000年。
  112. 有限元分析软件,有限元分析软件AUTODYN用户手册ANSYS Inc . Canonsburg, PA,美国,2010年。
  113. h·d·Hibbitt调查局Karlsson, e·p·索伦森有限元分析用户手册6.5版波塔基特,有限元分析Inc . RI,美国,2004年。
  114. h . Draganić和d . Varevac分析冲击波参数取决于空气网格大小,”冲击和振动卷,2018篇文章ID 3157457, 18页,2018年。视图:出版商的网站|谷歌学术搜索

版权©2018 h . Draganićet al。这是一个开放的分布式下文章知识共享归属许可,它允许无限制的使用、分配和复制在任何媒介,提供最初的工作是正确引用。

更多相关文章

PDF 下载引用 引用
下载其他格式更多的
ePub
XML
订单打印副本订单
的观点6579年
下载1854年
引用

相关文章