文摘

冷弯钢框架(CFS)很受欢迎世界各地。在这项研究中,我们调查了112帧不同的支撑安排和不同尺寸比例不同厚度的板板在循环和单调加载使用有限元非线性分析。我们也评估地震参数包括减少阻力因素,延性,并迫使换算系数由于所有标本的延性。另一方面,我们计算了这些系统的地震响应修改因素。最大剪力墙面板中修改因素有关而与隔热板(石膏壁板)标本和15毫米的厚度是5.14;支撑标本中两国相关支撑模式B 3.14样本。标本与两国之间的最大阻力(2-side)支撑系统属于标本C (2-side双交叉联接)的尺寸比2(4.8米×2.4米)和305.60 kN,阻力也在隔热板的剪力墙面板,它属于DFP(道格拉斯冷杉胶合板)20毫米的厚度和电阻371.34 kN。

1。介绍

如今,在许多国家,利用LSF系统已经由于许多优势包括高速发展,质量和合适的抗震性能。这个系统是钢铁做的部分与冷滚成员进入建筑行业在1946年(1),但它的使用是有限的由于非经济的可行性。自1990年以来,LSF系统已经开发广泛的原因很多,如木材价格的上涨和供应有限的资源,环境问题,住房的需要快速和大规模生产,并使用预制建筑的必要性。今天,这个系统有大量使用的长期和中期商业和住宅建筑在美国,加拿大,澳大利亚,日本和许多其他国家(2]。一个适当的策略来改善这些建筑的抗震性能是结构板或撑的使用。撑传递水平力的上限和下限水平的基础。

Zeynalian Ronagh执行三个系列的全面纵横比剪力墙试验1:1或2:1、纤维水泥包板。每个系列由相同的墙面板使用循环荷载政权进行了测试。他们报告说,这种CFS抗侧系统的性能在循环荷载作用下是令人满意的,可以被认为是一个可靠的系统即使在高地震地区(3]。审查结果和比较其他实验的结果由其他研究人员表明,X带斜撑系统被认为是一个韧性系统有一个令人满意的抗剪强度;慢性疲劳综合症,因此使用这种结构可以更好的尤其是在低到中等地震地区(4- - - - - -6]。Zeynalian等人研究了横向的性能K-braced冷弯钢结构及其反应的修正系数的因素。总共12全面2.4×2.4米标本不同配置的测试标准循环荷载下的政权。特别感兴趣的是标本的最大横向承载力和变形行为以及地震响应的理性估计修改因素。结果表明,使用洗衣机在k个元素钉铆钉连接大大提高了侧墙的性能包括强度和延性,因为它消除了铆钉的拉拔力;使用双钉的垂直元素,K-braced跨越,提高极限强度和的因素。因此,使用K-stud支撑系统只有在低地震地区地震载荷,因此所需的抗侧能力不高7]。

锅和山都集中在实验研究冷弯钢板墙的结构强度与护套单调剪切载荷作用下框架。完全,13墙标本包括5与石膏板墙护套,5与硅酸钙板包墙,2与波纹状板包墙,墙和1架没有护套进行测试。极限强度、刚度和延性比为每个试样进行了研究。根据试验结果分析,试件的延性比与单面衬板比双面衬板的标本。相比,相同类型的标本的极限强度,与石膏板墙框架板最大价值,墙架与硅酸钙板二次值,并与石膏板墙框架有最小值。和墙框架板的极限强度增加板的厚度增加(8]。

费洛浦用和墙Dubina 6系列的全面执行测试各种类型的包层安排包括X-strap支撑框架,波纹包墙、石膏板护套板,定向结构刨花板(的OSB)护套板。每个系列由相同的墙面板使用单调和循环荷载政权进行了测试。他们发现,在大多数标本,加强墙壁的角落是基本的底部的失败开始跟踪地脚螺栓。因此,角落里的细节应该这样设计撑的上举力直接传播或角落螺栓锚固螺栓,以便它不会引起弯曲轨道底部。也报道,seam紧固件代表最敏感的波纹板标本的一部分;损失逐渐增加缝紧固件,直到他们的失败导致整个面板的9]。

卡瓦依等人进行了一系列的全面试验测试不同CFS侧向支撑系统又包括钢板。特别感兴趣的是标本的平面剪切强度和延性。他们得出的结论是,虽然strap-braced框架非常韧性与非凡的缩放行为,与薄钢板墙,胶合板、石膏板显示更少的延性和适度的挤压。他们还声称,墙的行为与两个不同的侧向支撑系统的组合相当接近的行为两个重叠的(10]。Elgaaly钢剪力墙和研究,1998年,由于年底高应变对应的板块,取代了板与虚拟的扣板条以及目的,并分析了带的应力、应变和扣板。由他介绍的计算模型与实验显示一个好的协议螺栓连接和焊接标本11]。

在另一个研究,Moghimi和Ronagh引入新的代码strap-bracing系统符合规定并满足延性标准。程序由九个全面标本来评估性能的四种不同strap-braced墙壁。第一个魁梧的计划有四个括号在墙的四个角落。该系统的强度、刚度和延性主要取决于支架的形状和大小,在一个较低的程度上的和弦。第二个方案调查直接螺钉连接肩带的四个墙板最外层的角落。类似研究的连接肩带关节内部框架。最后,调查的横向性能strap-braced墙板与固体皮带连接角板在四个角落12]。

Al-Kharat和罗杰斯提出了一个实验性的非弹性性能的概述十六岁2.44米×2.44米冷弯钢strap-braced墙壁没有设计遵循严格的基于能力设计。利用单调和循环荷载协议,他们表明,如果不考虑容量设计原则,墙的性能有可能是受到压制的细节,这在很多情况下不允许试样达到或维持收益能力,严重降低了系统整体延性13]。

迦得等人进行一些调查情况的石膏板墙的抗震性能通过交叉肩带卷冷钢结构墙加固。修改响应的因素与这些系统被摇表和评估数值试验研究。由于这些调查,广泛的测试,得到4 - 29日修正因子的响应。这些结果是不切实际的和误导,需要更多的研究来得到一个可靠的响应(14,15]。

于提出一个研究项目旨在评估抗剪强度值0.686毫米,0.762毫米,0.838毫米钢板护套CFS剪力墙和纵横比的2:1或4:1。该项目由两个系列的测试在位移控制模式。第一个系列是单调的测试来确定风载的名义抗剪强度。第二个系列是循环测试获得的抗剪强度地震载荷。护套只有框架的一侧。测试参数还包括三个钢衬板厚度和三个扣间距配置面板的边缘。测试结果表明,线性关系可以认为名义抗剪强度和紧固件之间的间距在面板边缘。钢衬板的屈曲和撤军的衬板螺丝CFS薄钢板剪力墙的主要失效模式。这个项目还显示,CFS框架剪力墙大纵横比相对较低的刚度,但取得了明显漂移能力大(16]。

规定NEHRP建议抗震规定联邦应急管理局450年,联邦应急管理局P750和技术指南TI 809 - 07和考虑修改一些框架系统地震反应的因素。在这个规定,修改因素支撑系统的地震反应被认为是4斜肩带,6.5剪力墙,3等其他钢铁系统做好秩序(17- - - - - -19]。符合美国钢铁协会的标准,作为一个领先的治疗中心卷冷钢结构的性能,介绍了一个性能的因素2和7之间的横向抗系统基本地震力和建议的使用性能因素大于3在某些情况下(20.- - - - - -22]。为标准的国际4600 - 05年建议,当卷冷钢组件作为主要抗地震的元素结构,修正因子的反应不应大于2。然而,由于澳大利亚位于地震危险性较低的地区,通常,风在短期内是一个占主导地位的元素设计冷钢建筑滚。因此,如果这个因素被认为是低的,它没有对设计的影响。因此,在澳大利亚,很少有关注一些调查的评价因素在冰冷的钢铁建筑(滚23]。

研究人员的实验室的调查揭示了剪力墙面板的表演又支撑框架;然而,这些昂贵的调查可以有用,当他们适应合适的软件分析结果准确。与先前的研究,这些元素的影响剪力墙面板的性能可以通过改变一些参数,比如调查衬板的厚度和距离,降低成本的变化,没有实验室活动。同时,后执行合适的软件分析和对比实验的结果与十字支撑样本,我们决定去领先一步以及调查与不同的支撑多个系统配置和变化的距离。模型研究了在本研究进行准确的有限元软件;然而,没有一个普遍的价值冷钢滚的响应修正因素系统和没有明确的和可信的来源规定的响应修正因素支撑系统与配置K。因此,澄清这个问题,需要更多的研究。澄清这一重要问题,我们决定模型和分析支撑系统等不同的配置交叉背带,雪佛龙和K形式和研究这些系统的非线性反应通过考虑不同方面的比例高度墙的长度来消除不确定性。

2。基本概念

调查的参数非线性行为和延性是至关重要的。这些问题得到解决响应修改标题下的因素。

2.1。刚度和强度

预测的位置优势,(名义横向屈服强度),(预测横向屈服强度),对(横向屈服强度)可能会有所不同从什么是根据特定的墙被分析。预测的名义横向屈服强度,墙的,是基于收益率的张力。牙套的强度决定用他们的名义面积×厚度(宽度)以及最低指定(名义)屈服应力。的名义张力产生能力支撑是倾斜的位置调整皮带成员水平。预测的名义横向剪力墙的刚度,(名义上的横向剪切刚度)的轴向刚度计算是基于两个张力支撑成员。这也是为他们的水平倾斜位置调整。预测的值和代表名义(不考虑)设计参数,以便工程师通常能够确定使用成员指定最小尺寸和材料性能测试结果和测量的援助。是预测侧墙的屈服强度,这是通常在张力带括号时达到屈服。(预测横向剪切刚度)是预测横向剪力墙的刚度,又获得的初始弹性轴向刚度单独带牙套。最大负荷水平由每个支撑墙无论故障模式被定义为测量屈服强度,。测量的初始弹性剪切刚度(初始弹性剪切刚度)被定义为零负载级别的割线刚度最大负载水平的40%,,建议在ASTM E2126 [24)(图1)。

2.2。延性

的主要因素影响行为的因素是延性系数。延性是,事实上,轴承系统的非线性位移的能力,当系统达到生产能力,它仍然可以承受力量,直到达到大幅非线性结构侧向位移没有倒塌。的延性计算系统已经根据以下方程:

在这个方程,是弹性屈服延性计算通过测量弹性刚度(收益率)和侧墙电阻()。是失败的速度位移继续,直到没有阻力(极限阻力的降低80%)。

2.3。响应修正因子

响应修正因子的概念是基于结构的韧性行为吸收地震能量,以及延迟结构失败。事实上,受益于现实,任何结构有一点额外的阻力和延性,地震法规允许结构设计以更少的力量和他们缴纳罚款的减少迫使接受较大的位移。研究表明,这两个因素的附加阻力系数(),迫使减少因素对行为产生最大的影响因素在非弹性阶段由于延性()。行为反应改性因素是写如下:

附加阻力系数()总收益率限制的比例结构的破坏机制的形成,迫使对应于第一个塑性铰的形成:

延性系数参数的影响,应用一个因素被称为力换算系数由于延性(引入了),当结构的基本周期在0.1和0.5之间第二,纽马克和大厅力方程(1982)计算如下(25]:

3所示。建模

在目前的研究中,有限元数值方法已被用于模型的框架和评估带括号的非线性响应应用侧向支撑系统。

3.1。分析模型的验证与实验模型

一种方法获得更高的信心在所有数值建模技术适应数值结果与实验的。因此,由于相似的有限元模型与实际条件和模拟的可能性潜在故障的复杂性,连接,和加载条件下,一个合理的模型可以实现最低的错误率。在评估的单调行为冷弯钢框架,LSF帧实验室标本用胶带横拉条Al-Kharat Rorger和实验室标本的剪力墙面板费洛浦用和Dubina已经使用(9,13]。接下来,使用有限元程序和软件MSC PATRAN-NASTRAN,建模和实验分析的结果进行比较(26]。

3.1.1。部分的概要文件和材料中使用的模型

测试样本做好墙穿过肩带和剪力墙面板与衬板。框架的高度和长度是2.44米。侧钉由双c形部分融合在一起从前面和中间钉由单一的c形部分安装了名义间距为406毫米。建模进行了使用相同的部分。部分概要文件和行为的材料用于双和单钉,薄膜,追踪,腰带是在表1,2,3。

所需的故障模式的系统冷弯钢壁结构的韧性行为是整个部分表面的括号打保险丝的作用达到屈服。在这种情况下,所有元素和连接套抗震系统将处理力在括号的容量。括号必须能够进入非线性行为,从地震波散射的能量产生,并继续跟踪所需的非线性延性没有任何失败,钉,他们的连接。根据这一事实,带括号不容忍压缩载荷,为所有成员的墙除了带牙套,材料线性行为模型定义和带牙套,材料非线性行为模型(与拉伸行为)的定义。

3.1.2。分析模型中使用的组件

数值有限元方法为基础,用于求解各种工程问题,复杂的几何模型的离散化是更容易和更小的元素,以便分析。有限元模型是通过应用几何特征,形成网状,材料特性,支持和加载条件和几何形状的框架是由许多表面的三角形和矩形元素。有限元建模,标准4-node元素(CQUAD 4)已被使用。收敛分析,被选中的元素数量的方式建立一个适当的通信时间之间的分析和结果的准确性。侧墙的行为分析的类型是一个非线性推覆分析。在这个分析,应力-应变关系是非线性的,每个点的句子有延性也被认为是在应变的二阶导数的计算。因此,检查的可能性的行为结构和延性计算精度高。

3.1.3。加载

循环荷载政权已经在这项研究中的应用是基于方法B的ASTM标准(24),最初开发ISO(国际标准化组织)标准16670。这种加载方法包含一个完整的周期为0.5,1,2,3,4毫米和三个完整周期在8,16日,24日,32岁,40岁,48岁,56岁,64年,和72毫米,除非发生故障或负载电阻显著减少。提到的横向振幅对应于1.55%,3.125%,6.25%,9.35%,12.5%,25%,50%,75%,100%,125%,150%,175%,200%,和225%的终极单调墙的侧向位移,这是评估等于32毫米。值得注意的是,方法B的ASTM E2126-07规定循环位移振幅的选择必须基于单调极限位移的分数。如果这是应用在这里,因为每个标本都有自己的极限位移,加载机制将为不同的标本类型不同。然而,正如之前制定的,目前的研究目标之一是比较不同类型的K-braced剪力墙的配置,这将需要使用相同的循环振幅不同的墙壁。因此,方法B与横向振幅在这项研究中使用独立于单调的测试。此外,尽管75毫米,或3.125%,interstorey漂移率的最大振幅致动器,它被认为是足够的,因为指定的最大允许层漂移率标准FEMA450是2.5% (17]。平均加载速度约为2毫米/秒,这是符合ASTM E2126-07建议加载速度必须在1 - 63毫米/秒(24]。

3.2。从评估建模的验证结果

建模结果面板的肩带和剪力墙有限元软件和实验室工作9,13)已经提出了表4和5。结果显示,适当的相应之间观察到的侧阻力和漂移从数值计算和实验的结果获得标本。5%的显著性水平之间的数值和实验样品的结果导致增加信心的结果评价。

3.3。参数研究

后确保分析模型与实验结果的准确性,几个支撑框架不同的配置如十字支撑、雪佛龙、K形式,和一些剪力墙标本和4种不同的衬板类型在有限元软件建模。所有帧的高度固定和可变长度(2.44米)。每一帧包括上、下骨折、外侧和中间部分,还与木衬板钢带牙套。部分和所有部分的材料是相同的标本。它们的属性和规格如表所示1,2和3在之前的部分。

认为有四个不同的衬板类型探讨剪力墙的行为包括的OSB, DFP, CSP,而。考虑抗震性能上的厚度的影响,每一种类型的这些板建模与厚度10,12.5,15日17.5,通过考虑片面和双面衬板20毫米。因为基础板的最小厚度DFP等于12.5毫米,这被认为是不同的厚度从12.5毫米的衬板。同时,观察方面的影响比例的剪力墙,有0.5比例模型四个方面,1,1.5,2常数厚度12.5毫米的每四套类型通过考虑片面和双面衬板。有调查9主要类型的支撑框架如图2。这个描述,研究有68支撑框架和44帧不同的衬板,在有限元软件建模后,在循环和单调加载。

4所示。讨论的结果

在本部分中,地震参数为每个模型的结果和图表从循环和单调加载的每个标本将讨论。的值()和(根据()计算3)和(4分别),最后,对于每一个标本,响应值修正系数计算使用(2)。

4.1。数值分析框架的标本

在单调加载下,这些墙壁生产量的平均值是获得等于6.07 kN,相当于78.36%的收益率预测能力的价值。在循环荷载下,意思是产生耐药性获得6.29 kN的比率(/)获得等于79.13%。单调和循环测试的平均值分别被评为119.83和124.91毫米和延性的平均值等于4.39和4.97,分别。

计算()(3)墙没有支撑的价值意味着延性,等于4.67已经使用和的值被评估为2.89没有撑墙。自的价值(/)小于1,没有额外的阻力;因此,的值()被认为是等于1。最后,得到响应修正因子的值为2.89(图3)。

4.2。数值分析B帧的标本

均值单调加载下的生产量的标本B与横向和双边括号了106.64和169.53 kN,分别已经相当于73.85%和75.50%的预测能力值。生产量的平均值的循环荷载下标本B与横向和双边括号了114.80和183.58 kN,还分别的比例(/)分别获得了73.24%和135.91%。双边撑的生产量的价值获得约60%以上的横向支撑。示例B与横向支撑无法预测的总生产量,墙的时候失败,括号没有达到的总生产能力;然而,双边的状态撑标本侧向支撑的标本相比已有所改进,它可以总循环荷载下的预测能力。

的生产量比名义生产量,均值为101.56%和161.64%,分别在单调加载下的这些标本与横向和双边括号和109.33%和174.84%,分别在循环荷载。这些值显示标本B与横向和双边括号可以得到预期的名义设计剪切阻力(图4)。

的平均值()被评为45.51和43.24毫米,分别在单调加载下的标本与横向和双边括号,和44.41和42.93毫米,分别在循环加载。双边撑在墙上的存在导致减少约4%在其最大位移比横向支撑标本。延性的平均值被评估为2.02和2.27,分别在单调加载下的样本与横向和双边括号,2.14和2.23,分别在循环荷载。计算()(3)与侧墙括号,延性的平均值等于2.08已经使用和的值被评估为1.78。额外的电阻的平均值()获得等于1.05和横撑墙,最后,得到响应修正因子的值为1.87。计算的值()对于双边括号的墙壁,延性的平均值等于2.25已经使用和的值是评价等于1.87。基于值(/),附加电阻的平均值()获得等于1.68与双边括号和墙壁,最后,响应修正因子得到的值与双边括号(表3.14试样B9)。如果双方括号用于标本B,响应修正因子的值将超过66%的横向支撑。

刚度预测的价值获得了19.62和37.56 kN /毫米,分别对样本B与横向和双边括号在单调加载下,和42.95和45.69 kN /毫米,分别在循环荷载。显然,的值()获得的大大小于()。剪切强度增加,增加墙的高度,长度的比值。另一方面,两国括号显著的抗剪力墙获得超过横撑。这显然是如图4(一)- - - - - -4 (c)。

4.3。数值分析框架的标本C

均值单调加载下的生产量的标本C与横向和双边括号了118.41和180.14 kN,分别已经相当于74.85%和75.76%的预测能力值。生产量的平均值的循环荷载下标本C与横向和双边括号了125.35和191.59 kN,还分别的比例(/)分别获得了74.22%和137.16%。双边撑的生产量的价值获得约52%以上的横向支撑。示例C与横向支撑无法预测的总生产量,墙的时候失败,括号并没有达到他们的总生产能力;然而,双边的状态撑标本侧向支撑的标本相比已有所改进,它可以总循环荷载下的预测能力。的生产量比名义生产量,均值为112.77%和171.56%,分别在单调加载下的这些标本与横向和双边括号和119.38%和182.47%,分别在循环荷载。这些值显示标本C与横向和双边括号可以得到预期的名义设计剪切阻力。

的平均值()被评为37.14和36.89毫米,分别在单调加载下的标本C与横向和双边括号,和35.78和34.59毫米,分别在循环加载。双边支撑墙的存在导致减少约2%在其最大位移比横向支撑标本。延性的平均值被评估为1.72和2.03,分别在单调加载下的样本C与横向和双边括号,1.82和1.89,分别在循环荷载。计算()(3)与横向撑墙延性的平均值等于1.77已经使用和的值被评估为1.59。额外的电阻的平均值()获得等于1.16和横撑墙,最后,得到响应修正因子的值为1.85。计算的值(与双边括号)墙,延性的平均值等于1.96已经使用和的值是评价等于1.71。基于值(/),附加电阻的平均值()获得等于1.77墙与双边括号和最后,得到响应修正因子的值作为样品3.02 C和双边括号(表9)。如果双方括号用于标本C,响应修正因子的值将超过63%的横向支撑。

刚度预测的价值获得了24.71和45.36 kN /毫米,分别与横向样本C和双边括号在单调加载下,和42.46和45.18 kN /毫米,分别在循环荷载。显然,的值()获得的大大小于()。剪切强度增加,增加墙的高度,长度的比值。另一方面,两国括号显著的抗剪力墙获得超过横撑。这显然是如图5(一个)- - - - - -5 (c)。

4.4。数值分析框架的标本D

均值单调加载下的生产量的标本D与横向和双边括号了61.93和87.11 kN,分别已经相当于69.62%和79.01%的预测能力值。生产量的平均值的循环荷载下标本D与横向和双边括号了69.13和96.02 kN,还分别的比例(/)分别获得了74.27%和120.70%。两国括号的生产量的价值得到超过40%左右的横向括号。样本D与横向支撑无法预测的总生产量,墙的时候失败,括号没有达到的总生产能力;然而,双边的状态撑标本侧向支撑的标本相比已有所改进,它可以总循环荷载下的预测能力。的生产能力比名义生产量,均值为58.98%和82.96%,分别在单调加载下的这些标本与横向和双边括号,65.84%和91.44%,分别在循环荷载。这些值显示标本D与横向和双边括号不能得到预期的名义设计剪切阻力(图6)。

的平均值()被评为73.21和55.31毫米,分别在单调加载下的标本D与横向和双边括号,和71.49和69.11毫米,分别在循环加载。双边支撑墙的存在导致减少约13.8%在其最大位移比横向支撑标本。延性的平均值被评估为2.88和2.97,分别(表5和6),在单调加载下的样本D与横向和双边括号,和分别为3.06和3.19,(表7和8),在循环荷载下。计算()(3)与侧墙括号,延性的平均值等于2.97已经使用和的值被评估为2.22。自的价值(/)小于1,没有额外的阻力;因此,的值()被认为是等于1。最后,响应修正因子的值为2.97。计算的值()对于双边括号的墙壁,延性的平均值等于3.08已经使用和的值是评价等于2.27。自的价值(/)小于1,没有额外的阻力;因此,的值()被认为是等于1。最后,响应修正因子得到的值为标本D与双边括号(表2.279)。如果双方括号用于标本D,响应修正因子的值将超过2.2%的横向支撑。这个小差异会导致缺乏额外阻力标本。

刚度预测的价值获得了9.99和19.37 kN /毫米,分别对样本D与横向和双边括号在单调加载下,和14.95和15.91 kN /毫米,分别在循环荷载。显然,的值()获得的大大小于()。剪切强度增加,增加墙的高度,长度的比值。另一方面,两国括号显著的抗剪力墙获得超过横撑。这显然是如图6(一)- - - - - -6 (c)。

4.5。数值分析框架的标本E

均值单调加载下的生产量的标本E与横向和双边括号了92.92和127.39 kN,分别已经相当于77.71%和75.91%的预测能力值。生产量的平均值的循环荷载下标本E与横向和双边括号了97.20和135.22 kN,还分别的比例(/)分别获得了72.05%和109.52%。两国括号的生产量的价值得到超过38%左右的横向括号。样本E与横向支撑无法预测的总生产量,墙的时候失败,括号没有达到的总生产能力;然而,双边的状态撑标本侧向支撑的标本相比已有所改进,它可以总循环荷载下的预测能力。的生产能力比名义生产量,均值为88.50%和121.33%,分别在单调加载下的这些标本与横向和双边括号,92.57%和128.78%,分别在循环荷载。这些值显示标本E与双边括号可以得到预期的名义设计剪切阻力(图7)。

的平均值()被评为52.18和52.88毫米,分别在单调加载下的标本E与横向和双边括号,51和49.30毫米,分别在循环荷载。延性的平均值被评估为2.31和2.48,分别在单调加载下的样本E与横向和双边括号,2.41和2.51,分别在循环荷载。计算()(3)与侧墙括号,延性的平均值等于2.36已经使用和的值被评估为1.93。自的价值(/)小于1,没有额外的阻力;因此,的值()被认为是等于1。最后,响应修正因子的值为1.93。计算的值()对于双边括号的墙壁,延性的平均值等于2.50已经使用和的值是评价等于2。基于值(/),附加电阻的平均值()获得等于1.25与双边撑墙,最后,响应修正因子得到的值与双边撑(表2.50标本E9)。如果双方括号用于标本E,响应修正因子的值将超过29.50%的横向支撑。

刚度预测的价值获得了15.51和21.89 kN /毫米,分别与横向样本E和双边括号在单调加载下,和30.58和32.53 kN /毫米,分别在循环荷载。显然,的值()获得的大大小于()。剪切强度增加,增加墙的高度,长度的比值。另一方面,两国括号显著的抗剪力墙获得更多的横向括号。这显然是如图7(一)- - - - - -7 (c)。

4.6。数值分析框架的标本

均值单调加载下的生产量的标本F与横向和双边括号了95.90和146.77 kN,分别已经相当于76.58%和77.10%的预测能力值。生产量的平均值的循环荷载下标本F与横向和双边括号了107.17和157.76 kN,还分别的比例(/)分别获得了76.52%和122.78%。两国括号的生产量的价值得到超过50%左右的横向括号。样品F和横向支撑无法预测的总生产量,墙的时候失败,括号没有达到的总生产能力;然而,双边的状态撑标本侧向支撑的标本相比已有所改进,它可以总循环荷载下的预测能力。的生产能力比名义生产量,均值为91.33%和139.78%,分别在单调加载下的这些标本与横向和双边括号,102.07%和150.25%,分别在循环荷载。这些值显示标本F与双边括号可以得到预期的名义设计剪切阻力。

的平均值()被评为49.27和45.60毫米,分别在单调加载下的标本F与横向和双边括号,和48.08和46.48毫米,分别在循环加载。双边支撑墙的存在导致减少约5.4%在其最大位移比横向支撑标本。延性的平均值被评估为2.23和2.37,分别在单调加载下的样品F与横向和双边括号,2.36和2.46,分别在循环荷载。计算()(3)与侧墙括号,延性的平均值等于2.30已经使用和的值被评估为1.89。自的价值(/)小于1,没有额外的阻力;因此,的值()被认为是等于1。最后,响应修正因子的值为1.89。计算的值(与双边括号)墙,延性的平均值等于2.42已经使用和的值是评价等于1.96。基于值(/),附加电阻的平均值()获得等于1.45与双边括号和墙壁,最后,得到响应修正因子的值作为样品2.84 F和双边括号(表9)。如果双方括号用于标本F,响应修正因子的值将超过50%的横向支撑。

刚度预测的价值获得了17.86和31.95 kN /毫米,分别对样品F与横向和双边括号在单调加载下,和34.53和36.73 kN /毫米,分别在循环荷载。显然,的值()获得的大大小于()。剪切强度增加,增加墙的高度,长度的比值。另一方面,两国括号显著的抗剪力墙获得更多的横向括号。这显然是如图8(一个)- - - - - -8 (c)。

4.7。数值分析框架的标本G

均值单调加载下的生产量的标本G与横向和双边括号了83.23和95.82 kN,分别已经相当于77%和77.10%的预测能力值。生产量的平均值的循环荷载下标本G与横向和双边括号了87.17和104.73 kN,还分别的比例(/)分别获得了73.86%和100.75%。双边撑的生产量的价值获得约18%以上的横向支撑。样本G横向支撑无法预测的总生产量,墙的时候失败,括号没有达到的总生产能力;然而,双边的状态撑标本侧向支撑的标本相比已有所改进,它可以总循环荷载下的预测能力。的生产能力比名义生产量,均值为79.27%和91.26%,分别在单调加载下的这些标本与横向和双边括号,83.02%和99.74%,分别在循环荷载。这些值表明,G侧标本和双边括号不能得到预期的名义设计剪切阻力。

的平均值()被评为66.34和56.54毫米,分别在单调加载下的标本G与横向和双边括号,和63.66和61.55毫米,分别在循环加载。双边支撑墙的存在导致减少约9%在其最大位移比横向支撑标本。延性的平均值被评估为2.70和2.75,分别在单调加载下的样本G与横向和双边括号,2.82和2.94,分别在循环荷载。计算()(3)与侧墙括号,延性的平均值等于2.76已经使用和的值被评估为2.13。自的价值(/)小于1,没有额外的阻力;因此,的值()被认为是等于1。最后,响应修正因子的值为2.13。计算的值()对于双边括号的墙壁,延性的平均值等于2.85已经使用和的值是评价等于2.17。自的价值(/)小于1,没有额外的阻力;因此,的值()被认为是等于1。最后,得到响应修正因子的值作为样本的2.17 G双边括号(表9)。如果双方括号用于标本G,响应修正因子的值将超过1.87%的横向支撑。这个小差异会导致缺乏额外阻力标本。

刚度预测的价值获得了13.18和19.06 kN /毫米,分别与横向样本G和双边括号在单调加载下,和18.30和19.47 kN /毫米,分别在循环荷载。显然,的值()获得的大大小于()。剪切强度增加,增加墙的高度,长度的比值。另一方面,两国括号显著的抗剪力墙获得超过横撑。这显然是如图9(一个)- - - - - -9 (c)。

4.8。数值分析框架的标本H

均值单调加载下的生产量的标本H与横向和双边括号了60.49和83.24 kN,分别已经相当于74.93%和79.30%的预测能力值。生产量的平均值的循环荷载下标本H与横向和双边括号了64.40和89.38 kN,还分别的比例(/)分别获得了71.90%和114.73%。两国括号的生产量的价值得到超过38%左右的横向括号。样本H和侧向支撑无法预测的总生产量,墙的时候失败,括号没有达到的总生产能力;然而,双边的状态撑标本侧向支撑的标本相比已有所改进,它可以总循环荷载下的预测能力。的生产能力比名义生产量,均值为57.60%和79.28%,分别在单调加载下的这些标本与横向和双边括号,61.33%和85.12%,分别在循环荷载。这些值显示标本H与横向和双边括号不能得到预期的名义设计剪切阻力(图10)。

的平均值()被评为80.90和73.89毫米,分别在单调加载下的标本H与横向和双边括号,和78.90和76.27毫米,分别在循环加载。双边支撑墙的存在导致减少约6%在其最大位移比横向支撑标本。延性的平均值被评估为3.16和3.22,分别在单调加载下的样本H与横向和双边括号,3.35和3.49,分别在循环荷载。计算()(3)与侧墙括号,延性的平均值等于3.26已经使用和的值被评估为2.35。自的价值(/)小于1,没有额外的阻力;因此,的值()被认为是等于1。最后,响应修正因子的值为2.35。计算的值()对于双边括号的墙壁,延性的平均值等于3.36已经使用和的值是评价等于2.39。自的价值(/)小于1,没有额外的阻力;因此,的值()被认为是等于1。最后,得到响应修正因子的值作为样品2.39 H和双边括号(表9)。如果双方括号用于标本H,响应修正因子的值将超过1.70%的横向支撑。这个小差异会导致缺乏额外阻力标本。

刚度预测的价值获得了8.30和16.25 kN /毫米,分别与横向样本H和双边括号在单调加载下,和11.03和11.74 kN /毫米,分别在循环荷载。显然,的值()获得的大大小于()。剪切强度增加,增加墙的高度,长度的比值。另一方面,两国括号显著的抗剪力墙获得更多的横向括号。这显然是如图10 ()- - - - - -10 (c)。

4.9。数值分析框架的标本

均值单调加载下的生产量的标本与横向和双边括号了86.21和108.61 kN,分别已经相当于74.73%和78.78%的预测能力值。生产量的平均值的循环荷载下标本我与横向和双边括号了91.87和116.92 kN,还分别的比例(/)分别获得了74.67%和112.10%。两国括号的生产量的价值得到超过26%左右的横向括号。样品我和横向支撑无法预测的总生产量,墙的时候失败,括号并没有达到他们的总生产能力;然而,双边的状态撑标本侧向支撑的标本相比已有所改进,它可以总循环荷载下的预测能力。的生产能力比名义生产量,均值为82.11%和103.44%,分别在单调加载下的这些标本与横向和双边括号,87.49%和11.35%,分别在循环荷载。这些值显示标本我和双边括号可以得到预期的名义设计剪切阻力(图11)。

的平均值()被评为57.75和53.53毫米,分别在单调加载下的样本我与横向和双边括号,和56.42和54.55毫米,分别在循环加载。双边支撑墙的存在导致减少约5.3%在其最大位移比侧牙套的样品。延性的平均值被评估为2.23和2.37,分别在单调加载下的样本我与横向和双边括号,2.36和2.46,分别在循环荷载。计算()(3)与侧墙括号,延性的平均值等于2.52已经使用和的值被评估为2.01。自的价值(/)小于1,没有额外的阻力;因此,的值()被认为是等于1。最后,响应修正因子的值为2.01。计算的值()对于双边括号的墙壁,延性的平均值等于2.62已经使用和的值是评价等于2.06。基于值(/),附加电阻的平均值()获得等于1.07与双边括号和墙壁,最后,得到响应修正因子的值作为样本的2.20我和双边括号(表9)。如果双方括号用于样本我响应修正因子的值将超过9.45%的横向支撑。这个小差异会导致缺乏额外的电阻样品。

刚度预测的价值获得了14.58和19.57 kN /毫米,分别对样品我和横向和双边括号在单调加载下,和20.79和22.11 kN /毫米,分别在循环荷载。显然,的值()获得的大大小于()。剪切强度增加,增加墙的高度,长度的比值。另一方面,两国支撑的剪力墙阻力明显获得更多的横向支撑。这显然是如图(11日)- - - - - -11 (c)。

4.10。数值分析剪力墙面板的衬板(盖板)

剪力墙面板无法预期提出配额,但可以预期提出的电阻标称设计剪切。的价值得到明显不足。

4.11。框架的影响方面对剪力墙面板的行为比例

显示在表中6和7比例,框架方面的行为没有影响剪力墙面板与木覆盖。然后,有一个很好的近似,1可以被视为一个比例方面继续这些墙的计算基础。

4.12。厚度和板类型的影响剪力墙面板的行为

DFP护套最强度和刚度相比其他研究护套。CSP的OSB,而其他护套DFP之后。使用双面衬板提高剪力墙的刚度和强度而片面的衬板。另一方面,通过增加厚度,硬度下降的数量相比,双边括号片面括号;所以,观察到12.5毫米厚度增加了18%,增加了12%的20毫米厚度与护套墙DFP, CSP的OSB,和所有的墙壁厚度的增加衬板而大约是10%(见图12)。

4.13。比较大量的标本的响应修正因素

计算的结果与所有样本的响应修正系数如表所示8和9。此外,质量图如图13。修改的最大价值因素与衬板的剪力墙面板与福利而与厚度15毫米和5.14之间做好标本和双边做好标本相关标本量3.14 B。结果表明剪力墙模型的响应修正系数高于支撑模型。剪力墙的标本,通过增加墙的厚度,其可塑性的数量有所下降,但另一方面,大量的硬度和阻力增加。作为响应修正因素有关这些组件,通过增加厚度,一个是增加,另一个是减少;因此,我们不能考虑一个例行的增加和减少响应修改因素增加墙的厚度。DFP衬板,最高的响应因子与片面的位置修改为3.99厚度12.5毫米。的OSB板,最高的响应因子与片面的位置修改为4.23厚度15毫米。在CSP板,最高的响应因子与片面的位置修改为4.29厚度12.5毫米。

4.14。比较样本的最大漂移和阻力

数据显示质量比较14和15比较的最大阻力和漂移的标本。标本与两国之间的最大阻力(2-side)支撑系统属于标本C (2-side双交叉联接)的尺寸比2(4.8米×2.4米)和305.60 kN,阻力也在隔热板的剪力墙面板,它属于DFP(道格拉斯冷杉胶合板)20毫米的厚度和电阻371.34 kN。最少的做好标本与试样之间的漂移C之间的比例方面0.5和衬板的剪力墙面板与DSP标本20毫米厚度和它们最漂0.92和0.72,分别。

因为它可以观察到,而支撑框架,框架没有括号非常低的阻力和更多的漂移。在单边做好样品,样品的平均最大阻力B, C, D, E, F, G, H,和我,94%,95%,91%,93%,94%,92%,90%,和94%,分别观察多帧没有括号。这种差异的数量在上述样品的双边括号为97%,97%,93%,95%,96%,93%,92%,和94%,分别比没有括号,在帧。然而,相比单边做好样品,在标本漂移没有括号增加62%,69%,39%,56%,59%,45%,33%,55%。

上述双边十字支撑系统相比,漂移量样品没有双边十字支撑系统增加了64%,69%,54%,56%,62%,53%,38%,和55%,分别。

5。结论

之间做好标本,标本C之间的剪力墙面板与衬板,衬板的DFP屈服强度的最大平均值、最大平均值刚度和最大的能量吸收能力。显然,这些参数与标本量最低,墙上没有任何支撑。最高的平均比率/做好标本之间相关标本D,和最高的比例/剪力墙面板与衬板之间的相关标本DFP护套厚度20毫米。最高的平均比率/做好标本中观察到的标本与剪力墙面板与衬板之间的DFP护套厚度20毫米。也有观察到最大漂移在墙上没有任何支撑的标本和最小漂移在标本一般来说,衬板的剪力墙面板和片面的支撑板不能达到他们预期的配额。然而,双边的状态做好标本比较片面的做好标本被改善,他们可以在循环实验达到预期指标。

剪力墙面板,衬板,做好标本B和C的单面和双面撑可能达到预期的名义剪切强度设计。完全,在一边倒的支撑,他们不能达到预期。E和样品我可以达到预期的名义设计的双面剪切阻力支撑。

在所有情况下,金额远远低于。

两面的最大响应修正因素支撑的标本B 3.14和片面的将标本H为2.35。也观察到,几乎没有区别片面的支撑和双面支撑响应修正因子的标本D、G H,和我没有任何撑在墙上,有观察到更高的可塑性比其他标本但在这个标本,没有过度的力量。响应修正因素支撑的剪力墙模型比墙。最高金额是5.14剪力墙相关而与双面衬板和厚度15毫米。

做好所有标本在墙上height-to-length比率的增加,剪切强度的双面加固墙超过60%片面的支撑。增加的阻力与衬板的剪力墙面板的厚度,较低的表双面衬板的影响不仅仅是双面衬板。至于覆盖的墙壁DFP、OSB,和CSP,厚度12.5毫米的增加18%,增加12% 20毫米厚度的片面板阻力(双面衬板阻力相比)。护套而,所有厚度的增加的数量大约是10%。

框架的比例方面没有明显影响剪力墙面板与护套公寓。唯一有影响力的组件的行为,这些墙面板的厚度。

利益冲突

作者宣称没有利益冲突有关的出版。