分析模型的端轴承锥形桩使用圆孔扩张理论的能力

文摘

从模型试验证据的基础上增加了端轴承锥形桩的荷载沉降曲线的行为,本文提出了一种分析球形孔扩张理论来评估端轴承能力。逐渐减少的角度提出了模型中插入端轴承能力进行评估。该模型的测试结果显示不同类型的砂和不同相对密度良好效果比传统直桩。端轴承能力在逐渐减少角增加而增加。文章接着提出了原型和模型预测并验证实际类型桩检测评估端轴承能力。

1。介绍

砂桩端轴承能力不仅是影响土的压缩性,剪切刚度、和力量,而且车锥度角的堆。很少有研究者已经注意到车锥度角的影响在端轴承阻力向下渗透在摩擦模式(1]。桩型的形状变化从阿基米德圆柱形状锥形类型,而桩附件的重量和体积在地上,机制也发生了变化。因此,逐渐减少的影响时,必须考虑评估锥形桩的端轴承能力(2,3]。主要有两种方法来评估端轴承能力:一种半经验的方法使用SPT-N价值观和理论方法基于地质因素。所有地质力学的理论方法,圆孔扩张理论尤其欢迎geotech专家(4- - - - - -6]。Yasufuku等人得到成功的评估技术端轴承能力nondisplacement直圆柱桩使用封闭的球形空腔膨胀理论解决方案(7,8]。这项研究声称使用球形空腔膨胀理论作为一种评估锥形桩的端轴承能力基于轴圆柱模型测试。逐渐减少的角度插入端轴承极限能力的分析模型来评估之前假设的球形空腔膨胀理论的Yasufuku et al。7,8]。该模型然后被预测和验证其他原型和实数类型桩引用数据来估计端轴承能力。

2。方法从测试结果和证据

镀铬三钢piles-one直(S)和两个taper-shaped (t - 1和2)-用于模型试验(表1地面上建模),分别有60%和80%的相对密度(表2)。模型桩有相同平等的长度和直径。模型室的尺寸1000毫米高度和直径750毫米,由图如图所示1(一)。


模型桩的类型	命名	毫米	毫米	毫米	α °	FRP加固方向	弹性模量 (GPa)

模型钢桩	年代	500年	25	25	0.00	na	2
	t - 1	500年	35	25	0.70	na	2
	2	500年	45	25	1.40	na	2

原型玻璃钢成堆	足球俱乐部	1524年	168.3	168.3	0.00	na	31.86
	条t - 3	1524年	170.0	198.0	0.53	0°	33.20
	第四节	1524年	159.0	197.0	0.71	0°	33.15
	T-5	1524年	155.0	215.0	1.13	0°	33.15

注意::桩的长度;:在桩头直径;:桩端直径;玻璃钢:纤维增强聚合物;:角逐渐减少;拿拿淋:不适用。


描述	来	K-7	范肖砖砂(Sakr et al。) [23- - - - - -25]

粒子密度,(g / cm³)	2.65	2.62	2.68
最大密度,(g / cm³)	1.64	1.60	1.772
最低密度,(g / cm³)	1.34	1.19	1.466
密度80%,(g / cm³)	1.58	1.52	na
密度60%,(g / cm³)	1.52	1.43	na
最大孔隙比,	0.98	1.20	0.794
最小孔隙比,	0.62	0.64	0.484
孔隙比在90%,	na	na	0.68
孔隙比在80%,	0.68	0.73	na
孔隙比在60%,	0.74	0.83	na
有效晶粒尺寸(毫米)	na	na	0.14
平均粒径(毫米)	na	na	0.26
均匀系数,	1.40	4.0	2.143
曲率系数,	0.86	1.21	0.905
罚款,百分比(%)	1.10	14	na
峰值应力(度)°	42.00	47.00	37.00
临界应力状态,(度)°	32.00	34.00	31.00(假设)

(一)

(b)

1224年日本工业系统(JIS)和日本岩土标准(0161年舵机)(9)被用来确定金沙的最大和最小干密度,以确定相对密度(表2)。多个筛选技术被用来准备模型在一个适当的相对密度下降的高度和喷嘴直径。喷嘴面积的变化和/或多个筛分直径确定地面当粒子的相对密度下降在一个特定的高度,反之亦然10]。在这种方法中,下降的高度决定通过保持一个恒定的喷嘴面积。两个砂,K-7和Toyoura金沙(),被允许通过多种筛选从1400毫米和700毫米的高度,分别。桩是安装在从底部的高度710毫米,和土壤进一步涌入的高度930毫米,由图如图所示1 (b)。在这之后,一个地静压力()50 kPa的垂直穿过上板,和桩安装200 mm 5毫米/分钟的速度,以便在灌注桩承载力状况。最少需要15小时应力松弛后安装。后来,一堆载荷试验进行0.4结算比例。在加载测试、负载细胞被安装在桩端和桩的头,与绳。在加载过程中,桩端可以直接测量负载细胞的端承桩的能力。

图2直接显示证据从模型试验获得的结果和K-7锥形桩和砂。这些测试表明,当车锥度角的增加,桩端阻力增加的金沙规范化结算比例。在这里,和是沉降和桩端直径,分别。归一化总端轴承能力已经绘制除以平均有效压力横向和纵向应力的均值(例如,)。通常为巩固土壤,外侧压力可以由选择0.5价值在横向关系和上覆岩层压力(例如,),有关的静止土压力系数与地面的干容重及其深度。图3显示了金沙的归一化总端轴承能力在不同相对密度。结果增加了端轴承的逐渐减少的影响机制,增加逐渐减少角。这通过小模型试验获得的证据解释了在锥形桩的优点。有鉴于此,有必要开发一个分析模型来评估端轴承的能力,它必须检查验证的有效性和责任与原型和真实的桩引用,这将在下一节中讨论。

3所示。分析模型来评估端轴承能力

土的压缩性、抗剪刚度和强度都会影响桩端轴承金沙的能力。压缩被认为有很大的不同,从不可压缩硅砂高可压缩碳酸盐砂为不同类型的土壤。球形空腔膨胀的解决方案已经合并估计圆柱直桩的端轴承能力在封闭形式由Yasufuku et al。7,8]。这种评估技术的基础上,该模型通过引入先进的角度逐渐减少对锥形桩的端轴承能力进行评估。数据4(一)和4 (b)解释一个修改失败机制使用球形空腔膨胀理论最初假设的Yasufuku et al。7,8]因为摩擦土壤与腔扩张的压力提出Vesic [4)确定极限承载力。在锥形桩的改性机理,它假定一个刚性锥的土壤存在的桩端下角锥形区域外,欧元区受到各向同性压力等于腔扩张的压力。此外,主动土压力条件立即被认为存在桩端下沿平面交流。然后,在B点,创建如图所示图4腔扩张的压力,最终端轴承的压力,主动土压力(3]。然后,极限承载力锥形桩可以用这个公式来解决

(一)

(b)

腔扩张压力Vesic理论的基础上(4可以写成在哪里在哪里,,被称为无量纲球形空腔膨胀因素,降低刚度指数和刚度指数分别与摩擦角相关联、剪切刚度,平均体积应变腔周围塑性区,静止土压力系数和上覆岩层压力。提供了一种剪切刚度比的力量,和是一个参数代替土壤压缩,剪切刚度,抗剪强度和平均体积应变的总和。继续,基本上是作为一个平均计算单位重量吗。的基础上理论与塑料平衡,落(11]推导临界状态的摩擦角作为

断言在实际应用中是有效和理性作为强度参数(12- - - - - -15),摩擦角保证相同的初始条件下的最小剪切强度和土壤密度、初始结构和围压被认为是独立的。的价值金沙几乎等于最大摩擦角在高围压应力下,将动员桩端以下(16,17]。因此,建议估算桩端轴承金沙的能力。与此同时,一个经验方程用于预测价值的应变水平10⁻³从测量值(18MPa)。贯入阻力认为增加广场的相对密度和直接成正比的有效地静压力和孔隙比成反比19),这样在哪里是相对密度和和最大和最小的孔隙率。重新排列的值从(5),经验相关性可以表示为

经验方程是一个函数的以简单的方式(6]。重新安排的3),的函数,,,可以写在这张表吗

方程(7)措施平均体积污渍腔周围塑性区,在地面上覆岩层压力的增加而增加。这个方程的重排地址端承桩极限能力的评价如下: 在哪里

Kondner类型的双曲曲线可用于预测nondisplacement桩的荷载沉降曲线在处女加载20.- - - - - -22]。假设一个简单的双曲函数估算应用桩端应力之间的关系,和相应的归一化桩端沉降,,因为在哪里和实验参数的逆值对应合适的初始剪切刚度和极限桩应力,分别。

当引入参考位移,由Hirayama22),这是经验在金沙nondisplacement成堆,表示为规范化的解决方案需要动员端轴承极限能力的一半,初始剪切刚度的倒数表示等

模型的有效性

模型的有效性验证后检查它与一个小模型和原型桩材料,包括与不同来源的数据。K-7砂砂的参数和桩材料已从Manandhar et al。1)和范肖砖砂Sakr et al。23- - - - - -25]。本研究采用圆柱形纤维增强聚合物(FRP) FC桩和three-tapered玻璃钢复合锥形桩,这是一个现成的管平均直径162.4毫米,厚度55°角。这些制造玻璃钢锥形桩使用六层的玻璃纤维缠绕(GFW)被放置在厚度角度0°(桩平行轴)和90°(箍层)(23)(表1)。范肖砖砂桩安装是局限于一个低压(LP)的初始径向应力30 kPa和60个kPa的垂直压力,以及高压(HP)与60 kPa的初始径向应力和垂直压力在不同深度和动员120 kPa 0.4规范化结算比率。砂的基本岩土属性设置在桌子上2。获得的垂直压力可以通过使用简单的公式在前一节中讨论。图5显示,增加总端轴承能力增加逐渐减少角度时封闭腔扩张形式的解决方案。大总端轴承阻力由高密度地反映。同样,高支承能力获得了在一个较高的径向应力在同一密度,如图所示图6。

此外,总端轴承能力以kN 在哪里桩头的半径在嵌入式桩截面的中间点。

下面的安排可以通过替换的值使用(1),(2),(10)和(11)(10):

假设连续的总端轴承能力成堆。当锥形桩的总端轴承能力规范化的总端轴承能力直桩通过它们之间的比率,获得以下关系:

这个方程显示内摩擦角之间的关系在一个临界状态和车锥度角的相互依赖的功能评价的总端轴承能力锥形桩。这种验证端轴承能力取决于临界状态的内摩擦角的车锥度角和条件桩。当有角的变化逐渐减少,支承能力也将改变独立于上覆岩层压力、围压和剪切模量的土壤。因此,数据7,8,9正在策划,以证实这种机制的规范化总端轴承不同砂能力的比率。有明显增加总端轴承能力0.1结算比率对所有类型的土壤和桩材料。

此外,不同车锥度角断言理解在金沙端轴承的行为能力。本研究采用模型试验、原型测试描述Sakr et al。23- - - - - -25和真正的类型Rybnikov26桩。Rybnikov额尔齐斯河巴布洛达地区进行测试使用的前苏联和无聊场铸锥形桩。的孔桩与无尽的螺丝钻。七种不同桩完成有长度4.5米,构成五个锥形桩和两个圆柱形桩理解直锥形桩对桩的行为。在这项研究中,只考虑桩材料的几何分析,与土壤属性的假设通过沙子如表所示2。

图10代表的影响逐渐减少角在四种不同类型的桩材料和土壤除以总直桩支承能力的锥形桩。结果显示近10%的支承能力的增加最大的圆锥角,表明支承能力的影响逐渐减少角和内摩擦角。

然后,最终的测量和计算结果承载力是策划来验证模型。该模型验证的各种参考数据。的测量和预测数据端轴承的能力,以kPa,如表所示3和4,分别。图11表明该模型符合得非常好,它是有效评估端轴承能力时的各种数据。测量和计算结果绘制在一个1:1比,证明了模型的有效性和使用不同类型的桩几何参数和金沙。


论文来源	不。	桩几何		土壤特性
论文来源	不。	直径,(m)	长度,(m)	土壤类型	(kPa)	(°)	(G) (MPa)

BCP (1 b) (1971)(27]	1	0.2	4	细沙	60	35 (34-36)	20. (60.5)

BCP (5 c) (1971)(27]	2	0.2	11	致密砂	170年	37 (36-38)	48 (133.5)

舵机的数据 (1993)(28]	3	1.5	44.5	沙子	300年	35	25 (71.1)
	4	1.5	32	沙子	356年	(34-36)	30. (81)
	5	1.5	26.5	沙子	256年	35	30. (81)
	6	1.5	22.4	沙子	212年	(34-36)	30. (81)

Yasufuku et al。(2001)8]	7	0.03	- - - - - -	Quiou砂	One hundred.	36	- (21.9)
	8				200年		(42)
	9				400年		- (47.0)


源纸	土壤类型		α= 0°			α= 0.53°			α= 0.7°			α= 0.71°			α= 1.13°			α= 1.4°
源纸	土壤类型		(kPa)	(kPa)		(kPa)	(kPa)		(kPa)	(kPa)		(kPa)	(kPa)		(kPa)	(kPa)		(kPa)	(kPa)

Manandhar et al。(2010)1]	K-7	0.1	828.56	1090.44	0.760				897.73	1138.77	0.788							990.76	1194.83	0.829
		0.2	862.79	1697.04	0.508	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	944.14	1772.23	0.533	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	1036.79	1859.50	0.558
		0.3	879.00	2083.71	0.422				970.21	2176.04	0.446							1069.29	2283.17	0.468
	来	0.1	234.16	1504.66	0.156				473.78	1568.55	0.302							643.52	1642.46	0.392
		0.2	239.56	2341.86	0.102	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	527.81	2441.28	0.216	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	686.89	2556.34	0.267
		0.3	237.76	2875.67	0.083				551.23	2997.74	0.184							706.30	3139.01	0.226

Sakr et al。 (23- - - - - -25]	* FS (LP)	0.1	2319.49	3105.68	0.747	2603.75	3744.82	0.695	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	3147.72	5173.84	0.608	3233.34	5539.99	0.584	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -
Sakr et al。 (23- - - - - -25]	* FS (HP)	0.1	2885.87	1932.90	1.493	4630.36	3847.47	1.204	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	6315.58	6396.16	0.987	8748.14	7554.52	1.158	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -

BCP (1 b) (1971)(27]	细沙	0.1	1300年	1695.39	0.767
		0.2	2000年	2636.72	0.759
		0.5	3000年	3954.57	0.759	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -
		1	4000年	4745.29	0.843
		2	5800年	5272.43	1.100

BCP (5 c) (1971)(27]	致密砂	0.1	8000年	5791.11	1.38
		0.2	12000年	9007.84	1.332
		0.5	18000年	13511.25	1.332	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -
		1	22000年	16213.3	1.357
		2	25000年	18014.67	1.388

舵机 (1993)(28]	沙子 (356 kPa)	0.13	5200年	5808.52	0.895	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -
	沙子 (256 kPa)	0.3	5700年	8691.14	0.656	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -
	沙子 (212 kPa)	0.08	4200年	3556.08	1.181	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -
	沙子 (180 kPa)	0.1	2900年	3895.01	0.745	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -

Yasufuku et al。(2001)8]	Quiou砂 (100 kPa)	0.1	1400年	1537.20	0.911
		0.2	2200年	2390.65	0.920	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -
		0.5	3300年	3585.46	0.920
		1.0	4200年	4302.37	0.976
	Quiou砂 (200 kPa)	0.1	2700年	2997.39	0.901
		0.2	3800年	4662.05	0.815	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -
		0.5	5700年	6992.57	0.815
		1.0	7000年	8390.89	0.834
	Quiou砂 (400 kPa)	0.1	3200年	4188.25	0.764
		0.2	5100年	6514.51	0.783	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -	- - - - - -
		0.5	9300年	9771.26	0.952
		1.0	12200年	11725.31	1.041

注:* FS:范肖砖砂。

结论

从小型锥形桩通过证据的好处在实验室模型试验导致的分析模型的发展锥形桩的端轴承能力的评估。车锥度角的断言在分析球形空腔膨胀理论是成功的锥形桩支承能力的评估。提出的模型是通过模型试验的验证,验证原型测试和真实类型桩测试。使用各种提出模型的主要结论进行了总结如下。(1)参数研究逐渐减少的关键变量的角度表明,该模型有效地维持锥形桩在评估的一般行为端轴承。(2)锥形桩端轴承总容量的限制约束失效模式,这就增加了支承能力,和支持的模型测量数据。

确认

作者想扩展他们的感谢教授清Omine宝贵的建议。此外,由衷地感谢去实验室助理渡中岛美嘉先生和他的同事先生Tohio Ishimoto继续支持。

引用

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土木工程的发展

文摘

1。介绍

2。方法从测试结果和证据

3所示。分析模型来评估端轴承能力

模型的有效性

结论

确认

引用

版权

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