JMATHgydF4y2Ba 数学杂志gydF4y2Ba 2314 - 4785gydF4y2Ba 2314 - 4629gydF4y2Ba HindawigydF4y2Ba 10.1155 / 2021/9936291gydF4y2Ba 9936291gydF4y2Ba 研究文章gydF4y2Ba 蒸汽超空泡的实验研究对毛细管出口射流噪声gydF4y2Ba https://orcid.org/0000 - 0003 - 3161 - 7647gydF4y2Ba 王gydF4y2Ba QianxugydF4y2Ba https://orcid.org/0000 - 0003 - 2850 - 5978gydF4y2Ba 刘gydF4y2Ba YicaigydF4y2Ba 姚gydF4y2Ba 姚gydF4y2Ba 张gydF4y2Ba 余gydF4y2Ba 刘gydF4y2Ba Jia-BaogydF4y2Ba 能源科学与工程学院gydF4y2Ba 中南大学gydF4y2Ba 长沙410083gydF4y2Ba 中国gydF4y2Ba csu.edu.cngydF4y2Ba 2021年gydF4y2Ba 8gydF4y2Ba 5gydF4y2Ba 2021年gydF4y2Ba 2021年gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba 2021年gydF4y2Ba 19gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba 2021年gydF4y2Ba 30.gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba 2021年gydF4y2Ba 8gydF4y2Ba 5gydF4y2Ba 2021年gydF4y2Ba 2021年gydF4y2Ba 版权©2021王Qianxu et al。gydF4y2Ba 这是一个开放的文章在知识共享归属许可下发布的,它允许无限制的使用,分布和繁殖在任何媒介,提供最初的工作是正确的引用。gydF4y2Ba

泡沫破裂的程度在进口的蒸发器是关键因素的大小来确定注入毛细管出口噪声。在这项研究中,通过使用空泡动力学理论,提高毛细管和蒸发器之间的过渡管抑制蒸发器的入口处的泡沫破裂,以减少喷气噪声在毛细管出口。充气结构降噪的影响冰箱(海尔bcd - 520)被数值模拟研究,并进行实验。结果表明,掺合料结构显著抑制泡沫破裂,降低注入噪声1.5 dB (A)。gydF4y2Ba

 中国国家自然科学基金gydF4y2Ba 51776226gydF4y2Ba 中南大学gydF4y2Ba ZZTS2020518gydF4y2Ba 1。介绍gydF4y2Ba

噪音是冰箱最重要的质量指标之一。为了解决这个问题,先锋投入大量预算和人力gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba- - - - - -gydF4y2Ba 7gydF4y2Ba]。持续改进和优化的冰箱压缩机,压缩机噪音大大降低。然而,制冷剂流动噪声成为容易被听到,特别是在毛细管出口射流噪声。飞机噪声不仅影响人们的生活质量,也卫生的食物在冰箱gydF4y2Ba 8gydF4y2Ba]。从两相流的水动力特性随泡沫特征的变化,改变泡沫被认为是两相流噪声的主要来源之一。近年来,许多学者开始进行科学实验研究噪声特点,提出了噪声抑制方法。例如,Jascha Ruebeling和史蒂芬Grohmann流体诱发噪声的机理分析毛细管出口的制冷系统(gydF4y2Ba 9gydF4y2Ba]。分钟Seong金等人提出使用噪声模型图来预测噪声引起的制冷剂在冰箱gydF4y2Ba 10gydF4y2Ba]。Hyung Suk汉等人研究了制冷剂流动模式和泡沫的特点在进口蒸发器制冷剂之间的关系,讨论了噪声和泡沫特征(gydF4y2Ba 11gydF4y2Ba- - - - - -gydF4y2Ba 13gydF4y2Ba]。Yubo夏等人建立了一个过渡管毛细管和蒸发器之间有不同的结构和实验研究了制冷剂流动状态的影响在冰箱上的过渡管噪声gydF4y2Ba 14gydF4y2Ba]。当制冷剂两相流状态下,通常生产制冷剂流噪声。目前,该方案的影响抑制射流噪声的毛细管出口冰箱不是很理想。研究基于理论和实验研究,制冷剂在毛细管出口飞机噪音,考虑到管道流体动力学和泡沫动力学,旨在遏制蒸发器进口空气泡沫破裂,从而有效地控制制冷剂在毛细管出口射流噪声,提出了可行的解决方案,达到治愈的目的。gydF4y2Ba

 2。频率分布的冰箱的噪音gydF4y2Ba

冰箱的噪音主要是20赫兹和20千赫之间的可听见的声音,人类可以听到。系统噪声是主要分布在20 Hz之间和10 kHz,包括以下:gydF4y2Ba

机械噪声(0 Hz - 300赫兹)gydF4y2Ba

泡沫破裂的声音(300 Hz - 2500赫兹)gydF4y2Ba

电磁噪声(2500赫兹以上)gydF4y2Ba

交叉噪声三种噪声(共振)gydF4y2Ba

典型的频谱分布如图gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba。gydF4y2Ba

冰箱的噪音频谱分布在四个方向。gydF4y2Ba

图gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba显示,冰箱噪声随方向。噪音的压缩机室和左侧略胜过噪声在前面和左右。观察峰值125 Hz - 2000赫兹的范围。gydF4y2Ba

因为泡沫的大小和形状不同的流型管道,声学特性应根据管道的流型变化。根据方程(声学特征可以估计gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba)[gydF4y2Ba 15gydF4y2Ba),通过假设一个单元设自由的泡沫可以建模为弹簧-质量系统。gydF4y2Ba (1)gydF4y2Ba 米gydF4y2Ba bgydF4y2Ba vgydF4y2Ba 1gydF4y2Ba +gydF4y2Ba bgydF4y2Ba vgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba +gydF4y2Ba kgydF4y2Ba vgydF4y2Ba −gydF4y2Ba VgydF4y2Ba 0gydF4y2Ba =gydF4y2Ba PgydF4y2Ba 一个gydF4y2Ba egydF4y2Ba jgydF4y2Ba ωgydF4y2Ba tgydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 在哪里gydF4y2Ba (2)gydF4y2Ba 米gydF4y2Ba bgydF4y2Ba =gydF4y2Ba ρgydF4y2Ba 4gydF4y2Ba πgydF4y2Ba RgydF4y2Ba 0gydF4y2Ba ,gydF4y2Ba kgydF4y2Ba =gydF4y2Ba γgydF4y2Ba pgydF4y2Ba VgydF4y2Ba 0gydF4y2Ba 。gydF4y2Ba

我们假设的体积泡沫振荡的振幅gydF4y2Ba αgydF4y2Ba 如下:gydF4y2Ba (3)gydF4y2Ba vgydF4y2Ba =gydF4y2Ba VgydF4y2Ba 0gydF4y2Ba +gydF4y2Ba αgydF4y2Ba 罪gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba πgydF4y2Ba tgydF4y2Ba TgydF4y2Ba 。gydF4y2Ba

然后,振动的固有频率泡沫可以获得如下(gydF4y2Ba 16gydF4y2Ba]:gydF4y2Ba (4)gydF4y2Ba fgydF4y2Ba ngydF4y2Ba =gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba πgydF4y2Ba RgydF4y2Ba 0gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba kgydF4y2Ba PgydF4y2Ba ρgydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 在哪里gydF4y2Ba RgydF4y2Ba 0gydF4y2Ba 相当于气泡半径。gydF4y2Ba

因为泡沫的破裂频率接近泡沫的固有频率,可以得出的结论是,泡沫破灭的频率噪音是主要分布在125赫兹和2000赫兹之间。gydF4y2Ba

当相当于泡沫半径大于内管半径,不能球形气泡形状。由于气泡半径大于管道半径,应沿轴向方向不规则变形的管,成为弹状流。摘要长弹被假定为圆柱的形状为方便解释其频率特性(gydF4y2Ba 17gydF4y2Ba]。gydF4y2Ba

 3所示。数值模拟在毛细管出口射流噪声gydF4y2Ba

对于小型制冷系统毛细管已广泛应用,因为毛细管有许多优点,如结构简单、成本低,安装方便,质量稳定。先前的研究表明,一种亚稳态现象发生在制冷剂流过毛细管,影响流量,压力,注入在毛细管出口状态。gydF4y2Ba

根据参考,喷气噪声造成的毛细管出口主要是制冷剂泡沫增长的暴力和破裂突然在蒸发器的进口。通常,有多个在冰箱的制冷系统蒸发器。例如,冰箱中选择这个实验分为保鲜室、冷室,冻结室。有三个蒸发器,与冰箱的内部交换热量通过自然对流和辐射换热。在这个实验中,毛细管出口保鲜室的结构改进,直接影响制冷剂在毛细管出口泡沫的破灭,然后影响注入毛细管出口噪声水平。通过比较优化前后的数值模拟结果,进行了初步分析。gydF4y2Ba

3.1。毛细管数值模拟gydF4y2Ba

为了描述流动的制冷剂在毛细管出口和过渡管准确,首先成立的毛细管数值模拟模型。毛细管数值模拟被分为三个部分。gydF4y2Ba

3.1.1。收缩段毛细管入口gydF4y2Ba

干燥过滤器的单相制冷剂流动到毛细管。随着管大小突然减少,制冷剂流量将增加和压力将减少。这部分的压降可以表示为gydF4y2Ba (5)gydF4y2Ba ΔgydF4y2Ba pgydF4y2Ba =gydF4y2Ba ζgydF4y2Ba GgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba vgydF4y2Ba 0gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 在哪里gydF4y2Ba ζgydF4y2Ba 局部阻力系数的进口是由哪一个gydF4y2Ba (6)gydF4y2Ba ζgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 一个gydF4y2Ba cgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba βgydF4y2Ba cgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba −gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba βgydF4y2Ba cgydF4y2Ba −gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba ,gydF4y2Ba βgydF4y2Ba cgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 0.693gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba −gydF4y2Ba βgydF4y2Ba +gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 在哪里gydF4y2Ba 一个gydF4y2Ba cgydF4y2Ba 是毛细管的横截面积,gydF4y2Ba 一个gydF4y2Ba dgydF4y2Ba 干燥过滤器的横截面积,gydF4y2Ba (7)gydF4y2Ba βgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 一个gydF4y2Ba cgydF4y2Ba 一个gydF4y2Ba dgydF4y2Ba 。gydF4y2Ba

3.1.2。过冷液体单相模型gydF4y2Ba

液体制冷剂在毛细管的高速流动,造成强烈的摩擦与毛细管内表面,然后导致的减少制冷剂的压力。控制方程如下。gydF4y2Ba

动量方程:gydF4y2Ba (8)gydF4y2Ba dgydF4y2Ba pgydF4y2Ba dgydF4y2Ba zgydF4y2Ba =gydF4y2Ba −gydF4y2Ba fgydF4y2Ba 年代gydF4y2Ba pgydF4y2Ba GgydF4y2Ba cgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba vgydF4y2Ba lgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba DgydF4y2Ba cgydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 在哪里gydF4y2Ba fgydF4y2Ba 年代gydF4y2Ba pgydF4y2Ba 摩擦阻力系数和吗gydF4y2Ba fgydF4y2Ba 年代gydF4y2Ba pgydF4y2Ba 丘吉尔方程,给出使用gydF4y2Ba (9)gydF4y2Ba fgydF4y2Ba 年代gydF4y2Ba pgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 8gydF4y2Ba 8gydF4y2Ba 再保险gydF4y2Ba 12gydF4y2Ba +gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 一个gydF4y2Ba +gydF4y2Ba BgydF4y2Ba 1.5gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba /gydF4y2Ba 12gydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 一个gydF4y2Ba =gydF4y2Ba 2.457gydF4y2Ba lngydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 7gydF4y2Ba /gydF4y2Ba 再保险gydF4y2Ba 0.9gydF4y2Ba +gydF4y2Ba 0.27gydF4y2Ba εgydF4y2Ba /gydF4y2Ba DgydF4y2Ba 16gydF4y2Ba ,gydF4y2Ba BgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 37530年gydF4y2Ba 再保险gydF4y2Ba 16gydF4y2Ba 。gydF4y2Ba

毛细管的能量方程:gydF4y2Ba (10)gydF4y2Ba dgydF4y2Ba TgydF4y2Ba cgydF4y2Ba dgydF4y2Ba zgydF4y2Ba =gydF4y2Ba −gydF4y2Ba hgydF4y2Ba cgydF4y2Ba πgydF4y2Ba DgydF4y2Ba cgydF4y2Ba 米gydF4y2Ba cgydF4y2Ba cgydF4y2Ba pgydF4y2Ba cgydF4y2Ba TgydF4y2Ba cgydF4y2Ba −gydF4y2Ba TgydF4y2Ba wgydF4y2Ba 。gydF4y2Ba

在压缩机吸入管能量方程:gydF4y2Ba (11)gydF4y2Ba dgydF4y2Ba TgydF4y2Ba 年代gydF4y2Ba dgydF4y2Ba zgydF4y2Ba =gydF4y2Ba −gydF4y2Ba hgydF4y2Ba 年代gydF4y2Ba πgydF4y2Ba DgydF4y2Ba 年代gydF4y2Ba 米gydF4y2Ba 年代gydF4y2Ba cgydF4y2Ba pgydF4y2Ba 年代gydF4y2Ba TgydF4y2Ba 年代gydF4y2Ba −gydF4y2Ba TgydF4y2Ba wgydF4y2Ba 。gydF4y2Ba

忽略了接触热阻和轴向导热系数之间的毛细管和压缩机回油管,能量方程gydF4y2Ba (12)gydF4y2Ba hgydF4y2Ba cgydF4y2Ba πgydF4y2Ba DgydF4y2Ba CgydF4y2Ba TgydF4y2Ba CgydF4y2Ba −gydF4y2Ba TgydF4y2Ba WgydF4y2Ba =gydF4y2Ba hgydF4y2Ba 年代gydF4y2Ba πgydF4y2Ba DgydF4y2Ba 年代gydF4y2Ba TgydF4y2Ba WgydF4y2Ba −gydF4y2Ba TgydF4y2Ba 年代gydF4y2Ba 。gydF4y2Ba

毛细管的对流传热系数和压缩机回水管是由Pata [gydF4y2Ba 18gydF4y2Ba]:gydF4y2Ba (13)gydF4y2Ba νgydF4y2Ba cgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 0.023gydF4y2Ba 再保险gydF4y2Ba 0.8gydF4y2Ba 公关gydF4y2Ba 0.3gydF4y2Ba ,gydF4y2Ba νgydF4y2Ba 年代gydF4y2Ba =gydF4y2Ba 0.0395gydF4y2Ba 再保险gydF4y2Ba 0.8gydF4y2Ba 公关gydF4y2Ba 0.333gydF4y2Ba 。gydF4y2Ba

3.1.3。气液两相流模型gydF4y2Ba

随着制冷剂在毛细管流动,制冷剂压力开始下降到相对应的饱和压力过冷温度,和制冷剂两相流状态。控制方程如下。gydF4y2Ba

质量守恒方程:gydF4y2Ba (14)gydF4y2Ba dgydF4y2Ba ρgydF4y2Ba VgydF4y2Ba dgydF4y2Ba zgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 0。gydF4y2Ba

动量方程:gydF4y2Ba (15)gydF4y2Ba −gydF4y2Ba dgydF4y2Ba pgydF4y2Ba dgydF4y2Ba zgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba τgydF4y2Ba wgydF4y2Ba DgydF4y2Ba CgydF4y2Ba +gydF4y2Ba GgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba dgydF4y2Ba dgydF4y2Ba zgydF4y2Ba xgydF4y2Ba vgydF4y2Ba ggydF4y2Ba +gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba −gydF4y2Ba xgydF4y2Ba vgydF4y2Ba 1gydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 在剪切应力给出如下:gydF4y2Ba (16)gydF4y2Ba τgydF4y2Ba wgydF4y2Ba =gydF4y2Ba fgydF4y2Ba GgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba vgydF4y2Ba 8gydF4y2Ba 。gydF4y2Ba

3.2。管气液两相数值模拟的过渡gydF4y2Ba

根据制冷剂的状态参数R600a毛细管出口,气液两相流模型和Schnerr-Sauer过渡管的空化模型建立了用CFD商业软件。非结构化网格被用来构建一个3 d模型。边界条件是速度进口和出口的压力。可靠的湍流模型和混合模型被用于两相流模型。gydF4y2Ba

被选中的空化模型。毛细管内径gydF4y2Ba DgydF4y2Ba1 = 0.7毫米,外直径gydF4y2Ba DgydF4y2Ba2 = 1.8毫米。过渡管的长度是70毫米。过渡管的内径gydF4y2Ba DgydF4y2Ba3 = 6毫米,外直径gydF4y2Ba DgydF4y2Ba4 = 8毫米。毛细管插入到过渡管深度为19.65毫米。旁通管的内外直径是毛细管的相同。旁通管是20 mm的插入位置远离过渡管的两端。结构改进前后的数据所示gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba和gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba。gydF4y2Ba

优化前过渡管。gydF4y2Ba

优化后的过渡管。gydF4y2Ba

海尔bcd - 520的设计条件选择模拟和计算参数如表所示gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba。gydF4y2Ba

冰箱里的计算参数。gydF4y2Ba

计算参数gydF4y2Ba 价值gydF4y2Ba
毛细管内径,Dc / mgydF4y2Ba 0.0007gydF4y2Ba
压缩机吸入管内径,Ds / mgydF4y2Ba 0.006gydF4y2Ba
毛细管的长度与压缩机吸入管交换热之前,林/ mgydF4y2Ba 0.45gydF4y2Ba
毛细管的长度与压缩机吸入管、交换热量lhx / mgydF4y2Ba 0.8gydF4y2Ba
总长度的毛细管,l / mgydF4y2Ba 3.05gydF4y2Ba
冷凝温度,Tcn /°CgydF4y2Ba 54gydF4y2Ba
毛细管入口温度、Tsc /°CgydF4y2Ba 30.gydF4y2Ba
蒸发温度、Te /°CgydF4y2Ba 1gydF4y2Ba
毛细管粗糙度gydF4y2Ba 0.00000046gydF4y2Ba
制冷剂gydF4y2Ba R600agydF4y2Ba

仿真结果如图所示gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba。gydF4y2Ba

当地过渡管压力和液相体积分数。(一)地方压力管道的过渡。(b)在过渡管气相体积分数。gydF4y2Ba

当地的压力和轴的气相体积分数的过渡管图所示gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba。的起点水平坐标图gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba代表结束的毛细管出口的位置,和正方向的横坐标与制冷剂流动方向一致。图gydF4y2Ba 4(一)gydF4y2Ba代表的分压分布过渡管中的制冷剂,这显然表明,蒸汽掺合料结构可以增加当地蒸发器入口通过引入气相制冷剂的压力。图gydF4y2Ba 4 (b)gydF4y2Ba代表的体积分数分布过渡管气相制冷剂,这表明,气相体积分数的制冷剂过渡管优化后明显减少,因为制冷剂抑制空化现象,达到超空泡状态,同时,压力波动变小。根据结果,我们可以知道结构能有效抑制制冷剂泡沫的破灭入口处的蒸发器,这样泡沫继续沿管道流动,同时可以减少噪音值制冷剂喷射的毛细管出口,解决噪音问题从源,实现治疗症状和根源的影响。gydF4y2Ba

 4所示。试验研究喷气噪声节流毛细管的冰箱gydF4y2Ba 4.1。实验设备gydF4y2Ba

冰箱制冷系统与预制过渡管如图gydF4y2Ba 5gydF4y2Ba。毛细管出口和蒸发器进口,改善过渡结构安装,而系统的其余部分仍在相对位置。gydF4y2Ba

制冷系统过渡管。gydF4y2Ba

 4.2。测试设备gydF4y2Ba

实验测试室和实验设备由青岛海尔提供。实验进行了一个标准的噪声抑制室。冰箱是海尔bcd - 520原型,LMS Test.Lab噪声频谱分析仪。根据GB_T8059中指定的测试方法,冰箱是放在水平地面上中间的消声室,和四个麦克风放置在冰箱里。冰箱的麦克风的距离是1米,高度为1.5米。冰箱噪声评价体系如图gydF4y2Ba 6gydF4y2Ba。环境温度和湿度是20.5°C / 73%,大气压力是1.0118×10gydF4y2Ba5gydF4y2BaPa。保鲜室的温度设置为6°C。gydF4y2Ba

(a, b)测试设备的布局。gydF4y2Ba

 4.3。结果分析gydF4y2Ba

从上面的讨论,可以发现,在毛细管出口泡沫的破灭噪声是主要的噪声源之一的冰箱,和它的主要频率范围是250 - 8000赫兹。然后,我们这噪音频率范围内进行了大量实验。实验数据图所示gydF4y2Ba 7gydF4y2Ba和gydF4y2Ba 8gydF4y2Ba。gydF4y2Ba

(一)噪声曲线改进之前冰箱的运行周期。(b)噪声频谱分布,改进后冰箱的运行周期。gydF4y2Ba

(a)噪声曲线运行周期的改进后的冰箱。(b)噪声频谱分布,改进后冰箱的运行周期。gydF4y2Ba

从数据我们可以看到gydF4y2Ba 8(一个)gydF4y2Ba和gydF4y2Ba 8 (b)gydF4y2Ba,改进的噪声频谱变得顺畅,特别是在125 Hz - 2000赫兹。优化后,噪声信号的水平减少了1.5 dB (A),和噪声曲线的波动小。这些结果表明,该优化是可行的。也就是说,通过调整蒸汽掺合料在蒸发器入口,泡沫破灭的毛细管出口可以抑制,以及射流噪声的频谱振幅在毛细管出口。gydF4y2Ba

标准的规定,在实验室环境温度可以从10到43°C;在我们的测试中,它是(25±0.5)°C。实验室的相对湿度一般(55±1)%,周围的气流是小于0.25 m / s。gydF4y2Ba

 5。结论gydF4y2Ba

理论和实验结果表明,噪声从毛细管出口直接影响冰箱的噪音水平。在这项研究中,泡沫破灭的毛细管出口被抑制,在毛细管出口和喷气噪声降低了安装在冰箱的蒸发器入口蒸汽掺合料设备,以减少整体噪声水平。gydF4y2Ba

因此,为了降低噪音水平的冰箱,冰箱的压缩机制造商应该选择冰箱的效率高,低噪音,改善结构,研究制冷系统中各个要素的匹配。gydF4y2Ba

 命名法gydF4y2Ba 一个gydF4y2Ba:gydF4y2Ba

区域,米gydF4y2Ba2gydF4y2Ba

 cgydF4y2Ba pgydF4y2Ba:gydF4y2Ba

定压比热容、J / K(公斤)gydF4y2Ba

 DgydF4y2Ba:gydF4y2Ba

直径、米gydF4y2Ba

 fgydF4y2Ba:gydF4y2Ba

摩擦系数gydF4y2Ba

 fgydF4y2Ba ngydF4y2Ba:gydF4y2Ba

固有频率的振荡泡沫,赫兹gydF4y2Ba

 GgydF4y2Ba :gydF4y2Ba

质量流量,公斤/米gydF4y2Ba2gydF4y2Ba年代gydF4y2Ba

 HgydF4y2Ba:gydF4y2Ba

对流换热系数、W / mgydF4y2Ba2gydF4y2BaKgydF4y2Ba

 kgydF4y2Ba :gydF4y2Ba

等效刚度的泡沫gydF4y2Ba

 米gydF4y2Ba:gydF4y2Ba

质量,公斤gydF4y2Ba

 ν:gydF4y2Ba

努塞尔特数gydF4y2Ba

 PgydF4y2Ba :gydF4y2Ba

周围的液体压力的泡沫,PagydF4y2Ba

 PgydF4y2Ba 一个gydF4y2Ba :gydF4y2Ba

声压的泡沫,PagydF4y2Ba

 公关:gydF4y2Ba

普朗特数gydF4y2Ba

 再保险:gydF4y2Ba

雷诺数gydF4y2Ba

 RgydF4y2Ba 0gydF4y2Ba:gydF4y2Ba

等效半径的泡沫假设其形状是球形,mgydF4y2Ba

 TgydF4y2Ba:gydF4y2Ba

温度、°CgydF4y2Ba

 VgydF4y2Ba :gydF4y2Ba

体积的泡沫gydF4y2Ba

 VgydF4y2Ba 0gydF4y2Ba :gydF4y2Ba

初始体积的泡沫,m³gydF4y2Ba

 xgydF4y2Ba:gydF4y2Ba

干燥gydF4y2Ba

 zgydF4y2Ba:gydF4y2Ba

轴向坐标,m。gydF4y2Ba

 希腊符号gydF4y2Ba αgydF4y2Ba :gydF4y2Ba

振幅gydF4y2Ba

 γgydF4y2Ba :gydF4y2Ba

比热容比gydF4y2Ba

 υgydF4y2Ba :gydF4y2Ba

具体的体积,米gydF4y2Ba3gydF4y2Ba/公斤gydF4y2Ba

 ζgydF4y2Ba :gydF4y2Ba

局部阻力系数的进口gydF4y2Ba

 ρgydF4y2Ba :gydF4y2Ba

密度,公斤/米gydF4y2Ba3gydF4y2Ba

 τgydF4y2Ba :gydF4y2Ba

剪切应力,N / mgydF4y2Ba2gydF4y2Ba。gydF4y2Ba

 下标gydF4y2Ba bgydF4y2Ba:gydF4y2Ba

泡沫gydF4y2Ba

 cgydF4y2Ba:gydF4y2Ba

毛细gydF4y2Ba

 DgydF4y2Ba:gydF4y2Ba

干燥过滤器gydF4y2Ba

 ggydF4y2Ba :gydF4y2Ba

气体gydF4y2Ba

 lgydF4y2Ba:gydF4y2Ba

液体gydF4y2Ba

 年代gydF4y2Ba:gydF4y2Ba

压缩机吸入管gydF4y2Ba

 wgydF4y2Ba :gydF4y2Ba

墙。gydF4y2Ba

 数据可用性gydF4y2Ba

所有的数据都可以从相应的作者。gydF4y2Ba

 的利益冲突gydF4y2Ba

作者宣称没有利益冲突。gydF4y2Ba

 确认gydF4y2Ba

本文是得到中国国家自然科学基金(没有。51776226)和研究生独立探索和创新项目的中南大学(没有。ZZTS2020518)。gydF4y2Ba

 莫汉蒂gydF4y2Ba a。R。gydF4y2Ba 法蒂玛gydF4y2Ba 年代。gydF4y2Ba 噪声控制的家用冰箱使用一个基于天然材料的复合gydF4y2Ba 声音和振动gydF4y2Ba 2020年gydF4y2Ba 54gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba 247年gydF4y2Ba 256年gydF4y2Ba 黄gydF4y2Ba Z。gydF4y2Ba 丁gydF4y2Ba G。gydF4y2Ba 王gydF4y2Ba P。gydF4y2Ba 姚gydF4y2Ba lgydF4y2Ba 系列抗性消声器的结构设计和性能研究冰箱毛细管gydF4y2Ba Fliud机械gydF4y2Ba 2017年gydF4y2Ba 45gydF4y2Ba 80年gydF4y2Ba 82年gydF4y2Ba BircangydF4y2Ba D。gydF4y2Ba 流激噪声在冰箱gydF4y2Ba 253年gydF4y2Ba 国际米兰-噪声和噪声反对国会gydF4y2Ba 2016年gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 7705年gydF4y2Ba 7715年gydF4y2Ba KorukgydF4y2Ba H。gydF4y2Ba ArisoygydF4y2Ba 一个。gydF4y2Ba BilgingydF4y2Ba N。gydF4y2Ba 流的量化噪声在家用冰箱gydF4y2Ba Vibroengineering杂志gydF4y2Ba 2014年gydF4y2Ba 16gydF4y2Ba 7gydF4y2Ba 3557年gydF4y2Ba 3564年gydF4y2Ba LangampolgydF4y2Ba K。gydF4y2Ba SrisomboongydF4y2Ba K。gydF4y2Ba PatanavijitgydF4y2Ba V。gydF4y2Ba 李gydF4y2Ba W。gydF4y2Ba 奎瓦斯gydF4y2Ba E。gydF4y2Ba 智能开关双边滤波器估计噪声表征混合噪声去除gydF4y2Ba 数学问题在工程gydF4y2Ba 2019年gydF4y2Ba 2019年gydF4y2Ba 23gydF4y2Ba 5632145gydF4y2Ba 10.1155 / 2019/5632145gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 85067131604gydF4y2Ba 茴香酒gydF4y2Ba R。gydF4y2Ba 胺gydF4y2Ba E。gydF4y2Ba WathekgydF4y2Ba C。gydF4y2Ba Ziyad阿里gydF4y2Ba 一个。gydF4y2Ba 傅gydF4y2Ba Y。gydF4y2Ba 泛白噪声的分析表征gydF4y2Ba 数学杂志gydF4y2Ba 2020年gydF4y2Ba 2020年gydF4y2Ba 6319138gydF4y2Ba JawdatgydF4y2Ba 一个。gydF4y2Ba Elazab纳赛尔gydF4y2Ba 年代。gydF4y2Ba MogtabagydF4y2Ba M。gydF4y2Ba 茴香酒gydF4y2Ba R。gydF4y2Ba 艾哈迈德gydF4y2Ba E。gydF4y2Ba 艾哈迈德gydF4y2Ba H。gydF4y2Ba 确定性的突然变化和随机波动影响稳定性和持久性的动态two-predator one-prey模型gydF4y2Ba 数学杂志gydF4y2Ba 2021年gydF4y2Ba 2021年gydF4y2Ba 11gydF4y2Ba 6611970gydF4y2Ba 10.1155 / 2021/6611970gydF4y2Ba HofstettergydF4y2Ba r·W。gydF4y2Ba 库普gydF4y2Ba b E。gydF4y2Ba 陆基克gydF4y2Ba lgydF4y2Ba 噪声的冰箱促进灰霉病的增长率增加葡萄孢菌gydF4y2Ba 《食品安全gydF4y2Ba 2020年gydF4y2Ba 40gydF4y2Ba 6gydF4y2Ba e12856gydF4y2Ba 10.1111 / jfs.12856gydF4y2Ba RuebelinggydF4y2Ba J。gydF4y2Ba GrohmanngydF4y2Ba 年代。gydF4y2Ba 流激噪声发生在毛细管的出口gydF4y2Ba 国际期刊的制冷gydF4y2Ba 2020年gydF4y2Ba 111年gydF4y2Ba 188年gydF4y2Ba 196年gydF4y2Ba 10.1016 / j.ijrefrig.2019.11.021gydF4y2Ba 金gydF4y2Ba m . S。gydF4y2Ba 宋gydF4y2Ba w·B。gydF4y2Ba 汉gydF4y2Ba h·S。gydF4y2Ba 发展的噪声预测模式地图refrigerant-induced冰箱的噪音gydF4y2Ba 机械科学与技术杂志》上gydF4y2Ba 2014年gydF4y2Ba 28gydF4y2Ba 9gydF4y2Ba 3499年gydF4y2Ba 3510年gydF4y2Ba 10.1007 / s12206 - 014 - 0810 - 2gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 84920402152gydF4y2Ba 汉gydF4y2Ba h·S。gydF4y2Ba 宋gydF4y2Ba w·B。gydF4y2Ba 金gydF4y2Ba m . S。gydF4y2Ba 噪声的频率特性R600a制冷剂流动与间歇流管模式gydF4y2Ba 国际期刊的制冷gydF4y2Ba 2011年gydF4y2Ba 34gydF4y2Ba 6gydF4y2Ba 1497年gydF4y2Ba 1506年gydF4y2Ba 汉gydF4y2Ba h·S。gydF4y2Ba 宋gydF4y2Ba w·B。gydF4y2Ba 金gydF4y2Ba m . S。gydF4y2Ba 金gydF4y2Ba t·H。gydF4y2Ba 分析在冰箱refrigerant-induced噪声的根源gydF4y2Ba 机械科学与技术杂志》上gydF4y2Ba 2009年gydF4y2Ba 23gydF4y2Ba 12gydF4y2Ba 3245年gydF4y2Ba 3256年gydF4y2Ba 金gydF4y2Ba m . S。gydF4y2Ba 宋gydF4y2Ba w·B。gydF4y2Ba 分析原因和减少refrigerant-induced噪声在冰箱里gydF4y2Ba 机械科学与技术杂志》上gydF4y2Ba 2010年gydF4y2Ba 2010年gydF4y2Ba 5gydF4y2Ba 5572年gydF4y2Ba 5578年gydF4y2Ba 夏gydF4y2Ba Y。gydF4y2Ba 刘gydF4y2Ba Y。gydF4y2Ba 刘gydF4y2Ba Y。gydF4y2Ba 马gydF4y2Ba Y。gydF4y2Ba 肖gydF4y2Ba C。gydF4y2Ba 吴gydF4y2Ba T。gydF4y2Ba 试验研究降低噪音水平家用冰柜gydF4y2Ba 应用热工程gydF4y2Ba 2014年gydF4y2Ba 68年gydF4y2Ba 1 - 2gydF4y2Ba 107年gydF4y2Ba 114年gydF4y2Ba 10.1016 / j.applthermaleng.2014.03.070gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 84899667892gydF4y2Ba ·斯特拉伯格是同学gydF4y2Ba M。gydF4y2Ba 气泡在液体声音的来源gydF4y2Ba 《美国声学学会杂志》上gydF4y2Ba 1956年gydF4y2Ba 28gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 20.gydF4y2Ba 26gydF4y2Ba 10.1121/1.1908212gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 84955049703gydF4y2Ba MinnaertgydF4y2Ba M。gydF4y2Ba 在音乐的气泡和流水的声音gydF4y2Ba 伦敦、爱丁堡和都柏林哲学杂志和科学杂志》上gydF4y2Ba 1933年gydF4y2Ba 16gydF4y2Ba 104年gydF4y2Ba 235年gydF4y2Ba 248年gydF4y2Ba 10.1080 / 14786443309462277gydF4y2Ba 汉gydF4y2Ba h·S。gydF4y2Ba 宋gydF4y2Ba w·B。gydF4y2Ba 金gydF4y2Ba m . S。gydF4y2Ba 李gydF4y2Ba s Y。gydF4y2Ba 搜索引擎优化gydF4y2Ba m . Y。gydF4y2Ba 减少的refrigerant-induced噪音evaporator-inlet管道在冰箱里gydF4y2Ba 国际期刊的制冷gydF4y2Ba 2010年gydF4y2Ba 33gydF4y2Ba 7gydF4y2Ba 1478年gydF4y2Ba 1488年gydF4y2Ba 脑袋gydF4y2Ba m B。gydF4y2Ba 理论和实验分析毛细管吸力行热交换器gydF4y2Ba 1982年gydF4y2Ba 西拉斐特,美国gydF4y2Ba 普渡大学gydF4y2Ba 博士论文gydF4y2Ba