JEPH 环境和公共卫生杂志》上 1687 - 9813 1687 - 9805 Hindawi出版公司 169682年 10.1155 / 2013/169682 169682年 研究文章 城市渗滤液处理由芬顿过程:一些变量和动力学的影响 Ahmadian 默罕默德 1 Reshadat Sohyla 1 Yousefi 纳德 2 Mirhossieni 赛义德哈米德 3、4 Zare Mohammad Reza 3、4 Ghasemi 赛义德白木 1 Rajabi Gilan 纳德 1 Khamutian Razieh 5 Fatehizadeh 阿里 3、4 阿明 默罕默德·迈赫迪 1 社会发展与健康促进研究中心 科曼莎大学医学科学 科曼莎 伊朗 kums.ac.ir 2 环境卫生工程的部门 公共卫生学院的 德黑兰大学医学科学 德黑兰 伊朗 tums.ac.ir 3 环境研究中心 伊斯法罕大学医学科学(年) 伊斯法罕 伊朗 mui.ac.ir 4 环境卫生工程的部门 学校的卫生 年,伊斯法罕 伊朗 5 公共卫生学院 科曼莎大学医学科学 科曼莎 伊朗 kums.ac.ir 2013年 6 6 2013年 2013年 01 01 2013年 18 04 2013年 19 04 2013年 2013年 版权©2013年穆罕默德Ahmadian et al。 这是一个开放的文章在知识共享归属许可下发布的,它允许无限制的使用,分布和繁殖在任何媒介,提供最初的工作是正确的引用。

由于复杂的渗滤液成分,全面渗滤液处理方法已经没有了。此外,渗滤液的不当管理会导致许多环境问题。本研究的目的是应用芬顿过程减少了垃圾渗滤液的主要污染物在科曼莎市。科曼莎填埋场的渗滤液收集和芬顿处理过程。各种参数的影响,包括溶液的pH值、铁<年代up>2 +和H<年代ub>2O<年代ub>2剂量、铁<年代up>2 +/小时<年代ub>2O<年代ub>2摩尔比和反应时间进行了研究。结果表明,随着铁<年代up>2 +和H<年代ub>2O<年代ub>2剂量、铁<年代up>2 +/小时<年代ub>2O<年代ub>2摩尔比、反应时间、鳕鱼、TOC、TSS和颜色增加。最大COD、TOC、TSS和颜色清除了在低pH值(酸碱度:3)。零级动力学数据分析术语,一阶和二阶表达式。一阶动力学模型描述的鳕鱼,TOC,从渗滤液TSS和颜色比其他两个动力学模型。尽管渗滤液处理非常困难,前面的结果看起来相当鼓励应用芬顿氧化的。

 1。介绍

在过去的几十年中,工业增长和技术发展导致增加固体废物产量( 1]。根据世界卫生组织的研究,在许多国家,如法国,加拿大,美国,挪威,英国,西班牙和意大利,卫生填埋的垃圾被公认为常见,固体废物处置(经济和可接受的方法 2- - - - - - 4]。垃圾渗滤液是一个复杂的废物,这通常会导致环境的不利影响( 5, 6]。渗滤液特征取决于固体废物的类型,土壤特性、降雨模式、和垃圾填埋场的时代。非生物降解的和抗性材料的浓度高分子量的腐殖酸和富里酸等出现垃圾填埋场年龄的增加( 7]。

由于变量垃圾渗滤液的特点,渗滤液的连贯的方法治疗不发达( 8]。固体垃圾渗滤液的有关可能与重金属的存在和非生物降解的有机材料在固体垃圾渗滤液及其对人类和环境的负面影响( 3]。应用生物处理过程(如主导治疗)不能删除非生物降解的有机材料和渗滤液处理所需的额外的治疗 9]。生物处理过程是适合新鲜渗滤液BOD的比例高<年代ub>5/鳕鱼但不能应用于治疗年龄渗滤液生物处理发生,和身体的比例<年代ub>5/鳕鱼很低[ 10]。

化学处理方法基于氢氧自由基(OH的生产<年代up>•(AOP)被称为高级氧化过程<年代ub>年代)[ 11, 12]。芬顿氧化有机化合物的溶液叫做芬顿反应是一种先进的氧化过程( 13]。芬顿反应能够摧毁了大量的有机化合物而不产生有毒的副产品。芬顿过程的另一个主要优势是,氧化、絮凝同时发生,导致去除有机物( 14]。

芬顿过程是根据以下机制[ 3]:

菲<年代up>2 ++ H<年代ub>2O<年代ub>2→铁<年代up>3 ++<年代up>•哦+哦<年代up>−,

菲<年代up>2 ++ H<年代ub>2O<年代ub>2→铁<年代up>2 ++ 何 2 • + H<年代up>+,

•哦+ H<年代ub>2O<年代ub>2→ 何 2 • + H<年代ub>2啊,

•哦+铁<年代up>2 +→哦<年代up>−+铁<年代up>3 +,

菲<年代up>3 ++ 何 2 • →铁<年代up>2 ++ O<年代ub>2H<年代up>+,

菲<年代up>2 ++ 何 2 • + H<年代up>+→铁<年代up>3 ++ H<年代ub>2O<年代ub>2,

2 哦 2 • →H<年代ub>2O<年代ub>2+ O<年代ub>2。

氧化氢氧自由基(OH的潜力<年代up>•)大于臭氧,最强烈的氧化材料之一( 15]。过氧化氢本身并不是一个强有力的因素氧转移和氧化的有机材料是铁的存在更好的执行<年代up>2 +离子( 16]。芬顿过程的最重要的作用是去除耐火材料和有毒的有机化合物,增加耐有机化合物的降解性。芬顿过程已经成功地用于治疗的屠宰场,食品、橄榄油废水,和2,4,6-trichlorophenol从工业废水和垃圾填埋场渗滤液 15, 17- - - - - - 22]。这种方法相对于其他先进的氧化过程是相对便宜,需要更少的时间( 23]。

本研究的目的是研究固体废物芬顿过程的影响从科曼莎垃圾填埋场渗滤液处理(伊朗)。

 2。实验 2.1。渗滤液的特点

渗滤液收集的样本市政固体废物填埋场科曼莎市(伊朗)。综述了渗滤液在表的主要特点 1。

科曼莎渗滤液的主要特征。

参数 价值 单位
颜色 深棕色 - - - - - -
生化需氧量<年代ub>5 800年 毫克/升
鳕鱼 3895年 ± 180年 毫克/升
TOC 1438年 ± 95年 毫克/升
TSS 1460年 ± 80年 毫克/升
碱度 2154年 ± 130年 毫克/升
颜色 3045年 ± 45 Pt-Co
pH值 7.8 ± 0.1 - - - - - -
2.2。化学物质

所有化学试剂均为分析纯(默克公司、德国)和双重蒸馏水是本研究中使用。35%过氧化氢(w / w)和硫酸亚铁(FeSO<年代ub>4h·7<年代ub>2O)被用于所有的实验。的FeSO<年代ub>4解决方案是每天准备的。H<年代ub>2所以<年代ub>4和氢氧化钠(1 N)被用于pH值调整。

 2.3。实验的程序

在这项研究中,芬顿过程中渗滤液处理的效果是在环境温度在玻璃进行反应堆使用jar装置作为一批反应堆。首先,快速混合(120 rpm)申请30年代,然后搅拌机80 rpm的长时间调整。各种参数的影响,包括溶液的pH值、铁<年代up>2 +和H<年代ub>2O<年代ub>2浓度、铁<年代up>2 +/小时<年代ub>2O<年代ub>2摩尔比和反应时间进行了研究。所有实验1 L烧杯,烧杯被控500毫升渗滤液( 24]。

 2.4。分析方法

pH值的数量,鳕鱼、TOC、分时系统,分析了颜色和碱度在实验室按照标准方法( 25]。pH值、TOC、颜色和碱度的测量使用WTW进行多参数340我,日本岛津公司模型TOC-CSH,分光光度计,分别和滴定方法。关闭回流比色法用于鳕鱼分析。上层清液的COD测量,上层清液在水浴50°C为30分钟去除剩余的H<年代ub>2O<年代ub>2在芬顿过程实验( 3]。的去除效率进行了计算以下方程: (1) R = ( C 0 - - - - - - C e C 0 ] × One hundred. 。

3所示。结果 3.1。溶液pH值的影响

芬顿过程效率鳕鱼、TOC、TSS和颜色去除溶液pH值的函数是调查(图 1)。根据图 1在低pH值、鳕鱼、TOC、TSS,和颜色去除效率很低,并且随着pH值,去除效率增加。这一点后,COD、TOC、TSS和颜色都降低了。

溶液pH值对COD、TOC TSS和颜色去除(H<年代ub>2O<年代ub>2/铁<年代up>2 +:固定和90分钟的反应时间)。

溶液的pH值芬顿过程中起着重要的作用。图 1显而易见,随着初始pH值从1到3,去除效率迅速增加,在哪里 pH值 > 3 减少。这个实验的结果与这些研究报告的研究人员( 6, 23, 26, 27]。他们发现,pH值附近3通常是最佳芬顿氧化。芬顿过程的低效率 pH值 < 3 的形成是由于铁(II) (H<年代ub>2O)<年代ub>6]<年代up>2 +复杂,这与H反应更慢<年代ub>2O<年代ub>2比铁(II)(哦)(H<年代ub>2O)<年代ub>5]<年代up>+因此产生低哦激进( 28]。同样,如果溶液的pH值太高,铁为铁沉淀(哦)<年代ub>3和H<年代ub>2O<年代ub>2分解为氧气,这将降低其浓度的解决方案( 29日, 30.]。

 3.2。反应时间的影响

反应时间对COD、TOC TSS和颜色删除芬顿过程呈现在图 2。结果表明,与上升的反应时间,鳕鱼,TOC、TSS和颜色增加。平衡时间鳕鱼、TOC、TSS和颜色删除了,105分钟。平衡时间后,COD、TOC TSS和颜色没有显著变化。

芬顿过程中反应时间对COD、TOC、TSS和颜色去除(H<年代ub>2O<年代ub>2/铁<年代up>2 +:固定和pH值:3)。

芬顿过程中反应时间是一个重要因素。不同反应时间在各种研究报道。芬顿过程的反应时间之间的各种研究已经波动30分钟和3 h ( 6, 23, 27]。在一些研究中,基于electro-Fenton过程,最佳反应时间报道不到30分钟( 1]。

 3.3。影响铁<一口> 2 + < /一口>浓度

图 3显示了铁的影响<年代up>2 +浓度的鳕鱼、TOC、TSS和颜色芬顿过程中去除。可以看出,芬顿效率鳕鱼、TOC、TSS和颜色删除增加而增加铁<年代up>2 +浓度。最优菲<年代up>2 +浓度最大鳕鱼、TOC、TSS和颜色去除为1.6 g / L。进一步增加的铁<年代up>2 +浓度导致降低COD、TOC、TSS和颜色去除效率。

铁的影响<年代up>2 +集中在COD、TOC、TSS和颜色去除(H<年代ub>2O<年代ub>2:2500 mg / L, pH值:3,105分钟的反应时间)。

基于运营成本和有机物去除效率、芬顿试剂的用量将确定。一般来说,去除有机物与增加铁的盐浓度提高。然而,时可能会删除增量边际铁盐的浓度很高。许多研究表明,使用铁的浓度要高得多<年代up>2 +可能导致哦激进的self-inhibition铁吗<年代up>2 +离子和减少污染物的降解率:<年代up>•哦+铁<年代up>2 +→铁<年代up>3 ++哦<年代up>−( 30.]。

 3.4。影响H <子> < /订阅> O <子> 2 < /订阅>剂量

H的影响<年代ub>2O<年代ub>2剂量COD、TOC、TSS和颜色如图 4。结果表明,COD的去除效率,TOC, TSS和颜色逐渐增加的H<年代ub>2O<年代ub>2浓度波动从500 mg / L到3000 mg / L,然后慢慢减少。这是观察到最大鳕鱼、TOC、TSS和颜色清除了在H<年代ub>2O<年代ub>23000 mg / L的浓度。

H的影响<年代ub>2O<年代ub>2剂量COD、TOC、TSS和颜色去除(Fe<年代up>2 +:1800 mg / L, pH值:3,105分钟的反应时间)。

垃圾填埋场渗滤液是由一个复杂的有机物的混合物。在氧化过程中,有机质的分解导致更多的污染物去除。这个过程一直持续到形成的最终副产品氧化反应主要是短链有机酸和难以被进一步氧化 13]。H的存在<年代ub>2O<年代ub>2在高量可以作为清道夫哦自由基,从而减少芬顿过程的动力学速率( 31日]。此外,由于分解的H<年代ub>2O<年代ub>2和生产氢气,应用H<年代ub>2O<年代ub>2超过最优值是生成的铁泥的浮选引起的。同时,额外的H<年代ub>2O<年代ub>2导致下游流程和问题将防止废水生物处理( 3, 32]。

 3.5。影响铁<一口> 2 + < /一口> / H <子> < /订阅> O <子> 2 < /订阅>摩尔比率

铁的影响<年代up>2 +/小时<年代ub>2O<年代ub>2摩尔比率的鳕鱼、TOC、TSS和颜色去除不同的铁<年代up>2 +/小时<年代ub>2O<年代ub>2摩尔比率在1到2范围内呈现在图 5。可以看出,COD、TOC、TSS和颜色取消增加的铁<年代up>2 +/小时<年代ub>2O<年代ub>2摩尔比1.88之后,这个比例下降。

铁的影响<年代up>2 +/小时<年代ub>2O<年代ub>2摩尔比对COD、TOC TSS和颜色切除(pH值:3和105分钟的反应时间)。

铁和过氧化氢在芬顿过程中,两个主要化学物质,确定操作成本和效率。芬顿试剂的优惠金额的确定非常重要。结果表明,去除效率的增加可以提高H<年代ub>2O<年代ub>2/铁<年代up>2 +摩尔比,进一步增加H<年代ub>2O<年代ub>2/铁<年代up>2 +删除摩尔比率产生低效率的改善。这个事实是由于芬顿反应机制提出的其他研究人员( 27]。如果H<年代ub>2O<年代ub>2/铁<年代up>2 +摩尔比率很低,反应速率遵循第二pseudoorder的化学计量比2铁(II) ≅ H<年代ub>2O<年代ub>2。但是,当H<年代ub>2O<年代ub>2/铁<年代up>2 +摩尔比的增加,对零阶反应动力学出路。然而,在高H<年代ub>2O<年代ub>2/铁<年代up>2 +摩尔比,反应机制发生了变化,成为独立的过氧化氢( 29日]。

 3.6。渗滤液处理芬顿过程的动力学研究

反应速率在反应堆必须特别决心完整描述和设计的反应堆系统及其直接影响反应堆的大小。因此,研究反应动力学预测污染物的去除率是非常重要的处理过程的设计和建模 33]。

芬顿的动力学测定COD, TSS、TOC、和颜色去除反应需要估计所需的时间鳕鱼、TSS、TOC和颜色。动力学分析是由合适的时间进程性能数据为零,第一,和pseudo-second-order动力学方程如表所示 2。

方程和线性动力学模型的形式和结果。

动力学模型 方程 线性形式 参数 鳕鱼 TOC TSS 颜色
零级 r c = d C d t = k 0 C - - - - - - C 0 = - - - - - - k 0 t K 0 27.93 4.48 9.04 18.58
R 2 0.93 0.88 0.94 0.76
一阶 r c = d C d t = k 1 C ln C C 0 = - - - - - - k 1 t K 1 0.012 0.004 0.009 0.013
R 2 0.98 0.92 0.99 0.91
二阶 r c = d C d t = k 2 C 2 1 C - - - - - - 1 C 0 = k 2 t K 2 6 × 10 - - - - - - 6 4 × 10 - - - - - - 6 1 × 10 - - - - - - 5 1 × 10 - - - - - - 5
R 2 0.97 0.91 0.95 0.94

在哪里 r c 转换的速度, k 0 , k 1 , k 2 是反应速率系数, t 是时间, C 0 和 C 的初始和最终浓度组成的液体,分别。对数据进行适当的解释与一阶动力学模型(更高 R 2 ),提出的模型能成功地模拟鳕鱼、TSS、TOC和颜色去除芬顿过程。这结果显示高角之间的关系,TSS、TOC和颜色去除效率和它的初始浓度。在研究由古埃德等人Yasar et al,在合成染料的去除芬顿过程,反应速率与一阶动力学模型描述 17, 34]。鳕鱼的影响,TSS、TOC和颜色去除芬顿过程如图所示 6。

动力学研究结果:零级(a),一阶(b),二阶(c)。

根据图 6,每个污染物去除的线性关系确认事实,鳕鱼的动力学,除TSS、TOC和颜色随时间指数律的信徒。

芬顿过程的结果表明,应用程序是科曼莎市垃圾填埋场渗滤液处理不足,但渗滤液特性可以极大地提高了芬顿过程。芬顿过程的最重要的作用是去除有机物和有毒的有机化合物,增加耐有机化合物的降解性。因此这个过程可以被用作生物预处理治疗。芬顿过程的主要缺点是,它需要处理剩余污泥产量。

 确认

金融支持本研究提供的科曼莎大学医学科学研究项目。还升值是由于社会发展和健康促进研究中心支持本研究的批准。

 林 s . H。 常 C . C。 垃圾渗滤液的处理,结合序列间歇式反应器electro-Fenton氧化和方法 水的研究 2000年 34 17 4243年 4249年 2 - s2.0 - 0034579009 10.1016 / s0043 - 1354 (00) 00185 - 8 Bohdziewicz J。 Kwarciak 一个。 混合动力系统的应用对UASB reactor-RO在垃圾填埋场渗滤液处理 海水淡化 2008年 222年 1 - 3 128年 134年 2 - s2.0 - 38349039755 10.1016 / j.desal.2007.01.137 邓 Y。 Englehardt j . D。 垃圾渗滤液的处理由芬顿过程 水的研究 2006年 40 20. 3683年 3694年 2 - s2.0 - 33751062163 10.1016 / j.watres.2006.08.009 萨勒姆 Z。 Hamouri K。 Djemaa R。 Allia K。 垃圾填埋渗滤液污染评价和治疗 海水淡化 2008年 220年 1 - 3 108年 114年 2 - s2.0 - 38349079830 10.1016 / j.desal.2007.01.026 帖木儿 H。 Ozturk 我。 序列间歇式反应器厌氧垃圾渗滤液的处理 水的研究 1999年 33 15 3225年 3230年 2 - s2.0 - 0032700587 10.1016 / s0043 - 1354 (99) 00048 - 2 康 y W。 黄 K.-Y。 反应条件对氧化的影响在芬顿过程的效率 水的研究 2000年 34 10 2786年 2790年 2 - s2.0 - 0034237152 10.1016 / s0043 - 1354 (99) 00388 - 7 Di Iaconi C。 Ramadori R。 洛佩兹 一个。 生物和化学降解相结合治疗一个成熟的城市垃圾填埋场渗滤液 生化工程杂志 2006年 31日 2 118年 124年 2 - s2.0 - 33748300660 10.1016 / j.bej.2006.06.002 Kulikowska D。 Klimiuk E。 年龄对市政垃圾填埋场渗滤液成分的影响 生物资源技术 2008年 99年 13 5981年 5985年 2 - s2.0 - 43049094786 10.1016 / j.biortech.2007.10.015 Ozturk 我。 Altinbas M。 Koyuncu 我。 Arikan O。 Gomec-Yangin C。 物化处理先进经验的年轻城市垃圾填埋场渗滤液 废物管理 2003年 23 5 441年 446年 2 - s2.0 - 0043127381 10.1016 / s0956 - 053 x (03) 00061 - 8 邓 Y。 Englehardt j . D。 电化学氧化垃圾填埋场渗滤液处理 废物管理 2007年 27 3 380年 388年 2 - s2.0 - 33846181340 10.1016 / j.wasman.2006.02.004 佩雷斯 M。 Torrades F。 多梅内克 X。 它 J。 Fenton和photo-Fenton纺织废水的氧化 水的研究 2002年 36 11 2703年 2710年 2 - s2.0 - 0035987762 10.1016 / s0043 - 1354 (01) 00506 - 1 Zazouli m·A。 Yousefi Z。 伊斯拉米 一个。 Ardebilian m B。 城市固体垃圾填埋场渗滤液处理芬顿,photo-fenton和fenton-like流程:一些变量的影响 伊朗环境健康科学与工程》杂志上 2012年 9 1 10.1186 / 1735-2746-9-3 Lopez-Cueto G。 东 M。 Ubide C。 Zuriarrain J。 芬顿试剂动力学决定 分析Chimica学报 2004年 515年 1 109年 116年 2 - s2.0 - 2942724270 10.1016 / j.aca.2003.10.012 Barbusiński K。 Filipek K。 好氧消化污泥的化学氧化剂第二部分。芬顿试剂 波兰环境研究杂志》上 2000年 9 3 145年 149年 2 - s2.0 - 0242646758 Dantas本人交出密码 T。 穆 H。 Moreira F。 芬顿氧化和photo-Fenton制革厂废水 Acta Scientiarum Tehnology 2003年 25 91年 95年 Panizza M。 Cerisola G。 从工业废水有机污染物的去除electrogenerated芬顿试剂 水的研究 2001年 35 16 3987年 3992年 2 - s2.0 - 0034846935 10.1016 / s0043 - 1354 (01) 00135 - x 古埃德 a . M . f . M。 马德拉 l . m . P。 Boaventura R·a·R。 科斯塔 c·a·V。 芬顿氧化软木烹饪废水:整体动力学分析 水的研究 2003年 37 13 3061年 3069年 2 - s2.0 - 0037642482 10.1016 / s0043 - 1354 (03) 00178 - 7 Aliabadi M。 泽 年代。 VahabZadeh F。 酸裂解和芬顿过程应用于治疗橄榄油厂废水 伊朗《水和废水 2006年 57 30. 36 Farokhi M。 Mesdaghinia 一个。 研究活性污泥动力学的集成系统(芬顿氧化/活性污泥)2,4,6三氯酚 Gilan大学医学科学杂志》上 2005年 53 24 30. Hermosilla D。 Cortijo M。 黄 c·P。 优化了垃圾渗滤液的处理由传统芬顿和photo-Fenton流程 科学的环境 2009年 407年 11 3473年 3481年 2 - s2.0 - 62749099563 10.1016 / j.scitotenv.2009.02.009 张 H。 张 D。 周 J。 从垃圾填埋场渗滤液COD的去除electro-Fenton方法 《有害物质 2006年 135年 1 - 3 106年 111年 2 - s2.0 - 33646826842 10.1016 / j.jhazmat.2005.11.025 Ahmadian M。 Yousefi N。 Ginkel s . w . V。 Zare m·R。 拉希米 年代。 Fatehizadeh 一个。 屠宰场废水的动力学研究使用铁电极电凝法 水科学与技术 2012年 66年 754年 760年 Tengrui l Al-Harbawi 一个。 小君 Z。 薄 l . M。 芬顿过程的影响及其影响因素对老垃圾填埋场渗滤液 应用科学学报 2007年 7 5 724年 727年 2 - s2.0 - 34249826642 Malakootian M。 Yousefi N。 Fatehizadeh 一个。 Ginkel s . w . V。 Ghorbani M。 拉希米 年代。 Ahmadian M。 镀镍(II)去除工业废水由芬顿过程 环境工程与管理杂志》上。在新闻 美国公共卫生协会 水环境联合会 水和废水的标准检测方法 2005年 21 美国华盛顿特区 美国公共卫生协会 Petruzzelli D。 Boghetich G。 彼得雷拉 G。 Dellerba 一个。 Labbate P。 Sanarica 年代。 Miraglia M。 工业垃圾填埋场渗滤液预处理芬顿氧化 全球巢杂志 2007年 9 51 56 张 H。 草根阶层 j . C。 黄 C.-P。 垃圾渗滤液的芬顿过程的优化治疗 《有害物质 2005年 125年 1 - 3 166年 174年 2 - s2.0 - 24044519677 10.1016 / j.jhazmat.2005.05.025 Gallard H。 De Laat J。 Legube B。 光度法研究铁(III) -hydroperoxy复合物的形成均匀水解决方案 水的研究 1999年 33 13 2929年 2936年 2 - s2.0 - 0032819859 10.1016 / s0043 - 1354 (99) 00007 - x 月球 l 西西里岛 D。 卢比奥 年代。 Perez-Bendito D。 镍 U。 退化的摄影开发者芬顿试剂:甲氨基粉氧化的条件优化和动力学 水的研究 2000年 34 6 1791年 1802年 2 - s2.0 - 0033952505 10.1016 / s0043 - 1354 (99) 00339 - 5 傅 F。 王 Q。 唐 B。 芬顿反应和Fenton-like其次是氢氧化物沉淀去除的镍(II)从NiEDTA废水:比较研究 化学工程杂志 2009年 155年 3 769年 774年 2 - s2.0 - 71649083724 10.1016 / j.cej.2009.09.021 Yilmaz T。 Aygun 一个。 Berktay 一个。 Nas B。 去除COD和颜色从年轻的城市垃圾填埋场渗滤液芬顿过程 环境技术 2010年 31日 14 1635年 1640年 2 - s2.0 - 78649753683 10.1080 / 09593330.2010.494692 邓 Y。 物理和氧化去除有机物在芬顿处理成熟的城市垃圾填埋场渗滤液 《有害物质 2007年 146年 1 - 2 334年 340年 2 - s2.0 - 34250312454 10.1016 / j.jhazmat.2006.12.026 Tchobanoglous G。 伯顿 F。 斯腾塞尔 H。 废水工程:处理、处置和重用 2003年 纽约,纽约,美国 麦格劳-希尔 Yasar 一个。 艾哈迈德 N。 汗 A . A。 汗 H。 哈立德 M。 动力学的紫外线,芬顿和照片芬顿过程各种红色CL-5B染料浓度的脱色 应用科学学报 2007年 7 16 2339年 2344年 2 - s2.0 - 34848857665