IJDEgydF4y2Ba 国际期刊的微分方程gydF4y2Ba 1687 - 9651gydF4y2Ba 1687 - 9643gydF4y2Ba HindawigydF4y2Ba 10.1155 / 2021/6682407gydF4y2Ba 6682407gydF4y2Ba 研究文章gydF4y2Ba 流体动力学和潮汐涡轮发电机稳定性分析在几个波变化gydF4y2Ba IkhwangydF4y2Ba 默罕默德gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 黎萨gydF4y2Ba 印尼gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba https://orcid.org/0000 - 0003 - 1225 - 9063gydF4y2Ba RamligydF4y2Ba 马文gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba MuchlisingydF4y2Ba 。。gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba MunzirgydF4y2Ba 说gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba KaikinagydF4y2Ba 埃琳娜gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 研究生院数学和应用科学gydF4y2Ba 意大利遭到gydF4y2Ba 班达亚齐23111gydF4y2Ba 印尼gydF4y2Ba unsyiah.ac.idgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 海洋科学系的gydF4y2Ba 学院海洋和渔业gydF4y2Ba 意大利遭到gydF4y2Ba 班达亚齐23111gydF4y2Ba 印尼gydF4y2Ba unsyiah.ac.idgydF4y2Ba 3gydF4y2Ba 数学系gydF4y2Ba 教师的数学和自然科学gydF4y2Ba 意大利遭到gydF4y2Ba 班达亚齐23111gydF4y2Ba 印尼gydF4y2Ba unsyiah.ac.idgydF4y2Ba 4gydF4y2Ba 水产养殖部门gydF4y2Ba 学院海洋和渔业gydF4y2Ba 意大利遭到gydF4y2Ba 班达亚齐23111gydF4y2Ba 印尼gydF4y2Ba unsyiah.ac.idgydF4y2Ba 2021年gydF4y2Ba 16gydF4y2Ba 6gydF4y2Ba 2021年gydF4y2Ba 2021年gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 11gydF4y2Ba 2020年gydF4y2Ba 7gydF4y2Ba 6gydF4y2Ba 2021年gydF4y2Ba 16gydF4y2Ba 6gydF4y2Ba 2021年gydF4y2Ba 2021年gydF4y2Ba 版权©2021年穆罕默德Ikhwan et al。gydF4y2Ba 这是一个开放的文章在知识共享归属许可下发布的,它允许无限制的使用,分布和繁殖在任何媒介,提供最初的工作是正确的引用。gydF4y2Ba

潮汐涡轮机的发展仍然是由许多研究人员,包括公司的控制系统优化的目的。本文试图评估两个机械系统稳定性的潮汐涡轮机:螺旋桨收获动能和dq图系统永磁同步发电机(PMSG)。方法采用相平面形象的表示了一个稳定的特征值。每分钟临界值涡轮的旋转提供了一些点的平衡。角速度的影响修改系统上的奇异也被调查。没有截止控制发电机转速的弱电流的情况下,根据结果。三个潮汐涡轮机组件的结合导致平衡点的转变。尽管PMSG无限平衡点gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba dgydF4y2Ba= 0,转子角速度的影响可以防止所有这些点被处于平衡状态。最后,在这项研究中,转子角速度引起的速度和类型的洋流只是上限和下限。各种波的稳定性变化是在这个范围内。gydF4y2Ba

 Kementerian Pendidikan丹KebudayaangydF4y2Ba 323 / UN11.2.1 / PT.01.03 / PNBP / 2020gydF4y2Ba 80 / UN11.2.1 / PT.01.03 / DRPM / 2020gydF4y2Ba 1。介绍gydF4y2Ba

这项研究是由一个水动力实验室的需要产生各种类型的波在波容器,包括极端波浪。这些波将被用来测试一个海洋对象操作之前,在海洋的中间或附近的土地。风压、移动物体在水中和大型对象,如天体的重力波的形成做出贡献。海洋的动能是最有前途的可再生能源来替代化石能源的使用。的能量来自海水潮汐能源,已受到很多研究者的关注,因为它的规律性和确定性gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba,gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba]。在这两个短期和长期,潮汐能可以预测精度高。结果,一个特定的潮汐发电机的输出功率在一个特定的位置也可以准确地估计(gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba]。潮流的优势相比,风力资源是海水的密度比空气和洋流产生一个可预测的资源比风力资源(gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba,gydF4y2Ba 5gydF4y2Ba]。gydF4y2Ba

潮汐涡轮机系统使用一个水平轴潮流水轮机系统。这种类型的涡轮机有更好的工作效率比垂直旋转的涡轮性能系数gydF4y2Ba λgydF4y2Ba= 5 (gydF4y2Ba 6gydF4y2Ba]。水平潮汐涡轮机捕获水动力能源和使用发电机转换为电能。发电机常用的是PMSG弱点的脆弱性造成的损害没有涡轮和发电机之间的保护系统(gydF4y2Ba 7gydF4y2Ba]。另一项研究指出,PMSG保护可采用的发电机,通过添加一个变速箱系统[竞争gydF4y2Ba 8gydF4y2Ba]。在PMSG的发展,控制系统在螺旋桨螺距角控制潮汐涡轮机(是最好的一步gydF4y2Ba 9gydF4y2Ba,gydF4y2Ba 10gydF4y2Ba]。螺旋角可以帮助减少各种各样的错误,包括涡轮铺设的潮流方向不一致的错误(gydF4y2Ba 11gydF4y2Ba]。gydF4y2Ba

Sangiuliano和MastrantonisgydF4y2Ba 12gydF4y2Ba在苏格兰)调查了潮汐能的好处。海洋可再生能源帮助从化石能源过渡到环保的能源。这些驱动程序已促使苏格兰在海洋开发和实现第一个计划消耗能量形成潮流。潮汐涡轮机研究进行了也门的西南海岸使用潮流使用洋流涡轮机(TCT)。塔是用来收割同时风力势能最大的资源。风力涡轮机和潮汐涡轮机之间的组合结构是一种具有成本效益的方式收获能量(gydF4y2Ba 13gydF4y2Ba]。电磁辐射等。gydF4y2Ba 14gydF4y2Ba]表明,电力产品立即率与流体动力的涡轮机的当前速度成正比。因此,安装成本大大减少了约5400美元每千瓦。很容易评估缺乏机械和大多数涡轮机引擎技术熟悉活动家。分析技术效率的研究也一直由王先生和王(gydF4y2Ba 15gydF4y2Ba]。研究潮汐涡轮机相比,在各种条件下他们的优点和缺点,和几个未来的修改。gydF4y2Ba

现有的潮汐流发电机的安装是在精力充沛的位置进行流速超过2米/秒。涡轮机操作在墨西哥和菲律宾当前速度低于1.5米/秒(gydF4y2Ba 16gydF4y2Ba]。另一项研究指出,一个恒定的平均速度为0.81米/秒可以用来安装潮汐涡轮机(gydF4y2Ba 17gydF4y2Ba]。摩洛哥海岸潮汐涡轮机模拟(550公里),和Nachtane et al。gydF4y2Ba 18gydF4y2Ba)推荐潮汐能收获的三大战略位置。相关的技术问题由于船用螺旋桨的水动力设计涡轮设计的一些技术用于风力涡轮机。Arribas [gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba)描述了转子设计的预测流体动力学从潮汐中提取最大功率。叶片动量理论用于转子建模时克服各个方面和限制应用到海洋转子设计。潮汐涡轮机的使用可以降低电厂安装海底。太阳et al。gydF4y2Ba 19gydF4y2Ba模拟turbine-induced水流的冲刷作用,其次是通过实验数据验证模型的早期阶段。仿真模型是涡轮冲刷估计扩展到大规模的模型。然而,模拟忽略了估计基于实地数据(约15 - 20%gydF4y2Ba 20.gydF4y2Ba]。gydF4y2Ba

田et al。gydF4y2Ba 21gydF4y2Ba)审查和测试原型塔室。现场实验数据表示TCT受到最大速度为0.25米/秒,0.33的效率。流体动力学是基于雷诺平均纳维斯托克斯方程,我们进行了计算模拟发电机性能的不稳定和稳定的条件。这些模型大多是用于污染物质的分布和洪水计算,但波和当前仿真的模型可以被修改。本文研究可用one-to-three-dimensional计算机应用TCT检查分析其有效性的能量是免费的在海洋gydF4y2Ba 22gydF4y2Ba]。gydF4y2Ba

李等人。gydF4y2Ba 8gydF4y2Ba)使用一个全面的潮流涡轮与高可靠性验证设计方法,和600千瓦的TCT是用于研究。涡轮由two-propeller转子,低速齿轮箱和发电机。在逻辑分析和测试结果,满意的验证。小功率发电机经常与一代一个实验室规模的使用方法类似于潮汐发电。潮汐往往从天体对地球的重力和风力(gydF4y2Ba 23gydF4y2Ba- - - - - -gydF4y2Ba 25gydF4y2Ba]。波振幅的增加极大地影响波的成分及其传播时从海洋向陆地的中间gydF4y2Ba 26gydF4y2Ba- - - - - -gydF4y2Ba 28gydF4y2Ba]。因此,涡轮机的观测位置考虑当前的实力,所表示的水波纹表面上,以及内部电流强度(gydF4y2Ba 29日gydF4y2Ba,gydF4y2Ba 30.gydF4y2Ba]。gydF4y2Ba

 2。材料和方法gydF4y2Ba

有许多可能的潮流水轮机的安排。规划师可以决定连续脉冲系统之间或gear-equipped系统。TCT的两个模型同步发电机系统和间接发电机系统。网络的连接可以通过一个满负荷运作的转换器,部分评价,或直接连接转换器。使用PMSG直接叶片和发电机是一个很有魅力的研究人员和经常使用的车辆。与丰富的力量一起使用时,发电机是与网络分离/网格,可以执行和完全非定常速度过程。图gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba给出了配置认为在报纸上。gydF4y2Ba

PMSG-based TCT (gydF4y2Ba 8gydF4y2Ba]。gydF4y2Ba

系统由发电机和最大电源转换器,它包含一个连续的电压源变换器。这种拓扑结构允许一个双向流动的电流,和其他人完全监管发电机上方的转折。另一种是实践对PMSG二极管整流器,简化命令,并降低成本。使用整流器的困难往往是与权力有关。二极管整流器已报告提供大型发电机谐波失真,影响效率和能产生谐波转矩。gydF4y2Ba

水动力扭矩由涡轮转子在图gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba是(gydF4y2Ba 31日gydF4y2Ba]:gydF4y2Ba (1)gydF4y2Ba τgydF4y2Ba hgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 0.5gydF4y2Ba ρgydF4y2Ba 一个gydF4y2Ba vgydF4y2Ba 3gydF4y2Ba CgydF4y2Ba pgydF4y2Ba βgydF4y2Ba ,gydF4y2Ba λgydF4y2Ba ωgydF4y2Ba rgydF4y2Ba 。gydF4y2Ba

对造型的目的,gydF4y2Ba CgydF4y2Ba pgydF4y2Ba就是力量提取效率。提示速度比(TSR)gydF4y2Ba λgydF4y2Ba基于电流和转子速度决定。第一个条件调整,这样转子速度不为零。估计gydF4y2Ba λgydF4y2Ba和gydF4y2Ba βgydF4y2Ba之后起草了相关值使用吗gydF4y2Ba CgydF4y2Ba pgydF4y2Ba表中列出。查找表是一个通用的1兆瓦TST转子。获得的值后,计算水动力扭矩。只有入射电流转化为水动力模型扭曲和不包括动态流影响,海床和塔的影响。gydF4y2Ba

革命造成的水动力扭转子发电机通过脉冲序列分配。直接传动系统作为一个配置表明转子直相关发电机一个酒吧结束。TCT造型,翻了一番质量系统管理酒吧和转子被视为整体质量相结合,发电机是检查质量在一起。一些群众连接在一个可调杆不灵活性gydF4y2Ba KgydF4y2BadtgydF4y2Ba和一个衰减gydF4y2Ba DgydF4y2BadtgydF4y2Ba。酒吧里的一点是推动涡轮转子,提供扭矩gydF4y2Ba τgydF4y2Ba hgydF4y2Ba。酒吧的另一点是由发电机负担,它生成一个转折gydF4y2Ba τgydF4y2Ba ggydF4y2Ba 。下列方程组描述了传动系:gydF4y2Ba (2)gydF4y2Ba τgydF4y2Ba hgydF4y2Ba =gydF4y2Ba JgydF4y2Ba rgydF4y2Ba dgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba θgydF4y2Ba rgydF4y2Ba dtgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba +gydF4y2Ba KgydF4y2Ba dtgydF4y2Ba θgydF4y2Ba rgydF4y2Ba −gydF4y2Ba θgydF4y2Ba ggydF4y2Ba +gydF4y2Ba DgydF4y2Ba dtgydF4y2Ba dgydF4y2Ba θgydF4y2Ba rgydF4y2Ba dtgydF4y2Ba −gydF4y2Ba dgydF4y2Ba θgydF4y2Ba ggydF4y2Ba dtgydF4y2Ba ,gydF4y2Ba τgydF4y2Ba ggydF4y2Ba =gydF4y2Ba JgydF4y2Ba ggydF4y2Ba dgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba θgydF4y2Ba ggydF4y2Ba dtgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba +gydF4y2Ba KgydF4y2Ba dtgydF4y2Ba θgydF4y2Ba ggydF4y2Ba −gydF4y2Ba θgydF4y2Ba rgydF4y2Ba +gydF4y2Ba DgydF4y2Ba dtgydF4y2Ba dgydF4y2Ba θgydF4y2Ba ggydF4y2Ba dtgydF4y2Ba −gydF4y2Ba dgydF4y2Ba θgydF4y2Ba rgydF4y2Ba dtgydF4y2Ba ,gydF4y2Ba dgydF4y2Ba θgydF4y2Ba rgydF4y2Ba dtgydF4y2Ba =gydF4y2Ba ωgydF4y2Ba rgydF4y2Ba ,gydF4y2Ba dgydF4y2Ba θgydF4y2Ba ggydF4y2Ba dtgydF4y2Ba =gydF4y2Ba ωgydF4y2Ba ggydF4y2Ba ,gydF4y2Ba ωgydF4y2Ba ggydF4y2Ba =gydF4y2Ba PgydF4y2Ba pgydF4y2Ba ωgydF4y2Ba rgydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 在哪里gydF4y2Ba θgydF4y2Ba rgydF4y2Ba和gydF4y2Ba θgydF4y2Ba ggydF4y2Ba 角位置的转子和发电机酒吧,gydF4y2Ba ωgydF4y2Ba rgydF4y2Ba,gydF4y2Ba ωgydF4y2Ba ggydF4y2Ba 转子和发电机的速度吧,gydF4y2Ba JgydF4y2Ba rgydF4y2Ba和gydF4y2Ba JgydF4y2Ba ggydF4y2Ba 是转子和发电机的惯性矩,分别。gydF4y2Ba PgydF4y2Ba pgydF4y2Ba配对波兰人的数量是gydF4y2Ba ωgydF4y2Ba ggydF4y2Ba >gydF4y2Ba ωgydF4y2Ba rgydF4y2Ba。电平衡用于发电机模型图为旋转来源框架。的gydF4y2Ba dgydF4y2Ba设在改编与转子的位置向量,同时和gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba设在影响gydF4y2Ba dgydF4y2Ba设在了四分之一圆的程度。这样,代表电气方程减少柴油机的扭组合和通量磁化元素。因此,它支持的改进适应捻自治的监管机构的监管计划。gydF4y2Ba

同时,它是一个区域表面垂直tct最大平均流量的冲击在潮汐周期(gydF4y2Ba 32gydF4y2Ba]。动荡主要是微不足道当TCT响应在常规谐波波。马丁内斯et al。gydF4y2Ba 33gydF4y2Ba)表明,通常两个涡轮流推力模型和相同的流条件的两倍推力引起的动荡。湍流效应被忽视进行分析的目的。使用这种方法,涡轮机的功率P波,可以解释为density-area-speed方程(gydF4y2Ba 17gydF4y2Ba]:gydF4y2Ba (3)gydF4y2Ba PgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 0.5gydF4y2Ba ρgydF4y2Ba 一个gydF4y2Ba vgydF4y2Ba 3gydF4y2Ba CgydF4y2Ba pgydF4y2Ba λgydF4y2Ba ,gydF4y2Ba βgydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 在哪里gydF4y2Ba ρgydF4y2Ba表达流体密度的海水,区域gydF4y2Ba 一个gydF4y2Ba=gydF4y2Ba πrgydF4y2Ba2gydF4y2Ba之前的半径的圆截面涡轮gydF4y2Ba rgydF4y2Ba,gydF4y2Ba vgydF4y2Ba 是当前速度,gydF4y2Ba CgydF4y2Ba pgydF4y2Ba是涡轮效率,gydF4y2Ba βgydF4y2Ba代表叶片距角,gydF4y2Ba λgydF4y2Ba定义的速度比螺旋桨提示如下所示(gydF4y2Ba 34gydF4y2Ba]:gydF4y2Ba (4)gydF4y2Ba λgydF4y2Ba =gydF4y2Ba ωgydF4y2Ba rgydF4y2Ba RgydF4y2Ba 年代gydF4y2Ba vgydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 在哪里gydF4y2Ba ωgydF4y2Ba rgydF4y2Ba转子角速度。gydF4y2Ba

TCT系统使用电动机旋转系统、齿轮箱和发电机。这个系统的结构与控制系统结构与假设相结合三个元素在一个单位,方程可以被制定为(gydF4y2Ba 35gydF4y2Ba]。变速箱有显著影响确定每个轴的角速度值。方程(gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba)适用于线性没有齿轮箱(gydF4y2Ba 36gydF4y2Ba]。然而,如果添加一个变速箱,方程(gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba)是由粘滞摩擦修改以下方程:gydF4y2Ba (5)gydF4y2Ba JgydF4y2Ba 情商gydF4y2Ba ωgydF4y2Ba ˙gydF4y2Ba rgydF4y2Ba =gydF4y2Ba τgydF4y2Ba ggydF4y2Ba −gydF4y2Ba τgydF4y2Ba hggydF4y2Ba −gydF4y2Ba VgydF4y2Ba fgydF4y2Ba ωgydF4y2Ba rgydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 在哪里gydF4y2Ba JgydF4y2Ba情商gydF4y2Ba惯性是相等的gydF4y2Ba JgydF4y2Ba rgydF4y2Ba和gydF4y2Ba JgydF4y2Ba ggydF4y2Ba ,在那里gydF4y2Ba JgydF4y2Ba情商gydF4y2Ba=gydF4y2Ba JgydF4y2Ba ggydF4y2Ba +gydF4y2Ba JgydF4y2Ba rgydF4y2Ba/gydF4y2Ba ngydF4y2Ba ggydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 和gydF4y2Ba ngydF4y2Ba ggydF4y2Ba 齿轮传动比。从这个结构,gydF4y2Ba VgydF4y2Ba fgydF4y2Ba的摩擦粘滞系数。转矩gydF4y2Ba τgydF4y2BahggydF4y2Ba是获得gydF4y2Ba τgydF4y2Ba hgydF4y2Ba/gydF4y2Ba ngydF4y2Ba ggydF4y2Ba ,gydF4y2Ba τgydF4y2Ba ggydF4y2Ba 来源于发电机的dq图如下(gydF4y2Ba 37gydF4y2Ba]:gydF4y2Ba (6)gydF4y2Ba lgydF4y2Ba dgydF4y2Ba 我gydF4y2Ba ˙gydF4y2Ba dgydF4y2Ba =gydF4y2Ba ugydF4y2Ba dgydF4y2Ba −gydF4y2Ba RgydF4y2Ba 年代gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba dgydF4y2Ba +gydF4y2Ba lgydF4y2Ba 问gydF4y2Ba ωgydF4y2Ba ggydF4y2Ba 我gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba ,gydF4y2Ba (7)gydF4y2Ba lgydF4y2Ba 问gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba ˙gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba =gydF4y2Ba ugydF4y2Ba 问gydF4y2Ba −gydF4y2Ba lgydF4y2Ba dgydF4y2Ba ωgydF4y2Ba ggydF4y2Ba 我gydF4y2Ba dgydF4y2Ba −gydF4y2Ba RgydF4y2Ba 年代gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba −gydF4y2Ba ϕgydF4y2Ba 米gydF4y2Ba ωgydF4y2Ba ggydF4y2Ba ,gydF4y2Ba (8)gydF4y2Ba τgydF4y2Ba ggydF4y2Ba =gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba PgydF4y2Ba pgydF4y2Ba ϕgydF4y2Ba 米gydF4y2Ba +gydF4y2Ba lgydF4y2Ba dgydF4y2Ba −gydF4y2Ba lgydF4y2Ba 问gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba dgydF4y2Ba 我gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 在哪里gydF4y2Ba lgydF4y2Ba dgydF4y2Ba和gydF4y2Ba lgydF4y2Ba 问gydF4y2Ba直接电感及其正交定子和吗gydF4y2Ba ugydF4y2Ba dgydF4y2Ba和gydF4y2Ba ugydF4y2Ba 问gydF4y2Ba电感的电压有关。gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba dgydF4y2Ba和gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba代表了定子电流,gydF4y2Ba φgydF4y2Ba 米gydF4y2Ba永磁磁通。水动力和发电机参数表中可以看到gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba。gydF4y2Ba

水动力和发电机参数(gydF4y2Ba 35gydF4y2Ba]。gydF4y2Ba

参数标志gydF4y2Ba 价值gydF4y2Ba 参数标志gydF4y2Ba 价值gydF4y2Ba
ΡgydF4y2Ba 1025年事业单位gydF4y2Ba φgydF4y2Ba 米gydF4y2Ba 6.8973 VsgydF4y2Ba
一个gydF4y2Ba 355米gydF4y2Ba2gydF4y2Ba VgydF4y2Ba fgydF4y2Ba 0.3gydF4y2Ba
vgydF4y2Ba 2.4米/秒gydF4y2Ba JgydF4y2Ba情商gydF4y2Ba 100公斤米gydF4y2Ba2gydF4y2Ba
CgydF4y2Ba pgydF4y2Ba 0.39gydF4y2Ba RgydF4y2Ba 年代gydF4y2Ba 4.61 mΩgydF4y2Ba
PgydF4y2Ba pgydF4y2Ba 60双gydF4y2Ba lgydF4y2Ba 886.48gydF4y2Ba μgydF4y2BaHgydF4y2Ba
3所示。结果与讨论gydF4y2Ba 3.1。简化模型线性化和参数gydF4y2Ba

通过关注之间的关系gydF4y2Ba ωgydF4y2Ba rgydF4y2Ba和gydF4y2Ba ωgydF4y2Ba ggydF4y2Ba 在方程(gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba),方程(gydF4y2Ba 6gydF4y2Ba)和(gydF4y2Ba 7gydF4y2Ba)修改gydF4y2Ba ωgydF4y2Ba rgydF4y2Ba。其目的是使它更容易得到gydF4y2Ba τgydF4y2Ba ggydF4y2Ba 价值。发电机旋转调整优化减少它的角速度。这意味着需要水动力转矩调节器根据螺旋桨的速度。方程(gydF4y2Ba 5gydF4y2Ba)可以获得最佳通过求解一系列微分方程如下:gydF4y2Ba (9)gydF4y2Ba dgydF4y2Ba ωgydF4y2Ba rgydF4y2Ba dtgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba JgydF4y2Ba 情商gydF4y2Ba τgydF4y2Ba ggydF4y2Ba −gydF4y2Ba τgydF4y2Ba hgydF4y2Ba ggydF4y2Ba −gydF4y2Ba VgydF4y2Ba fgydF4y2Ba ωgydF4y2Ba rgydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 迪gydF4y2Ba dgydF4y2Ba dtgydF4y2Ba =gydF4y2Ba ugydF4y2Ba dgydF4y2Ba lgydF4y2Ba −gydF4y2Ba RgydF4y2Ba 年代gydF4y2Ba lgydF4y2Ba 我gydF4y2Ba dgydF4y2Ba +gydF4y2Ba PgydF4y2Ba pgydF4y2Ba ωgydF4y2Ba rgydF4y2Ba 我gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 迪gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba dtgydF4y2Ba =gydF4y2Ba ugydF4y2Ba 问gydF4y2Ba lgydF4y2Ba −gydF4y2Ba PgydF4y2Ba pgydF4y2Ba ωgydF4y2Ba rgydF4y2Ba 我gydF4y2Ba dgydF4y2Ba −gydF4y2Ba RgydF4y2Ba 年代gydF4y2Ba lgydF4y2Ba 我gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba −gydF4y2Ba PgydF4y2Ba pgydF4y2Ba lgydF4y2Ba ϕgydF4y2Ba 米gydF4y2Ba ωgydF4y2Ba rgydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 那里是一个简化的参数gydF4y2Ba lgydF4y2BadgydF4y2Ba=gydF4y2Ba lgydF4y2Ba问gydF4y2Ba=gydF4y2Ba lgydF4y2Ba。gydF4y2Ba

此外,模型(gydF4y2Ba 9gydF4y2Ba)与雅可比矩阵的线性化gydF4y2Ba JgydF4y2Ba如下:gydF4y2Ba (10)gydF4y2Ba JgydF4y2Ba =gydF4y2Ba ρgydF4y2Ba 一个gydF4y2Ba vgydF4y2Ba 3gydF4y2Ba CgydF4y2Ba pgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba JgydF4y2Ba 情商gydF4y2Ba ngydF4y2Ba ggydF4y2Ba ωgydF4y2Ba rgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba −gydF4y2Ba VgydF4y2Ba fgydF4y2Ba JgydF4y2Ba 情商gydF4y2Ba 0gydF4y2Ba −gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba PgydF4y2Ba pgydF4y2Ba ϕgydF4y2Ba 米gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba JgydF4y2Ba 情商gydF4y2Ba PgydF4y2Ba pgydF4y2Ba 我gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba −gydF4y2Ba RgydF4y2Ba 年代gydF4y2Ba lgydF4y2Ba PgydF4y2Ba pgydF4y2Ba ωgydF4y2Ba rgydF4y2Ba −gydF4y2Ba PgydF4y2Ba pgydF4y2Ba 我gydF4y2Ba dgydF4y2Ba −gydF4y2Ba PgydF4y2Ba pgydF4y2Ba lgydF4y2Ba ϕgydF4y2Ba 米gydF4y2Ba −gydF4y2Ba PgydF4y2Ba pgydF4y2Ba ωgydF4y2Ba rgydF4y2Ba −gydF4y2Ba PgydF4y2Ba pgydF4y2Ba 。gydF4y2Ba

矩阵gydF4y2Ba JgydF4y2Ba作为线性形式的方程(gydF4y2Ba 9gydF4y2Ba),对于获得特征值非常有用。gydF4y2Ba

 3.2。平衡和特征值gydF4y2Ba

获得了平衡点的条件每个状态变量值的一阶导数为零。这意味着连续梯度的条件和被认为是稳定的。gydF4y2Ba (11)gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba JgydF4y2Ba egydF4y2Ba 问gydF4y2Ba τgydF4y2Ba ggydF4y2Ba −gydF4y2Ba τgydF4y2Ba hgydF4y2Ba ggydF4y2Ba −gydF4y2Ba VgydF4y2Ba fgydF4y2Ba ωgydF4y2Ba rgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 0gydF4y2Ba ,gydF4y2Ba ugydF4y2Ba dgydF4y2Ba lgydF4y2Ba −gydF4y2Ba RgydF4y2Ba 年代gydF4y2Ba lgydF4y2Ba 我gydF4y2Ba dgydF4y2Ba +gydF4y2Ba PgydF4y2Ba pgydF4y2Ba ωgydF4y2Ba rgydF4y2Ba 我gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba =gydF4y2Ba 0gydF4y2Ba ,gydF4y2Ba ugydF4y2Ba 问gydF4y2Ba lgydF4y2Ba −gydF4y2Ba PgydF4y2Ba pgydF4y2Ba ωgydF4y2Ba rgydF4y2Ba 我gydF4y2Ba dgydF4y2Ba −gydF4y2Ba RgydF4y2Ba 年代gydF4y2Ba lgydF4y2Ba 我gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba −gydF4y2Ba PgydF4y2Ba pgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 0。gydF4y2Ba

提出了平衡点的限制条件gydF4y2Ba ωgydF4y2Ba rgydF4y2Ba13 rpm或81.68 rad / s。方程(gydF4y2Ba 8gydF4y2Ba)表明,转子磁通恒定和d-axis当前组件总是等于零。因此,电动转矩正比于电流沿gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba设在。解决方案gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba dgydF4y2Ba和gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba在方程(gydF4y2Ba 11gydF4y2Ba)在平衡点(gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba dgydF4y2Ba,gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba)=(0,0)。一些点,提出理论和均衡,稳定,特征值的检查。形成的特征值表中可以看到gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba。gydF4y2Ba

特征值在某一平衡的点。gydF4y2Ba

测试点(gydF4y2Ba ωgydF4y2Ba rgydF4y2Ba,gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba dgydF4y2Ba,gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba)gydF4y2Ba 特征的实数gydF4y2Ba 特征虚数gydF4y2Ba 稳定的注意gydF4y2Ba
(−81.68,0,0)gydF4y2Ba 0.0162gydF4y2Ba 0gydF4y2Ba 不稳定gydF4y2Ba
−5.2003×10gydF4y2Ba−3gydF4y2Ba −4.9009×10gydF4y2Ba3gydF4y2Ba 不是平衡的gydF4y2Ba
−5.2003×10gydF4y2Ba−3gydF4y2Ba 4.9009×10gydF4y2Ba3gydF4y2Ba 极端的观点gydF4y2Ba
(0,0,0)gydF4y2Ba - - - - - -gydF4y2Ba - - - - - -gydF4y2Ba 没有定义由部门为零gydF4y2Ba
(81.68,0,0)gydF4y2Ba 0.0162gydF4y2Ba 0gydF4y2Ba 不稳定gydF4y2Ba
−5.2003×10gydF4y2Ba−3gydF4y2Ba −4.9009×10gydF4y2Ba3gydF4y2Ba 不是平衡的gydF4y2Ba
−5.2003×10gydF4y2Ba−3gydF4y2Ba 4.9009×10gydF4y2Ba3gydF4y2Ba 极端的观点gydF4y2Ba
(1.9777×10gydF4y2Ba−10gydF4y2Ba−8.6672×10gydF4y2Ba−5gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba,2.3766×10gydF4y2Ba5gydF4y2Ba−1.9116×10gydF4y2Ba−13gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba,5.4230×10gydF4y2Ba−1gydF4y2Ba+ 2.3766×10gydF4y2Ba5gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba)gydF4y2Ba −0.0052gydF4y2Ba 0gydF4y2Ba 渐近稳定gydF4y2Ba
−0.0104gydF4y2Ba 0gydF4y2Ba 平衡点gydF4y2Ba
−1.7021×10gydF4y2Ba10gydF4y2Ba 7.7680×10gydF4y2Ba4gydF4y2Ba
(1.9777×10gydF4y2Ba−−10gydF4y2Ba+ 8.6672×10gydF4y2Ba−5gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba,2.3766×10gydF4y2Ba5gydF4y2Ba+ 1.9116×10gydF4y2Ba−13gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba,5.4230×10gydF4y2Ba−1gydF4y2Ba−2.3766×10gydF4y2Ba5gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba)gydF4y2Ba −0.0052gydF4y2Ba 0gydF4y2Ba 渐近稳定gydF4y2Ba
−0.0104gydF4y2Ba 0gydF4y2Ba 平衡点gydF4y2Ba
−1.7021×10gydF4y2Ba10gydF4y2Ba −7.7680×10gydF4y2Ba4gydF4y2Ba
(−1.9777×10gydF4y2Ba−10gydF4y2Ba+ 2.0645×10gydF4y2Ba2gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba、0.0078−−1.91161×10gydF4y2Ba−13gydF4y2Ba+ 9.4334×10gydF4y2Ba−8gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba)gydF4y2Ba 1.2387×10gydF4y2Ba4gydF4y2Ba 1.8712×10gydF4y2Ba−8gydF4y2Ba 不稳定gydF4y2Ba
−0.0060gydF4y2Ba 0gydF4y2Ba 平衡点gydF4y2Ba
−1.2387×10gydF4y2Ba4gydF4y2Ba −1.8712×10gydF4y2Ba−8gydF4y2Ba
(−1.9777×10gydF4y2Ba−10gydF4y2Ba−2.0645×10gydF4y2Ba2gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba、0.0078−−1.91161×10gydF4y2Ba−13gydF4y2Ba−9.4334×10gydF4y2Ba−8gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba)gydF4y2Ba 1.2387×10gydF4y2Ba4gydF4y2Ba −1.8712×10gydF4y2Ba−8gydF4y2Ba 不稳定gydF4y2Ba
−0.0060gydF4y2Ba 0gydF4y2Ba 平衡点gydF4y2Ba
−1.2387×10gydF4y2Ba4gydF4y2Ba 1.8712×10gydF4y2Ba−8gydF4y2Ba

特征值对应gydF4y2Ba ωgydF4y2Ba rgydF4y2Ba,gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba dgydF4y2Ba,gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba。这三个特征值在负极意味着这个模型在平衡点是稳定的。减少了状态变量的时候出现gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba dgydF4y2Ba和gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba所有点附近gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba dgydF4y2Ba= 0负特征值。该系统在方程(gydF4y2Ba 11gydF4y2Ba)很少被用于研究涉及的组合转子、齿轮箱和发电机。这是因为获得一个稳定的点是很困难的。负特征值是所有成对的渐近稳定gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba与gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba dgydF4y2Ba= 0。然而,由于系统的影响gydF4y2Ba ωgydF4y2Ba rgydF4y2Ba,只有一个非常大的位置gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba dgydF4y2Ba能产生一个稳定的平衡点。这种情况的范围之外gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba dgydF4y2Ba运动,所以这个平衡点从未达到在实践中。gydF4y2Ba

发电机的转速决定的能量生产的发电机系统。多项研究表明,TCT的成功收获潮汐能源被广泛证明理论上,模拟和领域。能源审查只是局限于螺旋桨,直到它到达发电机侧变换器。与此同时,电网侧变换器有其他问题在本文中不了。根据评审结果,涡轮机主要是放置在狭窄的海峡或运河,在某些情况下,他们被放置在浅水区。所需的功率效率在0.33 - -0.39的范围,用不到2米/秒的速度限制。gydF4y2Ba

相平面的距离gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba dgydF4y2Ba= 0和运行环境。之间的关系gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba dgydF4y2Ba和gydF4y2Ba ωgydF4y2Ba rgydF4y2Ba不能看到,因为相平面不是形成,gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba和gydF4y2Ba ωgydF4y2Ba rgydF4y2Ba结果被限制在一个单独的模式gydF4y2Ba ωgydF4y2Ba rgydF4y2Ba= (−81.68,81.68)。的价值gydF4y2Ba ωgydF4y2Ba rgydF4y2Ba取决于gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba由于简化参数L导致gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba dgydF4y2Ba坚持价值方程(gydF4y2Ba 8gydF4y2Ba)(见图gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba)。gydF4y2Ba

基于定子电流发生器的稳定性dq;黑色的箭袋指示的方向变化gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba dgydF4y2Ba- - - - - -gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba,色彩明暗显示gydF4y2Ba ωgydF4y2Ba rgydF4y2Ba。gydF4y2Ba

颜色变化在图gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba描述了gydF4y2Ba ωgydF4y2Ba rgydF4y2Ba从较低的上限。PMSG使用是有限的gydF4y2Ba ωgydF4y2Ba rgydF4y2Ba=(−81.68,81.68),但图中显示可能超出范围的值。绿色区域有一个低的角速度和坐落在直线上gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba= 0。定子电流的变化继续增长离题gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba dgydF4y2Ba= 0,表明这是最优生产领域不断的能量。在绿区之外,我们称它为截止区或极端。gydF4y2Ba

高和极端的情况下波的强度无法解释的稳定性曲线。然而,权力更重要比13 rpm的旋转涡轮可以描述如果不应用于实际系统截止条件。与伟大的力量和极端波浪波的组合波具有相同的相位和相辅相成的gydF4y2Ba 27gydF4y2Ba]。如果系统没有截止,这波可以破坏系统,当gydF4y2Ba ωgydF4y2Ba rgydF4y2Ba<−81.68和gydF4y2Ba ωgydF4y2Ba rgydF4y2Ba> 81.68。上的转折从稳态曲线变得非常大。图gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba显示了曲线运动不再是相同的gydF4y2Ba ωgydF4y2Ba rgydF4y2Ba是非常大的。发电机的电流强度完全正面和负面的条件是对立的。gydF4y2Ba

水动力模拟低速电流(2.4 m / s): (a)水动力扭矩gydF4y2Ba τgydF4y2Ba hgydF4y2Ba,(b)发电机转矩gydF4y2Ba τgydF4y2Ba ggydF4y2Ba ,(c) d-axis定子电流gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba dgydF4y2Ba,(d) q-axis定子电流gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba,(e)转子角速度gydF4y2Ba ωgydF4y2Ba rgydF4y2Ba。gydF4y2Ba

定子电流的变化,发生在截止区更有活力。为了获取能量,只提供了有限的范围。略转移到gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba dgydF4y2Ba> 0,平的改变立即扩大,往往很大gydF4y2Ba ωgydF4y2Ba rgydF4y2Ba。也就是说,改变的影响gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba dgydF4y2Ba比变化的影响更大gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba,导致矛盾的事件相比,方程(gydF4y2Ba 8gydF4y2Ba),这是唯一的影响gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba(gydF4y2Ba 36gydF4y2Ba]。根据这些发现(图gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba和表gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba),gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba dgydF4y2Ba边界应该更新,平衡地区附近gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba dgydF4y2Ba= 0或附近的奇异值gydF4y2Ba ωgydF4y2Ba rgydF4y2Ba。gydF4y2Ba

绿色区域的模拟显示使用参数表中gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba。仿真运行,而无需使用任何输入干扰,如转子和发电机转速控制。blade-side扭矩的变化出现在数据正常gydF4y2Ba 3(一个)gydF4y2Ba和gydF4y2Ba 3 (b)gydF4y2Ba,但扭矩发电机仍然很小。因为摩擦对叶片上的转矩没有影响,价值仍然很高。粘性摩擦时的价值gydF4y2Ba τgydF4y2Ba hgydF4y2Ba被转换为gydF4y2Ba τgydF4y2Ba ggydF4y2Ba ,即使变速箱的价值增加gydF4y2Ba τgydF4y2Ba ggydF4y2Ba 的价值,gydF4y2Ba τgydF4y2Ba ggydF4y2Ba 将保持小。因此,当前可以扩展到大于2.4米/秒,这被称为最小流速时叶片在其他的研究中。数据gydF4y2Ba 3 (c)gydF4y2Ba和gydF4y2Ba 3 (d)gydF4y2Ba表明,gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba dgydF4y2Ba和gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba保持稳定。正如前面解释在图gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba,gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba可以增加周围gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba= 0。在相同的情况下,gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba是增加,叶片间距控制的角度,所以呢gydF4y2Ba 我gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba方法−2,转子角速度方法13 rpm,力量达到1 MW [gydF4y2Ba 35gydF4y2Ba]。gydF4y2Ba

 4所示。结论gydF4y2Ba

这项研究发现了一个积极的角速度之间的关系和q-axis低速PMSG发电机定子电流,而d-axis定子电流对其他两个状态变量没有影响。d-axis定子电流提供一个稳定的状态在其零值。这个条件变化时,转子的角速度达到的极限−13 - 13 rpm,条件PMSG试图保持平稳而迅速的远离平衡的地步。虽然特征值在每个极是消极的,真正的价值形成非常小,接近于0。当转子的角速度大于−13 - 13 rpm, d-axis宽容的定子电流就小。电流的变化越来越大,更不稳定。结果可能会损害涡轮结构。变速箱系统也表现良好;在电流的模拟速度,力矩两边的齿轮箱会有很大的波动,迫使海流速度的最小值。gydF4y2Ba

 数据可用性gydF4y2Ba

没有生成数据集或者在当前的研究分析。gydF4y2Ba

 的利益冲突gydF4y2Ba

作者宣称没有利益冲突有关的出版。gydF4y2Ba

 确认gydF4y2Ba

作者感谢意大利遭到设施支持海洋造型实验室在研究。他们想表达他们的感谢教育部、文化金融援助印尼的术语“Penelitian程序Riset Unggulan意大利遭到Percepatan Doktor,“合同编号为323 / UN11.2.1 / PT.01.03 / PNBP / 2020,和“Penelitian Dasar,“合同编号为80 / UN11.2.1 / PT.01.03 / DRPM / 2020。gydF4y2Ba

 郑gydF4y2Ba J。gydF4y2Ba 戴gydF4y2Ba P。gydF4y2Ba 张gydF4y2Ba J。gydF4y2Ba 在中国潮流能源gydF4y2Ba Procedia工程gydF4y2Ba 2015年gydF4y2Ba 116年gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 880年gydF4y2Ba 887年gydF4y2Ba 10.1016 / j.proeng.2015.08.377gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 84941241930gydF4y2Ba 沃格尔gydF4y2Ba c·R。gydF4y2Ba WilldengydF4y2Ba r·h·J。gydF4y2Ba HoulsbygydF4y2Ba g . T。gydF4y2Ba 潮汐流发电机功率限制在head-driven潮汐通道gydF4y2Ba 可再生能源gydF4y2Ba 2019年gydF4y2Ba 136年gydF4y2Ba 491年gydF4y2Ba 499年gydF4y2Ba 10.1016 / j.renene.2019.01.014gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 85059825148gydF4y2Ba 沃格尔gydF4y2Ba c·R。gydF4y2Ba WilldengydF4y2Ba r·h·J。gydF4y2Ba HoulsbygydF4y2Ba g . T。gydF4y2Ba 潮汐涡轮机叶片元素动量理论gydF4y2Ba 海洋工程gydF4y2Ba 2018年gydF4y2Ba 169年gydF4y2Ba 215年gydF4y2Ba 226年gydF4y2Ba 10.1016 / j.oceaneng.2018.09.018gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 85053755438gydF4y2Ba ArribasgydF4y2Ba f P。gydF4y2Ba 水动力海洋气流涡轮转子叶片的设计gydF4y2Ba IOP会议系列:地球和环境科学gydF4y2Ba 2019年gydF4y2Ba 354年gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 012004年gydF4y2Ba 10.1088 / 1755 - 1315/354/1/012004gydF4y2Ba GhefirigydF4y2Ba K。gydF4y2Ba 加里多gydF4y2Ba 一个。gydF4y2Ba RusugydF4y2Ba E。gydF4y2Ba BoualleguegydF4y2Ba 年代。gydF4y2Ba HaggegegydF4y2Ba J。gydF4y2Ba 加里多gydF4y2Ba 我。gydF4y2Ba 模糊监督based-pitch角控制扰动潮的潮汐流发电机输入gydF4y2Ba 能量gydF4y2Ba 2018年gydF4y2Ba 11gydF4y2Ba 11gydF4y2Ba 2989年gydF4y2Ba 10.3390 / en11112989gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 85057809000gydF4y2Ba UllahgydF4y2Ba H。gydF4y2Ba 侯赛因gydF4y2Ba M。gydF4y2Ba 阿巴斯gydF4y2Ba N。gydF4y2Ba 艾哈迈德gydF4y2Ba H。gydF4y2Ba 阿米尔-gydF4y2Ba M。gydF4y2Ba 诺曼gydF4y2Ba M。gydF4y2Ba 模态数值调查和疲劳性能的水平轴潮流水轮机使用固耦合gydF4y2Ba 海洋工程和科学杂志》上gydF4y2Ba 2019年gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba 328年gydF4y2Ba 337年gydF4y2Ba 10.1016 / j.joes.2019.05.008gydF4y2Ba 钱gydF4y2Ba P。gydF4y2Ba 冯gydF4y2Ba B。gydF4y2Ba 刘gydF4y2Ba H。gydF4y2Ba 田gydF4y2Ba X。gydF4y2Ba 如果gydF4y2Ba Y。gydF4y2Ba 张gydF4y2Ba D。gydF4y2Ba 回顾配置和潮流发电机的控制方法gydF4y2Ba 可再生能源和可持续能源的评论gydF4y2Ba 2019年gydF4y2Ba 108年gydF4y2Ba 125年gydF4y2Ba 139年gydF4y2Ba 10.1016 / j.rser.2019.03.051gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 85063604538gydF4y2Ba 李gydF4y2Ba Y。gydF4y2Ba 刘gydF4y2Ba H。gydF4y2Ba 林gydF4y2Ba Y。gydF4y2Ba 李gydF4y2Ba W。gydF4y2Ba 顾gydF4y2Ba Y。gydF4y2Ba 设计和测试的一个600千瓦水平轴潮流水轮机gydF4y2Ba 能源gydF4y2Ba 2019年gydF4y2Ba 182年gydF4y2Ba 177年gydF4y2Ba 186年gydF4y2Ba 10.1016 / j.energy.2019.05.154gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 85067681171gydF4y2Ba 李gydF4y2Ba P。gydF4y2Ba 胡gydF4y2Ba W。gydF4y2Ba 胡gydF4y2Ba R。gydF4y2Ba 陈gydF4y2Ba Z。gydF4y2Ba 潮汐涡轮机的主要频率控制方法基于音调控制gydF4y2Ba 能源ProcediagydF4y2Ba 2018年gydF4y2Ba 145年gydF4y2Ba 199年gydF4y2Ba 204年gydF4y2Ba 10.1016 / j.egypro.2018.04.035gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 85056562786gydF4y2Ba 顾gydF4y2Ba Y.-J。gydF4y2Ba 林gydF4y2Ba Y.-G。gydF4y2Ba 徐gydF4y2Ba Q.-K。gydF4y2Ba 刘gydF4y2Ba H.-W。gydF4y2Ba 李gydF4y2Ba W。gydF4y2Ba 潮流涡轮机叶片间距系统与减少变异音高控制策略基于潮流速度预览gydF4y2Ba 可再生能源gydF4y2Ba 2018年gydF4y2Ba 115年gydF4y2Ba 149年gydF4y2Ba 158年gydF4y2Ba 10.1016 / j.renene.2017.07.034gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 85027893125gydF4y2Ba 霜gydF4y2Ba c . H。gydF4y2Ba 埃文斯gydF4y2Ba p S。gydF4y2Ba 哈罗德gydF4y2Ba m·J。gydF4y2Ba Mason-JonesgydF4y2Ba 一个。gydF4y2Ba 奥多尔蒂gydF4y2Ba T。gydF4y2Ba 奥多尔蒂gydF4y2Ba d . M。gydF4y2Ba 在潮汐涡轮机轴流式偏差的影响gydF4y2Ba 可再生能源gydF4y2Ba 2017年gydF4y2Ba 113年gydF4y2Ba 1333年gydF4y2Ba 1344年gydF4y2Ba 10.1016 / j.renene.2017.07.006gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 85022091941gydF4y2Ba SangiulianogydF4y2Ba 年代。gydF4y2Ba MastrantonisgydF4y2Ba 年代。gydF4y2Ba 从苏格兰到新苏格兰:构建一个部门为新斯科舍省海洋潮汐能的计划gydF4y2Ba 海洋政策gydF4y2Ba 2017年gydF4y2Ba 84年gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 11gydF4y2Ba 10.1016 / j.marpol.2017.06.023gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 85030543012gydF4y2Ba AlfakihgydF4y2Ba s M。gydF4y2Ba 德gydF4y2Ba T。gydF4y2Ba Jawad阿里沙gydF4y2Ba 年代。gydF4y2Ba ‘gydF4y2Ba K。gydF4y2Ba 仿真模型的单一结构塔混合风能和潮汐能培养基于也门的西南海岸gydF4y2Ba e3的网络会议gydF4y2Ba 2019年gydF4y2Ba 107年gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba 7gydF4y2Ba 10.1051 / e3sconf / 201910701007gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 85069431463gydF4y2Ba 电磁辐射gydF4y2Ba l . C。gydF4y2Ba UlasigydF4y2Ba j . A。gydF4y2Ba 一些TundegydF4y2Ba 答:我。gydF4y2Ba OdunzegydF4y2Ba a . C。gydF4y2Ba 流体动力的发电机发电的尼日利亚河流流域gydF4y2Ba 水实践和技术gydF4y2Ba 2019年gydF4y2Ba 14gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 71年gydF4y2Ba 80年gydF4y2Ba 10.2166 / wpt.2019.001gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 85067119343gydF4y2Ba 王gydF4y2Ba z . J。gydF4y2Ba 王gydF4y2Ba z W。gydF4y2Ba 回顾潮汐能利用和操作优化gydF4y2Ba IOP会议系列:地球和环境科学gydF4y2Ba 2019年gydF4y2Ba 240年gydF4y2Ba 5gydF4y2Ba 052015年gydF4y2Ba 10.1088 / 1755 - 1315/240/5/052015gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 85063863848gydF4y2Ba EncarnaciongydF4y2Ba j . I。gydF4y2Ba 约翰斯通gydF4y2Ba C。gydF4y2Ba Ordonez-SanchezgydF4y2Ba 年代。gydF4y2Ba 水平轴潮汐涡轮机的设计充满活力的流速剖面gydF4y2Ba 海洋科学与工程》杂志上gydF4y2Ba 2019年gydF4y2Ba 7gydF4y2Ba 7gydF4y2Ba 197年gydF4y2Ba 10.3390 / jmse7070197gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 85069207893gydF4y2Ba DraycottgydF4y2Ba 年代。gydF4y2Ba 佩恩gydF4y2Ba G。gydF4y2Ba SteynorgydF4y2Ba J。gydF4y2Ba NambiargydF4y2Ba 一个。gydF4y2Ba SellargydF4y2Ba B。gydF4y2Ba VenugopalgydF4y2Ba V。gydF4y2Ba 实验调查非线性波加载在水平轴潮汐涡轮机gydF4y2Ba 流体和结构》杂志上gydF4y2Ba 2019年gydF4y2Ba 84年gydF4y2Ba 199年gydF4y2Ba 217年gydF4y2Ba 10.1016 / j.jfluidstructs.2018.11.004gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 85056482046gydF4y2Ba NachtanegydF4y2Ba M。gydF4y2Ba TarfaouigydF4y2Ba M。gydF4y2Ba HilmigydF4y2Ba K。gydF4y2Ba SaifaouigydF4y2Ba D。gydF4y2Ba El MoumengydF4y2Ba 一个。gydF4y2Ba 评估潜在的能源生产在摩洛哥潮汐流电流gydF4y2Ba 能量gydF4y2Ba 2018年gydF4y2Ba 11gydF4y2Ba 5gydF4y2Ba 1065年gydF4y2Ba 10.3390 / en11051065gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 85047088524gydF4y2Ba 太阳gydF4y2Ba C。gydF4y2Ba 林gydF4y2Ba w·H。gydF4y2Ba 林gydF4y2Ba 美国年代。gydF4y2Ba 戴gydF4y2Ba M。gydF4y2Ba 哈米尔gydF4y2Ba G。gydF4y2Ba 时间演化的海床冲刷引起darrieus-type潮流涡轮机gydF4y2Ba 水gydF4y2Ba 2019年gydF4y2Ba 11gydF4y2Ba 5gydF4y2Ba 896年gydF4y2Ba 10.3390 / w11050896gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 85066310674gydF4y2Ba 太阳gydF4y2Ba C。gydF4y2Ba 林gydF4y2Ba w·H。gydF4y2Ba 戴gydF4y2Ba M。gydF4y2Ba 哈米尔gydF4y2Ba G。gydF4y2Ba 预测海床冲刷引起的全面darrieus-type潮流涡轮机gydF4y2Ba 海洋科学与工程》杂志上gydF4y2Ba 2019年gydF4y2Ba 7gydF4y2Ba 10gydF4y2Ba 342年gydF4y2Ba 10.3390 / jmse7100342gydF4y2Ba 田gydF4y2Ba W。gydF4y2Ba 毛gydF4y2Ba Z。gydF4y2Ba 丁gydF4y2Ba H。gydF4y2Ba 设计、测试和数值模拟低速水平轴的流体动力的涡轮机gydF4y2Ba 国际造船和海洋工程》杂志上gydF4y2Ba 2018年gydF4y2Ba 10gydF4y2Ba 6gydF4y2Ba 782年gydF4y2Ba 793年gydF4y2Ba 10.1016 / j.ijnaoe.2017.10.006gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 85044932310gydF4y2Ba Suarez-LopezgydF4y2Ba m·J。gydF4y2Ba Espina-ValdesgydF4y2Ba R。gydF4y2Ba 费尔南德斯帕切科gydF4y2Ba 诉M。gydF4y2Ba 纳瓦罗MansogydF4y2Ba 一个。gydF4y2Ba Blanco-MarigortagydF4y2Ba E。gydF4y2Ba Alvarez-AlvarezgydF4y2Ba E。gydF4y2Ba 评估软件工具研究潮流的精力充沛的潜力gydF4y2Ba 能量gydF4y2Ba 2019年gydF4y2Ba 12gydF4y2Ba 9gydF4y2Ba 1673年gydF4y2Ba 10.3390 / en12091673gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 85065895223gydF4y2Ba HaditiargydF4y2Ba Y。gydF4y2Ba PutrigydF4y2Ba m·R。gydF4y2Ba 伊斯梅尔gydF4y2Ba N。gydF4y2Ba MuchlisingydF4y2Ba z。gydF4y2Ba IkhwangydF4y2Ba M。gydF4y2Ba 黎萨gydF4y2Ba 年代。gydF4y2Ba 数值研究潮汐在马六甲海峡的3 d模型gydF4y2Ba HeliyongydF4y2Ba 2020年gydF4y2Ba 6gydF4y2Ba 9gydF4y2Ba e04828gydF4y2Ba 10.1016 / j.heliyon.2020.e04828gydF4y2Ba IkhwangydF4y2Ba M。gydF4y2Ba HaditiargydF4y2Ba Y。gydF4y2Ba WafdangydF4y2Ba R。gydF4y2Ba 风吹动的2017年望加锡海峡在季风环流gydF4y2Ba IOP会议系列:地球和环境科学gydF4y2Ba 2019年gydF4y2Ba 348年gydF4y2Ba 012062年gydF4y2Ba 10.1088 / 1755 - 1315/348/1/012062gydF4y2Ba 黎萨gydF4y2Ba 年代。gydF4y2Ba 环流在马六甲海峡和安达曼海:数值模型研究gydF4y2Ba 美国环境科学杂志》上gydF4y2Ba 2012年gydF4y2Ba 8gydF4y2Ba 5gydF4y2Ba 479年gydF4y2Ba 488年gydF4y2Ba 10.3844 / ajessp.2012.479.488gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 84869064995gydF4y2Ba RamligydF4y2Ba M。gydF4y2Ba 振幅放大系数Bi-chromatic电波传播的水动力实验室gydF4y2Ba IAENG国际应用数学杂志》上gydF4y2Ba 2016年gydF4y2Ba 46gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 29日gydF4y2Ba 34gydF4y2Ba RamligydF4y2Ba M。gydF4y2Ba 下游运行的最大瞬时振幅非线性水波gydF4y2Ba 淡江数学杂志gydF4y2Ba 2010年gydF4y2Ba 41gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 51gydF4y2Ba 69年gydF4y2Ba 10.5556 / j.tkjm.41.2010.638gydF4y2Ba RamligydF4y2Ba M。gydF4y2Ba MunzirgydF4y2Ba 年代。gydF4y2Ba KhairumangydF4y2Ba T。gydF4y2Ba HalfianigydF4y2Ba V。gydF4y2Ba 振幅增加公式bichromatic波传播基于第五阶边带Korteweg de Vries方程的解决方案gydF4y2Ba 远东数学科学杂志》上gydF4y2Ba 2014年gydF4y2Ba 93年gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 97年gydF4y2Ba 117年gydF4y2Ba FadhilianigydF4y2Ba D。gydF4y2Ba HalfianigydF4y2Ba V。gydF4y2Ba IkhwangydF4y2Ba M。gydF4y2Ba 表面波传播的动力学基础上,本杰明·博纳马赫尼方程gydF4y2Ba HeliyongydF4y2Ba 2020年gydF4y2Ba 6gydF4y2Ba 5gydF4y2Ba e04004gydF4y2Ba 10.1016 / j.heliyon.2020.e04004gydF4y2Ba 黎萨gydF4y2Ba 年代。gydF4y2Ba WafdangydF4y2Ba R。gydF4y2Ba HaditiargydF4y2Ba Y。gydF4y2Ba RamligydF4y2Ba M。gydF4y2Ba HalfianigydF4y2Ba V。gydF4y2Ba 李在海洋的波浪特征的数值研究gydF4y2Ba 工程科学与技术杂志》上gydF4y2Ba 2020年gydF4y2Ba 15gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 1056年gydF4y2Ba 1078年gydF4y2Ba BenelghaligydF4y2Ba 年代。gydF4y2Ba BenbouzidgydF4y2Ba m·e·H。gydF4y2Ba 贝纳gydF4y2Ba j·F。gydF4y2Ba 阿里gydF4y2Ba T。gydF4y2Ba MunteanugydF4y2Ba 我。gydF4y2Ba 海洋现在的轮机模拟器的实验验证:应用到永磁同步发生器系统二阶滑模控制gydF4y2Ba IEEE工业电子产品gydF4y2Ba 2011年gydF4y2Ba 58gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 118年gydF4y2Ba 126年gydF4y2Ba 10.1109 / tie.2010.2050293gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 78649566568gydF4y2Ba 病房gydF4y2Ba s . L。gydF4y2Ba 知更鸟gydF4y2Ba p E。gydF4y2Ba 刘易斯gydF4y2Ba m·J。gydF4y2Ba 伊格莱西亚斯gydF4y2Ba G。gydF4y2Ba HashemigydF4y2Ba m·R。gydF4y2Ba 尼尔gydF4y2Ba s P。gydF4y2Ba 潮汐流资源描述进步与驻波系统gydF4y2Ba 应用能源gydF4y2Ba 2018年gydF4y2Ba 220年gydF4y2Ba 274年gydF4y2Ba 285年gydF4y2Ba 10.1016 / j.apenergy.2018.03.059gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 85044579764gydF4y2Ba 马丁内斯gydF4y2Ba R。gydF4y2Ba 佩恩gydF4y2Ba g S。gydF4y2Ba 布鲁斯gydF4y2Ba T。gydF4y2Ba 斜向波浪和洋流的影响载荷和性能的潮汐涡轮机gydF4y2Ba 海洋工程gydF4y2Ba 2018年gydF4y2Ba 164年gydF4y2Ba 55gydF4y2Ba 64年gydF4y2Ba 10.1016 / j.oceaneng.2018.05.057gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 85048760740gydF4y2Ba 阴gydF4y2Ba X。gydF4y2Ba LeigydF4y2Ba M。gydF4y2Ba 锅gydF4y2Ba H。gydF4y2Ba 直接最优功率提取控制潮汐涡轮机系统基于模糊功率调优gydF4y2Ba 海洋工程gydF4y2Ba 2018年gydF4y2Ba 170年gydF4y2Ba 426年gydF4y2Ba 433年gydF4y2Ba 惠特比gydF4y2Ba B。gydF4y2Ba Ugalde-LoogydF4y2Ba c, E。gydF4y2Ba 音高和失速调节潮汐流发电机的性能gydF4y2Ba IEEE可持续能源gydF4y2Ba 2014年gydF4y2Ba 5gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 64年gydF4y2Ba 72年gydF4y2Ba 10.1109 / tste.2013.2272653gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 84890993373gydF4y2Ba 戴gydF4y2Ba j . C。gydF4y2Ba 胡gydF4y2Ba y . P。gydF4y2Ba 刘gydF4y2Ba d S。gydF4y2Ba 魏gydF4y2Ba J。gydF4y2Ba 直接驱动永磁同步发电机的建模和分析基于wind-rotor神经网络模型的风力涡轮机gydF4y2Ba 美国机械工程师学会学报》上,一个部分:电力和能源》杂志上gydF4y2Ba 2012年gydF4y2Ba 226年gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 62年gydF4y2Ba 72年gydF4y2Ba 10.1177 / 0957650911416912gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 84859711724gydF4y2Ba ElzalabanigydF4y2Ba M。gydF4y2Ba 法米gydF4y2Ba f . H。gydF4y2Ba NafehgydF4y2Ba 答:E.-S。一个。gydF4y2Ba 勒姆gydF4y2Ba G。gydF4y2Ba 建模和模拟潮流与永磁同步发电机涡轮gydF4y2Ba TELKOMNIKA印尼电气工程期刊》上gydF4y2Ba 2015年gydF4y2Ba 13gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 57gydF4y2Ba 64年gydF4y2Ba 10.11591 / telkomnika.v13i1.7017gydF4y2Ba