测试区域是使用反向名井网开发的,共有48井(即。,九39蒸汽注入井和生产井)。蒸汽驱始于1998年。2016年,steam-oil比率达到12米³(CWE) / t,表明这个水库不能发达经济和可能面临关闭。整个开发过程可分为两个阶段:pre-steam-breakthrough阶段(1)和(2)post-steam-breakthrough阶段。图 1显示了测试储层的生产历史。从图可以看出 1前八年的生产蒸汽突破,总共0.8 PV注射,累积回收率为15.6%,steam-oil比率是6.67米³(CWE) / t。在pre-steam-breakthrough采油阶段是令人满意的,伴随着良好的热蒸汽的利用率。一个蒸汽突破事件发生在2007年。蒸汽突破后,总共0.7 PV的蒸汽注入在11年,导致7.2%的原油采收率和steam-oil比率为12.5 m³(CWE) / t。很明显,在post-steam-breakthrough阶段,蒸汽的热利用效率急剧下降,导致采油效率的降低。蒸汽突破后,生产井表现出耐高温和高含水特征。此外,蒸汽主要是集中在2 - 3米厚油层的顶部 J₃ 问₂^{2 - 1}蒸汽循环,导致洪水和无效的优惠。蒸汽室的体积进一步扩张是很困难的。间歇蒸汽注入和间歇的油井生产实施维护生产一种低效的方法( 15]。图 2显示了蒸汽吸收的变化我在新疆卫星。从图可以看出 2蒸汽突破后,有一个蒸汽吸附峰前射孔段的一部分。

为了明确剩余油的分布特征在测试区域,并提供一个基础井网调整和穿孔的间隔,四个井钻在测试区域和随后空心研究剩余油的分布。图 3显示了一个示意图显示9个试验井的位置(固体蓝色圆圈)和三个空心井(固体红圈)。

据统计空心井的剩余油的分布特征的卫星块可以概括如下:(1)的含油饱和度 J₃ 问₂^{2 - 1}层从上到下逐渐增加,也是同样的情况 J₃ 问₂^{2 - 2}层;(2) J₃ 问₂^{2 - 1}和 J₃ 问₂^{2 - 2}层剩余油饱和度较低的上部分因为优惠蒸汽洪水发生在这些位置;(3)具有挑战性的顶部的蒸汽问题 J₃ 问₂^{2 - 1}层比那些更严重的顶部 J₃ 问₂^{2 - 2}层;和(4)层 J₃ 问₂^{2 - 1}和 J₃ 问₂^{2 - 2}是两个相对独立的单位。之间的夹层作为一个有效的不透水层 J₃ 问₂^{2 - 1}和 J₃ 问₂^{2 - 2},导致未能通过注入蒸汽夹层和呆在两个生产层。

表 1提出了一种基于统计摘要从空心井获得的信息。平均的初始含油饱和度 J₃ 问₂^{2 - 1}层高于 J₃ 问₂^{2 - 2}层。尽管总体采收率 J₃ 问₂^{2 - 1}一层一层高于10 - 15% J₃ 问₂^{2 - 2}复苏,仍有很大潜力的中下游部分 J₃ 问₂^{2 - 1}层。

根据取心结果后蒸汽驱, J₃ 问₂^{2 - 1}和 J₃ 问₂^{2 - 2}代表两个相对独立的流动单元,这两个形成蒸汽通道,导致低剩余油饱和度的两个石油层的顶部。两层从上到下表现出含油饱和度增加,这部分是由于纵向非均质性的两层的渗透率。针对上述现象,水库的实际特性,建立了数值模拟模型(图 4)。模型模拟反九点井网。有九井模型中,中间一个蒸汽注入井和生产井。模型的网格大小 140年 米 × 140年 米 × 29日 米 网格分辨率 9.3 米 × 9.9 米 × 1 米 6525年,总网格。模型的净总值比率为0.55,平均孔隙度储层 J₃ 问₂^{2 - 1}是0.3,储层的孔隙度 J₃ 问₂^{2 - 2}是0.28,层间的孔隙度是0.05。的渗透性 J₃ 问₂^{2 - 1}变化从5000 mD 1200 mD从上到下,平均价值2600。的渗透性 J₃ 问₂^{2 - 2}变化从4500 mD 800 mD从上到下,平均价值1100。有一个1米厚的物理之间的夹层 J₃ 问₂^{2 - 1}和 J₃ 问₂^{2 - 2}层。两组数值模拟结果进行了比较。从模型中,发现有高渗透率层的顶部 J₃ 问₂^{2 - 1}和 J₃ 问₂^{2 - 2}。该模型的目的是模拟50 - 400 mD的层间渗透率是否影响了每个水库的残余油分布规律时,井底蒸汽质量是0.6和0.3,分别代表高质量和低质量的蒸汽。生产井和注汽井射孔方法采用穿孔整个储层部分。

图 5显示了蒸汽质量的仿真结果为0.6。当蒸汽质量是0.6和层间的渗透率大于100 mD,低含油饱和度区位于顶部 J₃ 问₂^{2 - 2}没有出现。当层间的渗透率小于100 mD,低含油饱和度区位于顶部 J₃ 问₂^{2 - 2}开始出现。这意味着层间渗透率可能发挥重要作用的清扫效率低 J₃ 问₂^{2 - 2}层。质量为0.6时,流体进入效果层的顶部 J₃ 问₂^{2 - 2}层主要是蒸汽。所以,当层间的渗透率大于100 mD,层间没有阻止蒸汽渗透的能力,允许它通过夹层渗透而进入上层油层。低含油饱和度区域的顶部 J₃ 问₂^{2 - 2}是不明显的。

图 6显示了蒸汽质量的仿真结果为0.3。蒸汽质量为0.3时,即使在层间渗透率增加从50到800年,有低含油饱和度区域顶部的层 J₃ 问₂^{2 - 1}和层 J₃ 问₂^{2 - 2}所有的计算结果。这一现象的原因是液相低蒸汽干燥的主要成分。由于重力分异,层 J₃ 问₂^{2 - 2}主要是热水驱动的,层 J₃ 问₂^{2 - 1}主要是蒸汽驱动的。此时,注入介质很影响剩余油的分布。

从计算结果可以看出,注入介质和夹层影响剩余油的分布规律。之间的夹层 J₃ 问₂^{2 - 1}和 J₃ 问₂^{2 - 2}在卫星块主要是泥质砂岩的渗透率200 - 800 mD,没有能力阻止蒸汽流量。条件下的高质量的注蒸汽,蒸汽能有效穿透层间,形成有效steam-oil两层重力偏析。因此,低干燥注入蒸汽的原因这种残余油分布模式的形成。后期的蒸汽驱、间歇蒸汽驱和劣质热水驱通常被用来缓解蒸汽通道的问题。然后,剩余油分布将会主导热水驱过程(图 6)。在这个hot-water-flooding-dominated情况下,将问题在这两个层比steam-flooding-dominated过程变得更加严重。

的有限公司₂蒸汽coinjection是2018年10月底开始。图 10显示了测试区域的生产资料的有限公司₂蒸汽coinjection。在公司₂蒸汽coinjection,流体生产现场试验的早期阶段稳步增长,而石油削减也表现出越来越大的趋势。steam-oil率和含水显示一个有效的减少。图 11显示了production-injection井口压力和平均比在现场测试记录。测试区域的瞬时production-injection比例仍大于1.5在2018年11月。平均油(井口)压力从初始值为0.01 MPa提高到0.15 MPa,表明形成由公司的一切₂注入。总体而言,水库的反应相当的有限公司₂蒸汽coinjection。

图 10进一步表明,液体生产不能有效遏制,表现出不断增加的趋势。应该注意的是,有活跃的水体测试区域的东部和南部地区。水回收率(即。,the ratio of the produced water to the injected water) in the steam huff-n-puff+steam flooding stage was 136%, indicating that the test area was already under the influence of water invasion from the water bodies. As of January 31, 2020, the water recovery rate during the CO₂资助建设蒸汽驱阶段已经达到114.67%,这低于回收率的经验在蒸汽huff-n-puff +蒸汽驱阶段,所以注入有限公司₂可以控制水的入侵。不幸的是,2020年1月以来,由于COVID-19的影响,现场注入有限公司₂是停止了。尽管production-injection比率仍然高于1.5(图 11),含水上升到约96%,平均从0.15 MPa井口压力下降到0.062 MPa。后停止有限公司₂注塑,生产注射比增加,导致地层压力下降。这减少压力可能会进一步加剧海水入侵问题,导致含水率的增加和减少石油产量。目前,测试区域正在操作调整。

生产动态分析的基础上早期的有限公司₂蒸汽coinjection,发现生产井动态测试区域表现出四种不同的生产特点。

第一类(I型)的特点是高出液温度和大量液体转换后生产。图 12显示了这种类型的的生产动态。打开后射孔段的下部 J₃ 问₂^{2 - 2}层,这种类型的转换为有限公司₂资助建设蒸汽驱。出液温度增加生产的开始阶段,一般的温度~ 100°C。此外,一个更大的液体产量随之而来。这样的井被认为有足够的剩余能量的中下游地区 J₃ 问₂^{2 - 2}层在前面的蒸汽驱阶段。此外,这种类型的有一个非常好的连接蒸汽注入井,所以它有一个高的温度和较高的液体体积的转换和模式长时间保持稳定。因此,严格的液体提取需要实现这些控制措施井防止蒸汽/燃气通道。

II型井表现出逐渐减少流体产量和出液温度后转换。图 13显示了这种类型的的生产动态。这些井能够恢复中下游地区的某些地区 J₃ 问₂^{2 - 2}。在一开始, J₃ 问₂^{2 - 2}在这些井层也有大量的残余能量从原始蒸汽驱、I型井一样,但不同的是,这些制造商没有稳定的蒸汽注入井,和补充的能量有限公司₂蒸汽coinjection是不够的。因此,当所有的剩余能源生产、能源供应不足,所以液体生产和液体温度降低了。这些类型的井可以开发一段时间后,导致流体产量逐渐增加。如果没有液体在后期或生产井液长期产量较低,蒸汽huff-n-puff可以促进与蒸汽注入井的连接。

类型III井后被较低或没有流体生产类型转换。图 14显示了这种类型的的生产动态。这些井注蒸汽井可怜的连通性,在原来的蒸汽驱,层 J₃ 问₂^{2 - 2}没有有效的利用。通常,液体产量普遍小于8 t / d,或任何液体产生。对于这样的井,可以采取措施,如蒸汽huff-n-puff加速与注汽井的连接。在图所示的好 14转换后不能有效地发达,一轮蒸汽huff-n-puff进行创造与蒸汽注入井的沟通。

IV型井表现出逐渐增加温度和流体产量后转换。图 15显示了这种类型的的生产动态。这种类型的好慢慢建立了热与蒸汽注入井之间的通信,导致逐渐增加液体生产。从图可以看出 15这种类型的好表现出更好的生产反应比其他类型的井,因为石油生产更加稳定和含水较低。类似于I型井,液体产量达到一定阈值时,液体生产应该适当控制,防止蒸汽/气体通道。

另一个有趣的现象是观察到的液体产生的有限公司₂蒸汽coinjection过程。图 16显示的数字图像乳化泡沫产生的石油有限公司₂蒸汽coinjection过程。这种现象并没有发生在steam-only-treated井。实验室和现场试验表明,这种类型的乳化泡沫油能显著降低重油的粘度 16, 17]。需要进一步研究揭示机制导致这种乳化泡沫油的形成,这是蒸汽和时创建有限公司₂coinjected恢复重油。这种现象主要发生在井温度相对较低的生产。初步认为,这些井的井底油粘度高,二氧化碳的溶解度高,和自由气体释放在减压过程中。然而,由于油的粘度高,自由气体被困在石油和没有连续气相形成,这形成泡沫油。泡沫油可以帮助减少重油的粘度。