模块式地层动态测试器的准确性(联合化疗)压力是受到很多因素的影响,如岩性和地层的渗透率,井眼条件,和泥浆性能。在大多数情况下,不可靠的数据显示在阀座密封失效的形式,超压力,干测试。流动性(渗透率和粘度的比值)被选为一个关键因素来决定联合化疗的有效性的结果,和流动的相对价值对应的有效点,低渗透性,和干点1 ~ 20 md / cp, 0.01 ~ 0.5 md / cp,分别和低于0.01 md / cp。最后,总分269分的好成绩,其中包括63名有效点,82低渗透性点,59岁的干点,60密封失败点,和5超压力点,分类;只能用于孔隙压力的有效点分析。

最后一关井压力由钻柱测试记录(DST)接近于原始地层压力时关井时间足够长,并形成足够高的渗透率。除了天然气开发造成的减压,关井压力往往形成固有的低渗透等因素的影响,不完整的压力恢复,和当地的泥饼的问题,所以关井压力不能用于直接反映了孔隙压力。因此,测量压力数据需要筛选确定DST数据是可以接受的( 39]。DST很少被执行LD-B井区,和只有5有效DST点选择。

虽然泥浆比重不是一个准确的孔隙压力表示,当平衡或使用本文钻探技术,泥浆比重可以代表孔隙压力校准的测量压力( 39]。20多井的泥浆重量LD-B井区选择和转换成等效的压力。

通过比较来自不同来源的孔隙压力与深度,联合化疗的压力是在良好的协议与DST的压力或泥浆比重等效压力在相应的深度(图 3)。这表明,测量数据可以可靠地反映地下压力筛选后的特点。

甲烷的碳同位素(C₁)、乙烷(C₂)在天然气和二氧化碳(有限公司₂)测量使用SP3400气chromatography-combustion-isotope比率MAT252质谱仪(GC-CIRMS)。烃源岩的碳同位素数据来自黄等。 37]。不同的有机气体使用的歧视情节 δ¹³C₁- - - - - - δ¹³C₂- - - - - - δ¹³C₃天然气从[被修改的样本 40]。

作为使用最广泛的方法,研究油气成藏阶段,地史流体包裹体也记录好信息,可以有效地确定流体性质的积累。均一化温度是最低温度捕获的流体包裹体和代表了最低宿主矿物的沉淀温度。利用流体包裹体均一化温度测量是由水et al。 41),使用校准Linkam thmsg - 600 heating-freezing阶段。

曲线反映了声波速度变化与垂直有效应力的增加在泥岩的压实称为加载曲线。卸载效应指的是减少垂直有效应力的过程,和卸载曲线反映了垂直有效应力之间的关系和声波速度( 18]。泥岩的装载和卸载曲线不仅可以识别的超压机制还预测孔隙压力。

不均衡压实阻碍泥岩压实的过程中,因此,垂直有效应力和声波速度保持在加载曲线(图 4(一))。垂直有效应力可以计算出对应于给定的泥岩声波速度的基础上加载方程。引起的超压流体膨胀或垂直转移可以显著降低声波速度和垂直有效应力和情节在卸载曲线(图 4 (b))。同样的,当确定卸载方程,可以确定垂直有效应力基于声波速度。此外,它很容易获得孔隙压力根据有效应力原理,即垂直应力和垂直有效应力之间的区别。

加载曲线之间的关系由泥岩的声波速度和垂直有效应力可以表示如下( 18]: (1) V = V 0 + 一个 σ e B , 在哪里 V 泥岩的声波速度,英尺/秒; V 0 表面的声波速度或泥线,通常在5000英尺/秒; σ e 垂直有效应力,MPa;和 一个 和 B 相关系数,可由垂直有效应力的回归与邻井的声波速度。

此外,相关的孔隙压力加载机制可由以下公式计算: (2) P l o = σ v − V − V 0 一个 1 / B , 在哪里 P l o 孔隙压力的加载情况下,MPa;和 σ v 是垂直压力,MPa,这是通过集成密度计算值。

卸载曲线可以描述由以下方程( 18]: (3) V = V 0 + 一个 σ 马克斯 σ v σ 马克斯 1 / U B , 在哪里 σ 马克斯 最大垂直有效应力,MPa; 一个 和 B 与加载曲线的参数是一致的;和 U 是弹塑性泥岩系数。

σ 马克斯 通常等于垂直有效应力值对应于最大的声波速度( V 马克斯 ), V 马克斯 通常等于速度的速度开始逆转。

U = 1 显示完整的弹性形变泥岩,卸载曲线的同时,原来的加载曲线。 U = ∞ 代表完整的塑性变形。的价值 U 通常范围从3到8光局部变化( 11]。

卸载情况下的预测孔隙压力可以由以下公式: (4) P u l o = σ v − V − V 0 一个 U / B σ 马克斯 1 − U , 在哪里 P u l o 的孔隙压力卸荷情况下,MPa。

一维盆地构造建模是利用斯伦贝谢的PetroMod v2012确定超压机制和恢复热历史。一维建模,每个单元的信息,包括名称、最高深度和厚度,得到的报告,年龄和决心从已知的年龄层的关键。每一层的复杂岩性是基于切削描述和确定 V 年代 h (泥岩含量,计算出伽马射线日志记录)。干酪根类型、总有机内容(TOC)和氢指数(HI)确定基于公布的数据( 42]。选择Burnham-III动力学模型生烃,简单% Ro用于恢复烃源岩的成熟度演化。paleo-water深度(PWD)、湿地(SWIT),温度梯度(PTG),所研究的历史时期和paleo-heat流(公积金)用于一维建模是指( 43]。

关于热的重建和成熟历史,孔的镜质体反射率和温度是用于校准目的。基于热演化历史,结合流体包裹体的均一化温度,确定天然气的充电时间。根据埋藏史,温度和成熟度演化仿真结果,孔隙压力耦合建模与压实不均衡和生烃。最后模拟压力受到实测压力数据和泥浆的重量。

声波渡越时间(AC)的比较,这反映了交通特性,与密度(穴),这反映了大部分属性,有助于识别超压的存在和起源。不均衡压实超压显示AC和窝偏离正常压实趋势(NCT),而流体膨胀的特点是更比窝的逆转AC ( 20.]。

颈- 1井为例,讨论对超压泥岩压实回应。完成颈- 1井的深度是5026米,这对应于N1m。实测压力数据缺席在这个好,但是连续泥浆重量是可用的。泥浆的重量相当于压力显示,孔隙压力是正常的3000以上。超压随深度逐渐增加超过3000,和深层的泥浆比重达到1.8 - -2.0 (> 4000)。泥岩的声波传输时间和密度在上面的正常压力段3000米有一个很好的趋势随着深度增加,符合正常压实趋势(图 7)。

与正常压实趋势相比,在超压部分泥岩的声波传输时间比3000显示异常高值,但密度显示只有一个小的偏差。声波渡越时间和密度偏离正常压实趋势超压间隔与埋藏深度超过3500米。在超压的顶部,有一个明显的对声波传播时间,但密度反应相对滞后。比蒙脱石向伊利石的伊利石/蒙皂石混合层泥岩逐渐减少在这个深度( 44),这表明化学压实。化学压实泥岩泥岩的密度增加,削弱了测井响应震级较低超压在某种程度上( 45]。在较深,超压时更高的密度开始显示异常,但振幅小于声波传播时间(图 7)。简而言之,与正常压力段相比,AC的偏差和穴正常压实趋势可以作为一个索引的超压LD-B井区。

装卸曲线由垂直有效应力和测井响应可用于有效区分砂岩中的超压机制。如果超压点落在加载曲线,它表明,不平衡所产生的超压主要是泥岩的压实。如果超压点偏离加载曲线,它可以被认为是卸货超压机制,包括水热增压、生烃和超压传递 20., 46]。

将进入岩石脆性甚至塑料阶段在高温高压环境中,可能改变装卸行为( 47]。根据先前的研究,脆脆塑转变的临界条件的中新世地层是32 MPa,相应的深度约2500米,脆塑转变临界压力的可塑性是123 MPa,和深度是8000米 48]。因此,几乎所有的中新世地层的脆塑阶段,所以装卸中的差异引起的不同的变形行为可能不是重要的在乐东斜率。

垂直应力计算通过集成密度测井和垂直有效应力等于垂直应力-孔隙压力。声波渡越时间和密度的平均值作为泥岩区间内的压力测量数据。正常压力数据的颈- 1 3000米以上和LD-A井区是用于建立加载曲线,这是用作基准基线识别可能超压机制LD-B井区。

装卸的交会图的LD-B井区表明10 51过压点阴谋的加载曲线和压力系数约为1.2 - -1.6(图 8)。结果表明,从相邻泥岩超压在砂岩被传播,这主要是由不均衡压实。值得注意的是,分压力系数接近1.5 -1.6开始偏离加载曲线。这项研究的一个重要的理解是,所有高震级超压(压力系数大于1.6)分LD-B井区偏离加载曲线。与压力系数的增加,相应的垂直有效应力显著降低,与测井响应的卸载曲线,而卸载曲线上的点表示很少或没有密度的变化,表明卸货超压(图的典型特征 8)。

超压部分LD-B井区显示声波和密度测井响应异常(图 7),表明超压的贡献不均衡压实。这个同意罗等的理解。 15和Lei et al。 30.),结果也是一致的,一些超压点落在装运肢体在装卸曲线(图 8)。

不均衡压实是最常见的超压机制厚mudstone-dominated滇池流域在连续快速埋葬小盆地,它是支持的机制来解释超压盆地,包括莺歌海盆地,墨西哥湾沿岸,北海 15, 23, 24]。沉积的地质条件的LD-B井区导致不均衡压实的发生。N的泥岩的内容₁h和N₁在LD-B m井区大约60 ~ 80%,,沉积速率大于200 m / Ma,显示mud-rich快速沉积的层。上覆泥岩含量的N₁y是超过85%,沉积速率达到1000米/ Ma和沉积速率的昆士兰也超过500米/ Ma。如此高的沉积和埋葬率结合mud-dominated序列是有利于发展的不均衡压实。数值模拟结果证实,孔隙压力系数可以达到大约1.5 - -1.6由于不均衡压实泥岩( 15, 43),结果是一致的,与压力系数小于1.6的情节点加载曲线(图 8)。

声波的振幅渡越时间偏离正常压实趋势深层超压部分远远大于高的密度,与压力系数大于1.6的点落在卸载曲线。证据表明不均衡压实不足以产生超压在水库和高表明卸载机制的贡献。从理论上讲,有四个机制导致卸载效应:水热增压,粘土成岩作用,气体的产生和超压传递。详细分析这些机制和评估每个可能的效率机制,通过区域地质分析。

由于较高的温度梯度,温度达到180°C在LD-B深度4000井区,和水热增压被认为是超压的原因之一( 36, 49]。然而,定量仿真结果证实,岩石的渗透率下降 3 × 10 - - - - - - 22 μ 米 2 和水热施压是微不足道的( 50]。事实上,这种渗透率远小于实际页岩的渗透率( 0.1 ~ 1 × 10 - - - - - - 18 μ 米 2 )[ 50, 51]。此外,高温会降低孔隙流体的粘度,从而促进孔隙流体的耗散 50]。因此,我们得出这样的结论:重要的水热增压并不发生在LD-B井区。

成岩转换从蒙脱石向伊利石已经被释放结合水认为产生超压或荷载传递机制( 1, 46, 52]。已经证明粘土成岩作用可以产生非常轻微的超压流体膨胀过程 45]。荷载传递过程与粘土成岩作用可能会产生显著的超压( 46, 52),特别是当温度高于90°C。和负载转移已经证明在墨西哥湾和北海盆地超压的建议多达14 MPa可以通过这个过程生成 25, 26, 52, 53]。然而,莺歌海盆地之间的最大区别北海和墨西哥湾盆地是墨西哥湾和北海盆地反常地smectite-rich系统[ 52, 53]。小卷的蒙脱石在泥岩LD-B井区已报告( 44),这表明荷载传递的影响效应在超压LD-B井区不重要是由于有限的蒙脱石的变换。

干酪根或公司会使用气开裂导致大幅提高流体体积,理论上可能导致超压接近地面压力( 3, 4]。气体的产生已经被证明是一个有效的增压机制在墨西哥湾和北海盆地( 1, 23, 24),而不是在莺歌海盆地。平均总有机碳(TOC)泥岩的N₁y和N₁h小于0.6%,TOC的N₁m和N₁烃源岩是1.55%左右。颈- 1井的孔隙压力模拟定量评估生烃增压效果。中新世烃源岩的埋藏深度小于5000 m,液态烃的主导产品,和天然气产量是有限的。此外,石油代对超压的影响不大,所以生烃的影响不是一个重要的超压机制( 15]。明显的气体的产生发生深度5000米以下,N和超压引起的气体生成₁烃源岩是重要的,这个比例可以超过50%超深源岩( 15, 43]。

即使考虑到可能的自我和neighbor-source超压,这不足以解释一些极端在渗透性地层超压现象。因此,一些其他更有效的机制,如超压传递,必须考虑。一个常见的概念来解释的存在超压在砂岩的重心,从深层超压地层侧压砂体转移通过一个倾向于浅间隔,导致后者比预期更高的压力( 13, 14]。超压系统中的故障/骨折的存在有可能通过增强超压转移到浅地层渗透率通过故障/断裂平面( 7, 15, 17, 54]。最可能的机制高震级在中新世储层超压LD-B井区断层是超压垂直转移/骨折。先前的研究已经提出它超压来解释在莺歌海盆地超压的一代。垂直转移现象曾被认为主要发生在莺歌海盆地的底辟区由于错误的发展,这是很容易引起超压流体向上流动的( 28, 29日]。超压被认为是不太容易受到垂直转移nondiapir区因为故障一般不会发展 28, 31日]。研究人员建议,超压主要是由于压实不均衡和生烃考虑LD-B井区属于nondiapir区( 36, 49]。然而,在这项研究的证据表明,它超压引起的垂直转移nondiapir区超压机制仍然是一个非常重要的。事实上,有足够的地质证据支持这一观点,在中新世储层超压是影响超深超压流体沿断层的转移过程/骨折。

孔隙压力在中新世水库LD-B井区显示从中度到高震级超压,突然转变和垂直有效stress-logging交会图显示一个典型的卸载响应。根据上述分析,超压引起的生烃的比例是有限的。因此,突然压力过渡区和卸载效应只能解释为超压垂直转移。我们将进行一个详细的地质分析,讨论深层超压流体的来源,它超压的转移途径,和超压的模式转移的过程。

了解超压的原因是准确的孔隙压力预测的基础;不同的overpressure-generating机制影响岩石属性超压的反应。常用压力预测方法包括等效深度,伊顿,和鲍尔斯方法,都是基于声波传播时间进行。等效深度法预测超压根据异常高孔隙度、价值和假设不平衡所产生的超压主要是泥岩的压实。作为一个经验关系,伊顿法并不真正表明超压的原因,虽然压力预测结果可以修改通过调整伊顿指数。建立了加载和卸载曲线时,鲍尔斯方法系统地考虑不均衡压实和卸载超压的机制 11, 12]。

由于超压在LD-B井区结合了多种机制的结果,包括不均衡压实和超压垂直转移,鲍尔斯方法用于预测孔隙压力。声波传输时间转换成声波速度,和垂直有效stress-sonic速度关系是构建LD-B井区(图 14)。装卸的关键参数方程可以确定如下: 一个 = 403.51 , B = 0.8598 , V 马克斯 = 13 kft / 年代 , σ 马克斯 = 33 MPa , U = 4.37 。

孔隙压力计算公式的装卸情况 (5) P l o = σ v − V − 5000年 403.51 1 / 0.8598 , 和 (6) P u l o = σ v − V − 5000年 403.51 4.37 / 0.8598 33 1 − 4.37 , 在哪里 P l o 和 P u l o 是装卸的孔隙压力情况下,分别MPa。

孔隙压力预测结果表明,浅的间隔在b - 1主要是正常压力,压力方程采用加载条件下的预测,预测结果也显示正常的价值观。测量压力约4000显示了明显的卸荷特征,以及预测压力卸荷条件下与测量压力(图基本上是一致的 (15日))。此外,孔隙压力也采用等效深度法计算叠加在情节;加载过程在较浅的深度,这两个结果是相似的。压力预测的等效深度法可以近似反映了泥岩的压力,但严重低估了油层压力在目标部分(图 (15日))。这意味着转移超压通常没有相应的日志记录异常振幅。鲍尔斯的方法可以应用于孔隙压力预测井d 1 e,这是附近LD-B井区,和更可靠的压力预测结果也可以获得(数字 15 (b)和 15 (c))。

值得注意的是,压力预测的等效深度法反映了泥岩的持续的压力变化。然而,预测砂岩的压力不仅反映砂体的压力,由超压影响垂直转移,而不是整个地层的压力分布趋势。在任何的压力之间的间隔应预测泥岩和砂岩的压力的压力。确定压力在砂岩,砂体和断层之间的关系/骨折应该确认。如果砂岩没有必要条件与深层超压系统,压力可能基本上接近泥岩的压力。当砂岩连接故障与超压砂岩越高,压力应该参考Bowers预测压力的方法。