GEOFLUIDSgydF4y2Ba GeofluidsgydF4y2Ba 1468 - 8123gydF4y2Ba 1468 - 8115gydF4y2Ba HindawigydF4y2Ba 10.1155 / 2020/8838135gydF4y2Ba 8838135gydF4y2Ba 研究文章gydF4y2Ba 研究压裂和Nonslab压裂注浆扩散机理gydF4y2Ba 程gydF4y2Ba 华gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba https://orcid.org/0000 - 0002 - 8183 - 639 xgydF4y2Ba 刘gydF4y2Ba 向阳gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 林gydF4y2Ba 剑gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba 张gydF4y2Ba LianglianggydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 李gydF4y2Ba 明镜gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 荣gydF4y2Ba ChuanxingydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 首歌gydF4y2Ba 正阳gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 土木与水利工程学院gydF4y2Ba 合肥工业大学gydF4y2Ba 合肥230000年。gydF4y2Ba 中国gydF4y2Ba hfut.edu.cngydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 土木工程和建筑学院gydF4y2Ba 安徽科技大学gydF4y2Ba 淮南232001。gydF4y2Ba 中国gydF4y2Ba aust.edu.cngydF4y2Ba 3gydF4y2Ba 土木工程学院gydF4y2Ba 安徽大学学报gydF4y2Ba 合肥230000年gydF4y2Ba 中国gydF4y2Ba ahjzu.edu.cngydF4y2Ba 2020年gydF4y2Ba 12gydF4y2Ba 8gydF4y2Ba 2020年gydF4y2Ba 2020年gydF4y2Ba 10gydF4y2Ba 6gydF4y2Ba 2020年gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 7gydF4y2Ba 2020年gydF4y2Ba 11gydF4y2Ba 7gydF4y2Ba 2020年gydF4y2Ba 12gydF4y2Ba 8gydF4y2Ba 2020年gydF4y2Ba 2020年gydF4y2Ba 版权©2020华成et al。gydF4y2Ba 这是一个开放的文章在知识共享归属许可下发布的,它允许无限制的使用,分布和繁殖在任何媒介,提供最初的工作是正确的引用。gydF4y2Ba

泥浆的耦合效应和破碎岩层控制空间裂缝通道宽度和灌浆压力的衰减的灌浆孔泥浆断裂扩散。本文全面考虑了影响因素如注入岩体的力学性能和浆液粘度的时变特征,介绍了断裂通道宽度的控制方程建立单处骨折nonslab压裂注浆模型。结合泥浆的运动规律和裂缝的扩展形式,泥浆扩散运动的方程,考虑裂缝几何和浆液粘度的时变特性,推导出。比较这个方程与现有的理论和实验,验证理论的正确性和可靠性。在这篇文章中,岩石弹性模量的影响,泥浆粘度、压裂注浆扩散法和灌浆速率的岩体进行了分析。指出在压裂注浆岩层深处,一个更大的初始灌浆速率和灌浆压力应该选择注浆产生的早期阶段或穿透岩层的骨折。同时,灌浆压力稳定的时候,适当的增加粘度,这样浆可以快速凝胶在骨折从而密封骨折。gydF4y2Ba

 国家重点研究和发展项目gydF4y2Ba 2016年yfc0600902gydF4y2Ba 1。介绍gydF4y2Ba

自中国的煤炭开采深度逐渐增加到公里,灌浆的要求停止施工期间水垂直轴也变得更高(gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba,gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba]。深井施工扰动岩石特征如高地应力、微裂缝连通性差,和高孔隙水压力(gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba- - - - - -gydF4y2Ba 6gydF4y2Ba]。根据传统灌浆方案在浅地层,很难有效地阻止钻井水。研究泥浆之间的流固耦合机理和岩石形成的微裂缝和压裂注浆法的分析和扩散深度微裂缝岩体为指导具有重要意义的设计深井煤矿灌浆和水阻断。gydF4y2Ba

压裂注浆过程的结果泥浆流场的耦合和岩体应力场。在迁移过程中泥浆的抗断裂通道从双方及其粘度导致灌浆压力衰减沿断裂通道内的扩散半径。同时,断裂的衰减通道宽度的方向扩散半径结果不同抗性的通道侧壁泥浆在不同位置的扩散,从而影响水泥浆的流动。因此,注入岩体的力学特性、裂缝几何,浆液粘度的时变特征都是重要标准评价压裂效果的灌浆和灌浆设计相关参数。虽然国内外学者进行了大量的裂缝灌浆机理研究[gydF4y2Ba 7gydF4y2Ba- - - - - -gydF4y2Ba 12gydF4y2Ba),这些研究主要集中在土壤中压裂注浆理论,和由于缺乏全面的理解断裂机理和材料参数,尚不可能正确地预测或解释深埋地下的岩层的破裂压力。gydF4y2Ba

目前,国内外学者进行了一系列的研究领域的压裂注浆。在国外,默多克(gydF4y2Ba 13gydF4y2Ba)获得通过实验定性结论断裂几何;Bezuijen et al。gydF4y2Ba 14gydF4y2Ba]分析了裂缝长度和厚度对裂缝延伸的影响基于单个压裂注浆模型;Gustafson和[前景并不乐观gydF4y2Ba 15gydF4y2Ba)建立了灌浆迁移方程一个裂缝在恒压注浆基于宾汉流体的本构模型;默罕默德(gydF4y2Ba 16gydF4y2Ba)通过模型试验研究了土壤注浆的注浆和观察CT扫描的泥浆扩散分布律;Kishida et al。gydF4y2Ba 17gydF4y2Ba)用数值软件模拟一个裂缝的灌浆过程和在灌浆过程中研究了灌浆压力的变化。在中国,黄等。gydF4y2Ba 18gydF4y2Ba]提出的方法诱导压裂注浆基于弹性力学的原理;王,李gydF4y2Ba 19gydF4y2Ba]研究了泥浆在岩石裂缝的扩散规律,获得了灌浆压力和压裂扩散半径之间的方程,并进行了验证和分析,结合压裂注浆实验室仿真实验;太阳et al。gydF4y2Ba 20.gydF4y2Ba)派生的宾汉流体泥浆压裂注浆的扩散规律的影响,讨论了泥浆时变灌浆扩散;Zhang et al。gydF4y2Ba 21gydF4y2Ba)考虑界面应力的影响泥浆和土壤之间的耦合,研究了牛顿流体压裂注浆法;Zhang et al。gydF4y2Ba 22gydF4y2Ba,gydF4y2Ba 23gydF4y2Ba)还建立了单处骨折泥浆迁移方程基于时变泥浆粘度下的前辈。上面的研究有助于更好地理解压裂注浆的机理。然而,现有的灌浆骨折模型只研究泥浆扩散运动的泥浆在裂缝通道,和很少有研究考虑时变泥浆的粘度特性和裂缝延伸几何学。事实上,泥浆的运动和压裂裂缝的扩张同时进行。一方面,泥浆应遵循的运动,另一方面,浆液的扩散也应该跟着以及压裂裂缝的蔓延。gydF4y2Ba

为了解决上述问题,nonslab压裂扩散模型建立了基于断裂力学理论和流体力学。结合泥浆的运动传播的压裂裂缝,断裂的运动方程对浆液扩散通道是派生的,和断裂的影响几何和泥浆粘度的时变特点考虑在内。并与现有的理论和测量结果,验证了理论的有效性和可靠性。基于已建立的理论模型,压裂岩石的泥浆层的扩散机理也研究,和影响因素,如弹性模量、粘度、和灌浆速率压裂和扩散的泥浆进行了分析,为设计提供了理论依据和优化灌浆在未来。gydF4y2Ba

 2。扩散模型的单处骨折Nonslab压裂注浆gydF4y2Ba

研究表明,在压裂注浆过程中,泥浆的灌浆孔不扩散球或在列,但垂直分裂的灌浆孔。假设岩层中的最大和最小主应力水平和垂直,分别和灌浆压裂方向是水平的,如图gydF4y2Ba 1(一)gydF4y2Ba。在灌浆过程中,由于电阻的泥浆的上下两侧断裂通道和自己的粘度,灌浆压力变弱和不均匀分布在断裂通道。同时,裂缝通道的宽度减少从灌浆孔泥浆压裂扩散,以及压裂裂缝的宽度为0的泥浆压裂扩散,如图gydF4y2Ba 1 (b)gydF4y2Ba。因此,单处骨折nonslab压裂垂直压裂以及扩散模型建立了灌浆孔的侧壁。gydF4y2Ba

压裂注浆过程的分析模型。gydF4y2Ba

压裂注浆图gydF4y2Ba

Nonslab压裂注浆模型gydF4y2Ba

 2.1。基本假设gydF4y2Ba

浆是一种广义的宾汉流体,流型在泥浆的运动并没有改变,只有粘度随时间变化gydF4y2Ba

注入的岩体是一个各向同性的弹性体gydF4y2Ba

没有滑动的边界断裂通道gydF4y2Ba

内的泥浆只存在断裂通道和流层流断裂通道gydF4y2Ba

力的上下侧墙裂缝通道的对称轴垂直于裂缝通道gydF4y2Ba

流在不同位置断裂是恒定的gydF4y2Ba

2.2。裂缝扩展准则gydF4y2Ba 2.2.1。压裂压力gydF4y2Ba

压力灌浆孔如图gydF4y2Ba 1(一)gydF4y2Ba。最大主应力的方向(gydF4y2Ba σgydF4y2Ba 1gydF4y2Ba )是水平和最小主应力的方向(gydF4y2Ba σgydF4y2Ba 3gydF4y2Ba )是垂直的。当在灌浆部分灌浆压力达到一定的临界值,灌浆孔会产生水平压裂的方向平行于最大主应力,形成横向断裂时灌浆压力(gydF4y2Ba 24gydF4y2Ba]gydF4y2Ba (1)gydF4y2Ba PgydF4y2Ba 0gydF4y2Ba =gydF4y2Ba σgydF4y2Ba 3gydF4y2Ba +gydF4y2Ba σgydF4y2Ba tgydF4y2Ba ∗gydF4y2Ba 0.94gydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 在哪里gydF4y2Ba σgydF4y2Ba tgydF4y2Ba ∗gydF4y2Ba 是围压条件下岩石的抗拉强度,其值一般是2 - 3次纯抗拉强度值通过单轴直接拉伸法,和0.94的校正因子。gydF4y2Ba

 2.2.2。通道继续扩张gydF4y2Ba

它可以从岩土力学应力条件下如图gydF4y2Ba 1(一)gydF4y2Ba,总法向应力gydF4y2Ba σgydF4y2Ba αgydF4y2Ba (MPa)作用于微裂纹的外墙gydF4y2Ba (2)gydF4y2Ba σgydF4y2Ba αgydF4y2Ba =gydF4y2Ba σgydF4y2Ba 1gydF4y2Ba +gydF4y2Ba σgydF4y2Ba 3gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba −gydF4y2Ba σgydF4y2Ba 1gydF4y2Ba −gydF4y2Ba σgydF4y2Ba 3gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 因为gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba αgydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 在哪里gydF4y2Ba σgydF4y2Ba 3gydF4y2Ba =gydF4y2Ba σgydF4y2Ba cgydF4y2Ba zgydF4y2Ba +gydF4y2Ba PgydF4y2Ba 年代gydF4y2Ba ,gydF4y2Ba σgydF4y2Ba 1gydF4y2Ba =gydF4y2Ba kgydF4y2Ba σgydF4y2Ba cgydF4y2Ba zgydF4y2Ba +gydF4y2Ba PgydF4y2Ba 年代gydF4y2Ba ;gydF4y2Ba PgydF4y2Ba 年代gydF4y2Ba 是静水压力(MPa),gydF4y2Ba PgydF4y2Ba 年代gydF4y2Ba =gydF4y2Ba γgydF4y2Ba wgydF4y2Ba HgydF4y2Ba wgydF4y2Ba ;gydF4y2Ba σgydF4y2Ba cgydF4y2Ba zgydF4y2Ba 是垂直有效应力;和gydF4y2Ba kgydF4y2Ba 侧压力系数。gydF4y2Ba

当灌浆压力不均匀地分布在断裂的内部通道,根据水力裂缝扩张理论(gydF4y2Ba 25gydF4y2Ba,gydF4y2Ba 26gydF4y2Ba),它可以推导出应力强度因子gydF4y2Ba KgydF4y2Ba 我gydF4y2Ba 是gydF4y2Ba (3)gydF4y2Ba KgydF4y2Ba 我gydF4y2Ba =gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba πgydF4y2Ba RgydF4y2Ba ∫gydF4y2Ba rgydF4y2Ba RgydF4y2Ba ΔgydF4y2Ba PgydF4y2Ba xgydF4y2Ba RgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba −gydF4y2Ba xgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba xgydF4y2Ba dgydF4y2Ba xgydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 在哪里gydF4y2Ba ΔgydF4y2Ba PgydF4y2Ba xgydF4y2Ba =gydF4y2Ba PgydF4y2Ba xgydF4y2Ba −gydF4y2Ba σgydF4y2Ba αgydF4y2Ba ,gydF4y2Ba PgydF4y2Ba xgydF4y2Ba 是墙沿裂缝灌浆压力分布;gydF4y2Ba rgydF4y2Ba 是光孔的半径部分,(因为它是与分裂相比相对较小的半径,这是被忽视的计算);和gydF4y2Ba RgydF4y2Ba 是盘式裂纹半径。gydF4y2Ba

根据线弹性断裂力学[gydF4y2Ba 25gydF4y2Ba),采用裂缝扩展标准gydF4y2Ba (4)gydF4y2Ba KgydF4y2Ba 我gydF4y2Ba =gydF4y2Ba KgydF4y2Ba 我gydF4y2Ba CgydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 在哪里gydF4y2Ba KgydF4y2Ba集成电路gydF4y2Ba 是注射材料的断裂韧性。gydF4y2Ba

 2.3。时空分布方程,泥浆粘度gydF4y2Ba

考虑泥浆为宾汉流体,由于产生剪切力的存在,其粘度变化直接影响到泥浆扩散范围,及其粘度随时间gydF4y2Ba 27gydF4y2Ba]。随着泥浆需要克服剪切力和时变塑性粘度,泥浆流变方程如下:gydF4y2Ba (5)gydF4y2Ba τgydF4y2Ba =gydF4y2Ba τgydF4y2Ba 0gydF4y2Ba +gydF4y2Ba ugydF4y2Ba tgydF4y2Ba γgydF4y2Ba •gydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 在哪里gydF4y2Ba τgydF4y2Ba 泥浆的剪切应力,gydF4y2Ba τgydF4y2Ba 0gydF4y2Ba 是产生剪切力,gydF4y2Ba γgydF4y2Ba •gydF4y2Ba =gydF4y2Ba dgydF4y2Ba vgydF4y2Ba /gydF4y2Ba dgydF4y2Ba zgydF4y2Ba 是剪切速率,gydF4y2Ba tgydF4y2Ba 灌浆时间。由于泥浆粘度时间函数主要是通过拟合试验数据,它的形式是不确定的,所以一般的函数形式gydF4y2Ba ugydF4y2Ba tgydF4y2Ba 用于表示viscosity-time关系。gydF4y2Ba

如果泥浆只在径向方向上流动,浆的分割和扩散距离gydF4y2Ba tgydF4y2Ba 是gydF4y2Ba xgydF4y2Ba 根据质量守恒定律,相应的时间gydF4y2Ba xgydF4y2Ba 是gydF4y2Ba (6)gydF4y2Ba tgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba πgydF4y2Ba wgydF4y2Ba xgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba 。gydF4y2Ba

值得注意的是,在下面的推导,gydF4y2Ba wgydF4y2Ba 有时表示为gydF4y2Ba wgydF4y2Ba xgydF4y2Ba 。gydF4y2Ba

当灌浆时间gydF4y2Ba tgydF4y2Ba ,时空分布方程的粘度泥浆扩散区对应gydF4y2Ba xgydF4y2Ba :gydF4y2Ba (7)gydF4y2Ba ugydF4y2Ba tgydF4y2Ba ,gydF4y2Ba xgydF4y2Ba =gydF4y2Ba ugydF4y2Ba 2gydF4y2Ba πgydF4y2Ba wgydF4y2Ba xgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba 。gydF4y2Ba

在方程(gydF4y2Ba 7gydF4y2Ba),灌浆时间gydF4y2Ba tgydF4y2Ba 就被消除了。这是因为条件下灌浆速率恒定,泥浆粘度的时空分布是由空间位置,和灌浆时间影响浆液扩散半径。gydF4y2Ba

 2.4。控制方程的断裂通道宽度gydF4y2Ba

在灌浆过程中,泥浆不断注入和裂缝不断扩大,裂缝的宽度沿断裂通道变化并逐渐减少。因此,裂缝形态的计算流体力学和断裂力学的耦合问题。根据文献[gydF4y2Ba 28gydF4y2Ba),如果根是0和中心裂纹gydF4y2Ba xgydF4y2Ba 设在沿裂缝方向,建立了裂缝的宽度的距离gydF4y2Ba xgydF4y2Ba 可以被定义为从原点gydF4y2Ba (8)gydF4y2Ba wgydF4y2Ba xgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba EgydF4y2Ba KgydF4y2Ba 我gydF4y2Ba CgydF4y2Ba RgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba −gydF4y2Ba xgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba πgydF4y2Ba RgydF4y2Ba 。gydF4y2Ba

可以看出形态方程在任何时间裂缝延伸过程中是恒定的。几何模型如图gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba。也就是说,有一个恒定的对应关系断裂长度和宽度,裂缝宽度gydF4y2Ba wgydF4y2Ba 0gydF4y2Ba 在灌浆孔可以表示为gydF4y2Ba wgydF4y2Ba 0gydF4y2Ba =gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba KgydF4y2Ba 我gydF4y2Ba CgydF4y2Ba /gydF4y2Ba EgydF4y2Ba RgydF4y2Ba /gydF4y2Ba πgydF4y2Ba 。gydF4y2Ba

裂缝几何模型。gydF4y2Ba

 2.5。控制方程的泥浆压裂和扩散gydF4y2Ba

根据基本假设(5),一个直角坐标系如图gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba建立了垂直轴通过灌浆孔和裂缝通道的对称中心作为坐标轴。gydF4y2Ba

人体微量元素平衡分析。gydF4y2Ba

以浆液性静脉中心为对称轴的泥浆微体受力分析,忽略了泥浆的自重,从平衡条件,可以获得剪切应力分布(gydF4y2Ba 29日gydF4y2Ba]gydF4y2Ba (9)gydF4y2Ba τgydF4y2Ba =gydF4y2Ba −gydF4y2Ba zgydF4y2Ba dgydF4y2Ba PgydF4y2Ba dgydF4y2Ba xgydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 在哪里gydF4y2Ba dgydF4y2Ba xgydF4y2Ba 微体的长度,gydF4y2Ba τgydF4y2Ba 剪切应力,gydF4y2Ba PgydF4y2Ba 是泥浆压力,gydF4y2Ba dgydF4y2Ba PgydF4y2Ba 是泥浆压力体积。gydF4y2Ba

广义宾汉体运动可分为两个部分:核心区域的整体运动流和剪切区域的相对运动。通过力平衡分析单元体和替换的边界条件:gydF4y2Ba zgydF4y2Ba =gydF4y2Ba ±gydF4y2Ba wgydF4y2Ba /gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 和gydF4y2Ba vgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 0gydF4y2Ba 的速度分布,泥浆的方向断裂厚度可以获得gydF4y2Ba (10)gydF4y2Ba vgydF4y2Ba =gydF4y2Ba −gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba ugydF4y2Ba 2gydF4y2Ba πgydF4y2Ba wgydF4y2Ba xgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba /gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba /gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba dgydF4y2Ba PgydF4y2Ba dgydF4y2Ba xgydF4y2Ba wgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba /gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba −gydF4y2Ba hgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba −gydF4y2Ba τgydF4y2Ba 0gydF4y2Ba wgydF4y2Ba /gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba −gydF4y2Ba hgydF4y2Ba ,gydF4y2Ba −gydF4y2Ba hgydF4y2Ba ≤gydF4y2Ba zgydF4y2Ba ≤gydF4y2Ba hgydF4y2Ba ,gydF4y2Ba −gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba ugydF4y2Ba 2gydF4y2Ba πgydF4y2Ba wgydF4y2Ba xgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba /gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba /gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba dgydF4y2Ba PgydF4y2Ba dgydF4y2Ba xgydF4y2Ba wgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba /gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba −gydF4y2Ba zgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba −gydF4y2Ba τgydF4y2Ba 0gydF4y2Ba wgydF4y2Ba /gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba −gydF4y2Ba zgydF4y2Ba ,gydF4y2Ba hgydF4y2Ba ≤gydF4y2Ba zgydF4y2Ba ≤gydF4y2Ba wgydF4y2Ba /gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba ,gydF4y2Ba

根据积分公式gydF4y2Ba vgydF4y2Ba ¯gydF4y2Ba =gydF4y2Ba ∫gydF4y2Ba −gydF4y2Ba wgydF4y2Ba /gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba wgydF4y2Ba /gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba vgydF4y2Ba dgydF4y2Ba zgydF4y2Ba ,忽略高阶小条款,平均速度的泥浆可以简化为断裂表面gydF4y2Ba (11)gydF4y2Ba vgydF4y2Ba ¯gydF4y2Ba =gydF4y2Ba −gydF4y2Ba wgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 12gydF4y2Ba ugydF4y2Ba 2gydF4y2Ba πgydF4y2Ba wgydF4y2Ba xgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba /gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba dgydF4y2Ba PgydF4y2Ba dgydF4y2Ba xgydF4y2Ba −gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba τgydF4y2Ba 0gydF4y2Ba /gydF4y2Ba wgydF4y2Ba 。gydF4y2Ba

它可以从质量守恒定律,在灌浆过程中,泥浆在任何单位流量的扩散部分断裂通道内等于灌浆速率gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba 在灌浆孔gydF4y2Ba (12)gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba =gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba πgydF4y2Ba xgydF4y2Ba ∫gydF4y2Ba −gydF4y2Ba wgydF4y2Ba /gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba wgydF4y2Ba /gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba vgydF4y2Ba dgydF4y2Ba zgydF4y2Ba 。gydF4y2Ba

同时实现(11)和(12)、泥浆的压力梯度在断裂通道获得:gydF4y2Ba (13)gydF4y2Ba dgydF4y2Ba PgydF4y2Ba dgydF4y2Ba xgydF4y2Ba =gydF4y2Ba −gydF4y2Ba 6gydF4y2Ba ugydF4y2Ba 2gydF4y2Ba πgydF4y2Ba wgydF4y2Ba xgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba /gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba πgydF4y2Ba xgydF4y2Ba wgydF4y2Ba 3gydF4y2Ba +gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba τgydF4y2Ba 0gydF4y2Ba wgydF4y2Ba 。gydF4y2Ba

从文献[gydF4y2Ba 22gydF4y2Ba),泥浆的粘度变化材料可以安装以下函数法:gydF4y2Ba (14)gydF4y2Ba ugydF4y2Ba tgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 米gydF4y2Ba tgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 在哪里gydF4y2Ba 米gydF4y2Ba 是一个时变参数的粘度。gydF4y2Ba

同时实现(13)和(14),gydF4y2Ba (15)gydF4y2Ba dgydF4y2Ba PgydF4y2Ba dgydF4y2Ba xgydF4y2Ba =gydF4y2Ba −gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba ×gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba ×gydF4y2Ba πgydF4y2Ba xgydF4y2Ba 3gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba wgydF4y2Ba +gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba τgydF4y2Ba 0gydF4y2Ba wgydF4y2Ba 。gydF4y2Ba

(8)代入(15)和引入边界条件:gydF4y2Ba xgydF4y2Ba →gydF4y2Ba 0gydF4y2Ba ,gydF4y2Ba PgydF4y2Ba =gydF4y2Ba PgydF4y2Ba 0gydF4y2Ba ,空间分布裂缝通道内的泥浆压力方程可以获得gydF4y2Ba (16)gydF4y2Ba PgydF4y2Ba xgydF4y2Ba =gydF4y2Ba PgydF4y2Ba 0gydF4y2Ba −gydF4y2Ba 6gydF4y2Ba πgydF4y2Ba 3gydF4y2Ba /gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 米gydF4y2Ba EgydF4y2Ba RgydF4y2Ba 问gydF4y2Ba KgydF4y2Ba 我gydF4y2Ba CgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba RgydF4y2Ba 3gydF4y2Ba +gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba RgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba −gydF4y2Ba xgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba /gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba −gydF4y2Ba RgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba RgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba −gydF4y2Ba xgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba +gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba πgydF4y2Ba RgydF4y2Ba EgydF4y2Ba τgydF4y2Ba 0gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba KgydF4y2Ba 我gydF4y2Ba CgydF4y2Ba arcsingydF4y2Ba xgydF4y2Ba RgydF4y2Ba 。gydF4y2Ba

用(2)和(16)到(3),时变压裂注浆浆液的扩散方程基于裂缝压裂歧视条件(gydF4y2Ba KgydF4y2Ba 我gydF4y2Ba =gydF4y2Ba KgydF4y2Ba 我gydF4y2Ba CgydF4y2Ba )是gydF4y2Ba (17)gydF4y2Ba PgydF4y2Ba 0gydF4y2Ba =gydF4y2Ba πgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba RgydF4y2Ba KgydF4y2Ba 我gydF4y2Ba CgydF4y2Ba +gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba πgydF4y2Ba 3gydF4y2Ba /gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 米gydF4y2Ba EgydF4y2Ba RgydF4y2Ba 7gydF4y2Ba /gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba KgydF4y2Ba 我gydF4y2Ba CgydF4y2Ba −gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba πgydF4y2Ba RgydF4y2Ba EgydF4y2Ba τgydF4y2Ba 0gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba KgydF4y2Ba 我gydF4y2Ba CgydF4y2Ba +gydF4y2Ba σgydF4y2Ba αgydF4y2Ba 。gydF4y2Ba

3所示。验证gydF4y2Ba

以前,当压裂注浆机理的分析,他们往往忽略了裂缝宽度的变化,认为裂缝宽度是一个恒定值,当分析灌浆压力的影响因素对压裂扩散距离,灌浆压力的区别(压力灌浆孔-岩石裂缝开裂压力)被用来作为一个变量。注浆压力差之间的关系和压裂扩散距离gydF4y2Ba RgydF4y2Ba 是(gydF4y2Ba 29日gydF4y2Ba]:gydF4y2Ba (18)gydF4y2Ba ΔgydF4y2Ba PgydF4y2Ba =gydF4y2Ba PgydF4y2Ba 0gydF4y2Ba −gydF4y2Ba PgydF4y2Ba dgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba ×gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba ngydF4y2Ba ×gydF4y2Ba πgydF4y2Ba ngydF4y2Ba −gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 米gydF4y2Ba wgydF4y2Ba ngydF4y2Ba −gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba −gydF4y2Ba ngydF4y2Ba ngydF4y2Ba RgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba ngydF4y2Ba −gydF4y2Ba rgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba ngydF4y2Ba −gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba τgydF4y2Ba 0gydF4y2Ba wgydF4y2Ba +gydF4y2Ba ρgydF4y2Ba ggydF4y2Ba 罪gydF4y2Ba αgydF4y2Ba 因为gydF4y2Ba θgydF4y2Ba RgydF4y2Ba −gydF4y2Ba rgydF4y2Ba 。gydF4y2Ba

然而,在现场试验、灌浆压力仍是研究对象,因此,确定压裂压力尤为重要。当太阳et al。gydF4y2Ba 30.gydF4y2Ba]研究了压裂注浆机制,他们相信远场应力可以消除和持续发展只有当断裂通道内的灌浆压力大于最小主应力的总和gydF4y2Ba σgydF4y2Ba 3gydF4y2Ba 和抗拉强度gydF4y2Ba σgydF4y2Ba tgydF4y2Ba ∗gydF4y2Ba 注入岩体。gydF4y2Ba (19)gydF4y2Ba PgydF4y2Ba dgydF4y2Ba =gydF4y2Ba σgydF4y2Ba 3gydF4y2Ba +gydF4y2Ba σgydF4y2Ba tgydF4y2Ba ∗gydF4y2Ba 。gydF4y2Ba

用方程(gydF4y2Ba 13gydF4y2Ba泥浆粘度)和(19)方程(gydF4y2Ba 18gydF4y2Ba),泥浆压裂注浆扩散方程,忽略了半径gydF4y2Ba rgydF4y2Ba 灌浆孔和时变粘度浆自重获得的如下:gydF4y2Ba (20)gydF4y2Ba PgydF4y2Ba 0gydF4y2Ba =gydF4y2Ba 6gydF4y2Ba πgydF4y2Ba 米gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba wgydF4y2Ba RgydF4y2Ba 4gydF4y2Ba −gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba τgydF4y2Ba 0gydF4y2Ba RgydF4y2Ba wgydF4y2Ba +gydF4y2Ba σgydF4y2Ba 3gydF4y2Ba +gydF4y2Ba σgydF4y2Ba tgydF4y2Ba ∗gydF4y2Ba

为了比较和分析压裂扩散法的两个理论,Peili的现场试验gydF4y2Ba 31日gydF4y2Ba)是用于验证理论。gydF4y2Ba

Peili [gydF4y2Ba 31日gydF4y2Ba)选择三个代表测试点灌浆工程的灌浆和压裂测试Nantiao塔煤矿、弹性模量gydF4y2Ba EgydF4y2Ba 在测试区域是4 GPa,抗拉强度gydF4y2Ba σgydF4y2Ba tgydF4y2Ba 4.56 MPa,产生剪切力吗gydF4y2Ba τgydF4y2Ba 0gydF4y2Ba 3.19 Pa,灌浆速率gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba =gydF4y2Ba 500年gydF4y2Ba 毫升/秒,断裂韧性gydF4y2Ba KgydF4y2Ba 我gydF4y2Ba CgydF4y2Ba 1.2 MPa。gydF4y2Ba 米gydF4y2Ba0.5gydF4y2Ba。灌浆浆是1:1水泥浆,最大主应力在灌浆区为1.8 MPa,最小主应力是0.8 MPa。每个测试点的裂缝延伸长度是0.4米,1.8米和2.6米。现场测量的灌浆压力2.1 MPa, 1.2 MPa,和0.8 MPa,分别;方程(gydF4y2Ba 17gydF4y2Ba)和(gydF4y2Ba 20.gydF4y2Ba)被用来计算三个案例的灌浆压力,如表所示gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba。gydF4y2Ba

比较两个理论的灌浆压力值与测量值。gydF4y2Ba

裂缝扩展长度gydF4y2Ba 现场测量值gydF4y2Ba 方程(gydF4y2Ba 17gydF4y2Ba)理论价值gydF4y2Ba 方程(gydF4y2Ba 20.gydF4y2Ba)理论价值gydF4y2Ba
0.4米gydF4y2Ba 2.1 MPagydF4y2Ba 2.48 MPagydF4y2Ba 5.37 MPagydF4y2Ba
1.8米gydF4y2Ba 1.2 MPagydF4y2Ba 1.39 MPagydF4y2Ba 5.42 MPagydF4y2Ba
2.6米gydF4y2Ba 0.8 MPagydF4y2Ba 0.86 MPagydF4y2Ba 5.56 MPagydF4y2Ba

从表可以看出gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba,gydF4y2Ba

断裂的时间越长,灌浆压力越小。因为测试使用1:1水泥浆,时变粘度不明显,粘度系数尚未发挥了主导作用。关于水力压裂理论,它可以知道断裂的时间越长,灌浆压力越小gydF4y2Ba

相比之下,本文的理论计算表明,灌浆压力的三个测试点接近实际测量值,但略高于测量值。这是由于理论推导假设泥浆内只存在裂缝通道,不考虑其他因素的影响,如两边的一部分泥浆的渗透压裂的裂缝扩散,但错误仍在允许范围内的项目gydF4y2Ba

与本文的理论价值相比,理论价值从传统压裂注浆理论获得测量值有很大偏差。这是因为岩石的强度高。判断裂缝是否压裂和扩大在灌浆压力下,岩石弹性模量的影响在压裂扩张和灌浆压力的不均匀分布在断裂通道不容忽视,随着裂缝长度的变化,压裂压力往往是不断变化的,而不是一个固定值。因此,本文压裂注浆理论更适用于压裂注浆岩层比传统的压裂注浆理论,可以有效地指导压裂注浆的设计与施工gydF4y2Ba

4所示。压裂注浆扩散定律岩层及其影响因素gydF4y2Ba

基于上述理论模型,本节分析了压裂注浆法和扩散及其影响因素。灌浆压裂扩张半径的大小取决于灌浆压力。用相关的参数对压裂注浆控制方程(gydF4y2Ba 17gydF4y2Ba),我们可以得到灌浆压力的变化曲线gydF4y2Ba PgydF4y2Ba 0gydF4y2Ba 与浆液扩散半径gydF4y2Ba RgydF4y2Ba 。的基本参数值如下:有效应力gydF4y2Ba σgydF4y2Ba 3gydF4y2Ba =gydF4y2Ba 10.73gydF4y2Ba MPagydF4y2Ba ,gydF4y2Ba σgydF4y2Ba 1gydF4y2Ba =gydF4y2Ba 15.11gydF4y2Ba MPagydF4y2Ba 、侧压力系数gydF4y2Ba kgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 1.5gydF4y2Ba ,弹性模量gydF4y2Ba EgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 40gydF4y2Ba 平均绩点gydF4y2Ba ,断裂韧性gydF4y2Ba KgydF4y2Ba 我gydF4y2Ba CgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 1.7gydF4y2Ba MPagydF4y2Ba ⋅gydF4y2Ba 米gydF4y2Ba 0.5gydF4y2Ba ,gydF4y2Ba αgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 30.gydF4y2Ba °gydF4y2Ba 、水泥、水玻璃浆浆(gydF4y2Ba CgydF4y2Ba :gydF4y2Ba 年代gydF4y2Ba =gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba :gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba ),灌浆速率gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba =gydF4y2Ba 120年gydF4y2Ba L / min。根据不同水泥浆的粘度之间的关系和水玻璃浆体积比泥浆随着时间的推移,改装的关系如表所示gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba。水泥、水玻璃浆粘度的曲线随着时间安装,如图gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba。gydF4y2Ba

不同的粘度之间的关系gydF4y2Ba CgydF4y2Ba - - - - - -gydF4y2Ba 年代gydF4y2Ba 随着时间的推移泥浆。gydF4y2Ba

C / SgydF4y2Ba 1:1gydF4y2Ba 2:1gydF4y2Ba 3:1gydF4y2Ba
关系gydF4y2Ba ugydF4y2Ba tgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 0.00857gydF4y2Ba tgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba ugydF4y2Ba tgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 0.01687gydF4y2Ba tgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba ugydF4y2Ba tgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 0.02477gydF4y2Ba tgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba
拟合精度gydF4y2Ba 0.996gydF4y2Ba 0.972gydF4y2Ba 0.999gydF4y2Ba

水泥、水玻璃浆粘度的曲线。gydF4y2Ba

灌浆压力控制浆液扩散半径的大小。当相关的参数替换到时变泥浆压裂扩散方程,曲线的关系gydF4y2Ba PgydF4y2Ba 0gydF4y2Ba −gydF4y2Ba RgydF4y2Ba (图的影响下形成的因素gydF4y2Ba 5gydF4y2Ba)和曲线的关系gydF4y2Ba PgydF4y2Ba 0gydF4y2Ba −gydF4y2Ba RgydF4y2Ba 的影响下灌浆参数因素(数字gydF4y2Ba 6gydF4y2Ba和gydF4y2Ba 7gydF4y2Ba)可以获得。gydF4y2Ba

弹性模量对浆液扩散半径的影响。gydF4y2Ba

泥浆粘度对浆液扩散半径的影响。gydF4y2Ba

灌浆速率对浆液扩散半径的影响。gydF4y2Ba

分析数据gydF4y2Ba 5gydF4y2Ba- - - - - -gydF4y2Ba 7gydF4y2Ba显示如下:gydF4y2Ba

与传统的渗透注浆理论相比,压裂注浆压力的理论价值非常大。这是因为分裂灌浆不仅要克服阻力造成的泥浆本身的粘度也克服岩石初始化所需的压力。然而,在实际注浆工程中,由于大量的天然关节,骨折,床上用品,和其他结构分布在岩层,灌浆压力通常不能达到理论计算值gydF4y2Ba

在压裂注浆的初始阶段,塑性粘度泥浆与不同比例很小的压裂裂缝是短暂的。为了继续压裂扩张,必须积累更大的灌浆压力。解理扩展到1米时,砂浆的塑性粘度随时间逐渐增加,因此所需的压力逐渐增加。它还可以看到从理论公式gydF4y2Ba RgydF4y2Ba 增加,gydF4y2Ba πgydF4y2Ba /gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba RgydF4y2Ba KgydF4y2Ba 我gydF4y2Ba CgydF4y2Ba 词迅速下降,然后,粘度控制项gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba πgydF4y2Ba 3gydF4y2Ba /gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 米gydF4y2Ba EgydF4y2Ba RgydF4y2Ba 7gydF4y2Ba /gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba KgydF4y2Ba 我gydF4y2Ba CgydF4y2Ba 起主要控制作用。因此,所需的注浆压力将略有降低,然后增加随着裂缝继续扩展gydF4y2Ba

在相同条件下浆液扩散半径gydF4y2Ba RgydF4y2Ba ,灌浆压力gydF4y2Ba PgydF4y2Ba 0gydF4y2Ba 岩体弹性模量成正比吗gydF4y2Ba EgydF4y2Ba 泥浆粘度。例如,当注浆扩散半径gydF4y2Ba RgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 2.5gydF4y2Ba 米,注入岩体的弹性模量增加GPa从20到50 GPa和相应的灌浆压力gydF4y2Ba PgydF4y2Ba 0gydF4y2Ba 从21.08 MPa提高到48.15 MPa;相应的C: S 3: 1、2: 1和1:1 60.79 MPa, 46.42 MPa,分别和31.32 MPa。可以看出,注入岩体的弹性模量越大,压裂注浆过程中遇到的阻力越高,裂缝延伸的更困难。此外,泥浆的粘度越大,泥浆的粘性阻力越大遇到在流动过程中,灌浆压力越大要求达到预定的压裂扩散半径gydF4y2Ba

在相同条件下浆液扩散半径gydF4y2Ba RgydF4y2Ba ,灌浆压力gydF4y2Ba PgydF4y2Ba 0gydF4y2Ba 灌浆速率成反比gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba 。当压裂扩散半径小,所需的注浆压力对灌浆速率的变化不敏感gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba 。当压裂扩散半径较大,所需的灌浆压力裂缝继续大幅增加,但灌浆速率越大,越慢灌浆压力增加gydF4y2Ba

根据上述分析,岩石的弹性模量,浆液粘度的时变特征,灌浆速率的主要影响因素是控制压裂注浆。在灌浆初期,砂浆的塑性粘度相对较低。灌浆压力、灌浆速率的主要控制因素是灌浆浆和传播范围,增加灌浆速率可显著提高灌浆范围。泥浆粘度超过一定范围时,粘度成为浆液扩散范围的主要控制因素。因此,在设计和选择的灌浆参数,应该综合考虑地层因素,和大量的初始灌浆速率和灌浆压力应选择在灌浆的早期阶段,所以可以生成或渗透岩层裂缝。当灌浆压力是稳定的,而浆充分分散在骨折,泥浆的粘度增加,泥浆的固化反应速率增加,和泥浆形成阻塞身体断裂。gydF4y2Ba

 5。结论gydF4y2Ba

结合泥浆的运动与压裂裂缝的扩张,考虑到各种机械因素如岩层的力学性能和时变特征的浆液粘度、压裂注浆扩散的理论模型考虑到断裂的空间衰减通道宽度已经建立。压裂注浆扩散方程考虑固耦合也推导和验证实验gydF4y2Ba

考虑到浆液粘度的时变特征,主要影响因素对压裂注浆和扩散的影响在岩层岩石弹性模量、泥浆粘度和灌浆速率。注入岩体的弹性模量越大,越高的电阻压裂注浆和裂缝扩展越困难。在灌浆初期,砂浆的塑性粘度很低。灌浆压力、灌浆速率的主要控制因素是压裂和传播范围的泥浆。当灌浆达到一定的粘度值,粘度变成了泥浆扩散范围的主要控制因素gydF4y2Ba

基于流固耦合的灌浆和岩石裂缝的特点,为了满足压裂灌浆的要求在地层深处,大的起始灌浆速率和灌浆压力应选择在灌浆的早期阶段,所以骨折或渗透岩层生成。当灌浆压力是稳定的,而浆充分分散在骨折,泥浆的粘度增加,泥浆的固化反应速率也增加,和泥浆形成阻塞身体断裂gydF4y2Ba

数据可用性gydF4y2Ba

使用的数据来支持本研究的发现可以从相应的作者。gydF4y2Ba

 的利益冲突gydF4y2Ba

作者宣称没有利益冲突有关的出版。gydF4y2Ba

 确认gydF4y2Ba

这项研究得到了国家重点研究和发展项目(2016 yfc0600902)。gydF4y2Ba

 程gydF4y2Ba H。gydF4y2Ba 石龙gydF4y2Ba P。gydF4y2Ba ChuanxingydF4y2Ba R。gydF4y2Ba 妹妹江泽惠女士gydF4y2Ba 年代。gydF4y2Ba 数值模拟与工程应用pre-grouting加固隧道围岩的L型千米深井钻井gydF4y2Ba 岩石和土力学gydF4y2Ba 2018年gydF4y2Ba 39gydF4y2Ba S2gydF4y2Ba 281年gydF4y2Ba 291年gydF4y2Ba Hua-leigydF4y2Ba Z。gydF4y2Ba 最小值gydF4y2Ba T。gydF4y2Ba 程gydF4y2Ba H。gydF4y2Ba YongzhigydF4y2Ba T。gydF4y2Ba overface岩石断裂机理在薄基岩采场和综合灌浆加固技术风氧化带gydF4y2Ba Cae学报gydF4y2Ba 2018年gydF4y2Ba 43gydF4y2Ba 8gydF4y2Ba 40gydF4y2Ba 46gydF4y2Ba 罗gydF4y2Ba Z。gydF4y2Ba 郝gydF4y2Ba Q。gydF4y2Ba 王gydF4y2Ba T。gydF4y2Ba 李gydF4y2Ba R。gydF4y2Ba 程gydF4y2Ba F。gydF4y2Ba 邓gydF4y2Ba J。gydF4y2Ba 试验研究methane-ethane混合物的燃烧特性在一个封闭的管道gydF4y2Ba 燃料gydF4y2Ba 2020年gydF4y2Ba 259年gydF4y2Ba 116295年gydF4y2Ba 10.1016 / j.fuel.2019.116295gydF4y2Ba 罗gydF4y2Ba Z。gydF4y2Ba 李gydF4y2Ba D。gydF4y2Ba 苏gydF4y2Ba B。gydF4y2Ba 张gydF4y2Ba 年代。gydF4y2Ba 邓gydF4y2Ba J。gydF4y2Ba 时间耦合分析的爆炸压力和中间一代为多个易燃气体gydF4y2Ba 能源gydF4y2Ba 2020年gydF4y2Ba 198年gydF4y2Ba 117329年gydF4y2Ba 10.1016 / j.energy.2020.117329gydF4y2Ba 王gydF4y2Ba T。gydF4y2Ba 周gydF4y2Ba Y。gydF4y2Ba 罗gydF4y2Ba Z。gydF4y2Ba 温gydF4y2Ba H。gydF4y2Ba 赵gydF4y2Ba J。gydF4y2Ba 苏gydF4y2Ba B。gydF4y2Ba 程gydF4y2Ba F。gydF4y2Ba 邓gydF4y2Ba J。gydF4y2Ba 可燃性限制行为的甲烷的气体燃料在不同的相对湿度gydF4y2Ba 过程安全和环境保护gydF4y2Ba 2020年gydF4y2Ba 140年gydF4y2Ba 178年gydF4y2Ba 189年gydF4y2Ba 10.1016 / j.psep.2020.05.005gydF4y2Ba 程gydF4y2Ba H。gydF4y2Ba 林gydF4y2Ba J。gydF4y2Ba ZhishugydF4y2Ba Y。gydF4y2Ba ChuanxingydF4y2Ba R。gydF4y2Ba GuangyonggydF4y2Ba C。gydF4y2Ba 研究外负载的单层井壁孔隙含水基岩在中国西部gydF4y2Ba 岩石力学与工程杂志》上gydF4y2Ba 2019年gydF4y2Ba 38gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba 542年gydF4y2Ba 550年gydF4y2Ba 法塔赫gydF4y2Ba m . Y。gydF4y2Ba 阿尔安尼gydF4y2Ba M . M。gydF4y2Ba Al-LamygydF4y2Ba m . t。gydF4y2Ba 研究崩溃的潜在含石膏的土壤被灌浆gydF4y2Ba 土壤和基金会gydF4y2Ba 2014年gydF4y2Ba 54gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba 396年gydF4y2Ba 404年gydF4y2Ba 10.1016 / j.sandf.2014.04.008gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 84906947798gydF4y2Ba Heidari对伊朗伊斯兰共和国通讯社表示gydF4y2Ba M。gydF4y2Ba TonongydF4y2Ba F。gydF4y2Ba 地面反应曲线隧道喷射灌浆雨伞考虑喷射灌浆加固gydF4y2Ba 国际岩石力学和采矿科学杂志》上gydF4y2Ba 2015年gydF4y2Ba 76年gydF4y2Ba 200年gydF4y2Ba 208年gydF4y2Ba 10.1016 / j.ijrmms.2015.03.021gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 84975833252gydF4y2Ba SalimiangydF4y2Ba m . H。gydF4y2Ba BaghbanangydF4y2Ba 一个。gydF4y2Ba HashemolhosseinigydF4y2Ba H。gydF4y2Ba DehghanipoodehgydF4y2Ba M。gydF4y2Ba NorouzigydF4y2Ba 年代。gydF4y2Ba 注浆对岩石剪切行为的影响gydF4y2Ba 国际岩石力学和采矿科学杂志》上gydF4y2Ba 2017年gydF4y2Ba 98年gydF4y2Ba 159年gydF4y2Ba 166年gydF4y2Ba 10.1016 / j.ijrmms.2017.07.002gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 85024884779gydF4y2Ba 罗gydF4y2Ba Z。gydF4y2Ba 李gydF4y2Ba R。gydF4y2Ba 王gydF4y2Ba T。gydF4y2Ba 程gydF4y2Ba F。gydF4y2Ba 刘gydF4y2Ba Y。gydF4y2Ba 余gydF4y2Ba Z。gydF4y2Ba 风扇gydF4y2Ba 年代。gydF4y2Ba 朱gydF4y2Ba X。gydF4y2Ba 爆炸压力和火焰的特征有限公司/ CH 4 /空气混合物初始温度升高gydF4y2Ba 燃料gydF4y2Ba 2020年gydF4y2Ba 268年gydF4y2Ba 117377年gydF4y2Ba 10.1016 / j.fuel.2020.117377gydF4y2Ba 李gydF4y2Ba P。gydF4y2Ba 张gydF4y2Ba 问:S。gydF4y2Ba 李gydF4y2Ba s . C。gydF4y2Ba 张gydF4y2Ba X。gydF4y2Ba 土壤灌浆时间裂缝延伸的经验模型gydF4y2Ba 隧道与地下空间技术gydF4y2Ba 2019年gydF4y2Ba 94年gydF4y2Ba 103130年gydF4y2Ba 10.1016 / j.tust.2019.103130gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 85072564931gydF4y2Ba ManchaogydF4y2Ba H。gydF4y2Ba 和平gydF4y2Ba X。gydF4y2Ba 吃晚饭gydF4y2Ba P。gydF4y2Ba YaodonggydF4y2Ba J。gydF4y2Ba 深部开采岩体力学研究gydF4y2Ba 中国岩石力学与工程学报gydF4y2Ba 2005年gydF4y2Ba 24gydF4y2Ba 16gydF4y2Ba 2803年gydF4y2Ba 2813年gydF4y2Ba 默多克gydF4y2Ba l . C。gydF4y2Ba 土壤水力压裂在第3部分实验。理论分析gydF4y2Ba 岩土工程gydF4y2Ba 1993年gydF4y2Ba 43gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 277年gydF4y2Ba 287年gydF4y2Ba 10.1680 / geot.1993.43.2.277gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 0027437035gydF4y2Ba BezuijengydF4y2Ba 一个。gydF4y2Ba te GrotenhuisgydF4y2Ba R。gydF4y2Ba van TolgydF4y2Ba 答:F。gydF4y2Ba 博世gydF4y2Ba j·W。gydF4y2Ba HaasnootgydF4y2Ba j·K。gydF4y2Ba 分析模型的裂缝灌浆沙子gydF4y2Ba 岩土和Geoenvironmental工程杂志》上gydF4y2Ba 2011年gydF4y2Ba 137年gydF4y2Ba 6gydF4y2Ba 611年gydF4y2Ba 620年gydF4y2Ba 10.1061 /(第3期)gt.1943 - 5606.0000465gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 79958728698gydF4y2Ba GustafsongydF4y2Ba G。gydF4y2Ba ClaessongydF4y2Ba J。gydF4y2Ba FranssongydF4y2Ba 一个。gydF4y2Ba 转向参数摇滚灌浆gydF4y2Ba 应用数学学报gydF4y2Ba 2013年gydF4y2Ba 2013年gydF4y2Ba 9gydF4y2Ba 269594年gydF4y2Ba 10.1155 / 2013/269594gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 84890087100gydF4y2Ba 默罕默德gydF4y2Ba k·o·G。gydF4y2Ba 补偿灌浆在沙gydF4y2Ba 2009年gydF4y2Ba 剑桥大学gydF4y2Ba KishidagydF4y2Ba K。gydF4y2Ba 泽田师傅gydF4y2Ba 一个。gydF4y2Ba YasuharagydF4y2Ba H。gydF4y2Ba HosodagydF4y2Ba T。gydF4y2Ba 估计骨折流考虑的不均匀结构单一的岩石裂缝gydF4y2Ba 土壤和基金会gydF4y2Ba 2013年gydF4y2Ba 53gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 105年gydF4y2Ba 116年gydF4y2Ba 10.1016 / j.sandf.2012.12.007gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 84876682351gydF4y2Ba MingligydF4y2Ba H。gydF4y2Ba 小明gydF4y2Ba G。gydF4y2Ba 奇峰gydF4y2Ba lgydF4y2Ba 分析诱发分裂灌浆基于弹性力学机制gydF4y2Ba 岩石和土力学gydF4y2Ba 2013年gydF4y2Ba 7gydF4y2Ba 241年gydF4y2Ba 246年gydF4y2Ba ZuochenggydF4y2Ba W。gydF4y2Ba FenqianggydF4y2Ba lgydF4y2Ba 帷幕灌浆浆及其阻水机制复杂的煤矿矿区gydF4y2Ba 中南大学学报gydF4y2Ba 2013年gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 335年gydF4y2Ba 341年gydF4y2Ba 冯gydF4y2Ba 年代。gydF4y2Ba DingligydF4y2Ba Z。gydF4y2Ba TielingydF4y2Ba C。gydF4y2Ba 研究隧道机制基于流体时变劈裂灌浆gydF4y2Ba 岩土工程学报gydF4y2Ba 2011年gydF4y2Ba 33gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 88年gydF4y2Ba 93年gydF4y2Ba 菁gydF4y2Ba Z。gydF4y2Ba LianzhengydF4y2Ba Z。gydF4y2Ba RentaigydF4y2Ba lgydF4y2Ba 分析师WenshenggydF4y2Ba Y。gydF4y2Ba 卓gydF4y2Ba Z。gydF4y2Ba 张洪波gydF4y2Ba W。gydF4y2Ba GuangxuangydF4y2Ba Z。gydF4y2Ba 分裂注浆理论研究基于“slurry-soil”界面应力的耦合效应gydF4y2Ba 中国岩土工程杂志》上gydF4y2Ba 2016年gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 323年gydF4y2Ba 330年gydF4y2Ba 张gydF4y2Ba W。gydF4y2Ba 李gydF4y2Ba 年代。gydF4y2Ba 魏gydF4y2Ba J。gydF4y2Ba 张gydF4y2Ba Q。gydF4y2Ba 刘gydF4y2Ba R。gydF4y2Ba 张gydF4y2Ba X。gydF4y2Ba 阴gydF4y2Ba H。gydF4y2Ba 与水泥、水玻璃灌浆的岩石裂缝灌浆gydF4y2Ba 碳酸盐和蒸发岩gydF4y2Ba 2018年gydF4y2Ba 33gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 211年gydF4y2Ba 222年gydF4y2Ba 10.1007 / s13146 - 016 - 0332 - 3gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 85012248706gydF4y2Ba 李gydF4y2Ba 研究所。gydF4y2Ba 张gydF4y2Ba w·J。gydF4y2Ba 张gydF4y2Ba 问:S。gydF4y2Ba 张gydF4y2Ba X。gydF4y2Ba 刘gydF4y2Ba r·T。gydF4y2Ba 锅gydF4y2Ba g . M。gydF4y2Ba 李gydF4y2Ba z . P。gydF4y2Ba 切gydF4y2Ba z Y。gydF4y2Ba 研究advantage-fracture灌浆机理和控制灌浆方法在富水断层带gydF4y2Ba 岩石和土力学gydF4y2Ba 2014年gydF4y2Ba 35gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba 745年gydF4y2Ba 751年gydF4y2Ba HongxungydF4y2Ba W。gydF4y2Ba 水力压裂原理gydF4y2Ba 1987年gydF4y2Ba 石油工业出版社gydF4y2Ba SavitskigydF4y2Ba 答:一个。gydF4y2Ba DetournaygydF4y2Ba E。gydF4y2Ba 传播的扁平形fluid-driven骨折不透水岩石:渐近解gydF4y2Ba 国际期刊的固体和结构gydF4y2Ba 2002年gydF4y2Ba 39gydF4y2Ba 26gydF4y2Ba 6311年gydF4y2Ba 6337年gydF4y2Ba 10.1016 / s0020 - 7683 (02) 00492 - 4gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 0036900316gydF4y2Ba 大米gydF4y2Ba j . R。gydF4y2Ba LiebowitzgydF4y2Ba H。gydF4y2Ba 断裂力学的数学分析gydF4y2Ba 骨折,一个先进的专著gydF4y2Ba 1968年gydF4y2Ba 二世gydF4y2Ba 纽约,纽约,美国gydF4y2Ba 学术出版社gydF4y2Ba 191年gydF4y2Ba 311年gydF4y2Ba MohajeranigydF4y2Ba 年代。gydF4y2Ba BaghbanangydF4y2Ba 一个。gydF4y2Ba BagherpourgydF4y2Ba R。gydF4y2Ba HashemolhosseinigydF4y2Ba H。gydF4y2Ba 浆液在裂隙岩体渗透使用新开发的显式算法gydF4y2Ba 国际岩石力学和采矿科学杂志》上gydF4y2Ba 2015年gydF4y2Ba 80年gydF4y2Ba 412年gydF4y2Ba 417年gydF4y2Ba 10.1016 / j.ijrmms.2015.06.013gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 84946559261gydF4y2Ba 杨gydF4y2Ba Y。gydF4y2Ba ChangfugydF4y2Ba X。gydF4y2Ba 骨折在水力压裂裂缝形态和压力分布gydF4y2Ba 重庆大学学报:自然科学版gydF4y2Ba 1995年gydF4y2Ba 18gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba 20.gydF4y2Ba 26gydF4y2Ba ShucaigydF4y2Ba lgydF4y2Ba WeijiegydF4y2Ba Z。gydF4y2Ba 菁gydF4y2Ba Z。gydF4y2Ba 肖gydF4y2Ba Z。gydF4y2Ba RentaigydF4y2Ba lgydF4y2Ba 光明gydF4y2Ba P。gydF4y2Ba 志鹏gydF4y2Ba lgydF4y2Ba ZongyuangydF4y2Ba C。gydF4y2Ba 主要研究分裂灌浆机理和灌浆控制方法在富水断层带gydF4y2Ba 岩石和土力学gydF4y2Ba 2014年gydF4y2Ba 35gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba 745年gydF4y2Ba 751年gydF4y2Ba 冯gydF4y2Ba 年代。gydF4y2Ba 陆gydF4y2Ba C。gydF4y2Ba 水资源gydF4y2Ba Y。gydF4y2Ba DayonggydF4y2Ba lgydF4y2Ba 分裂灌浆钻孔附近的弹塑性应力分析gydF4y2Ba 《水利工程gydF4y2Ba 2006年gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba 28gydF4y2Ba 30.gydF4y2Ba PeiligydF4y2Ba 年代。gydF4y2Ba 研究灌浆加固和破碎煤岩体渗流机理及其应用gydF4y2Ba 2010年gydF4y2Ba 西安科技大学gydF4y2Ba