GEOFLUIDSgydF4y2Ba GeofluidsgydF4y2Ba 1468 - 8123gydF4y2Ba 1468 - 8115gydF4y2Ba HindawigydF4y2Ba 10.1155 / 2020/8820045gydF4y2Ba 8820045gydF4y2Ba 研究文章gydF4y2Ba 直接剪切的特点和粒子破碎卵石砾石材料gydF4y2Ba 在香港gydF4y2Ba 家务gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba https://orcid.org/0000 - 0002 - 8880 - 8244gydF4y2Ba 黄gydF4y2Ba 男人。gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 张gydF4y2Ba DanyugydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 把握现在gydF4y2Ba 屏山gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 朱gydF4y2Ba 庸gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba 林gydF4y2Ba 挂gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 土木工程学系gydF4y2Ba 绍兴大学gydF4y2Ba 508年的环城西路gydF4y2Ba 绍兴312000年gydF4y2Ba 中国gydF4y2Ba usx.edu.cngydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 宁波工程勘察研究院gydF4y2Ba 宝山路206号gydF4y2Ba 宁波315012年gydF4y2Ba 中国gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba 浙江省水文地质和工程地质学院gydF4y2Ba 宁波gydF4y2Ba 利源南路501号gydF4y2Ba 宁波315010年gydF4y2Ba 中国gydF4y2Ba 2020年gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba 8gydF4y2Ba 2020年gydF4y2Ba 2020年gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 6gydF4y2Ba 2020年gydF4y2Ba 14gydF4y2Ba 7gydF4y2Ba 2020年gydF4y2Ba 16gydF4y2Ba 7gydF4y2Ba 2020年gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba 8gydF4y2Ba 2020年gydF4y2Ba 2020年gydF4y2Ba 版权©2020家务香港et al。gydF4y2Ba 这是一个开放的文章在知识共享归属许可下发布的,它允许无限制的使用,分布和繁殖在任何媒介,提供最初的工作是正确的引用。gydF4y2Ba

颗粒大小是一个重要因素影响Thermal-Hydraulic-Mechanical (THM)沿着岩体的耦合行为,尤其是对剪切力学性能。在这项研究中,三组9粒子的粒径范围和分级样品设计大型直剪试验。剪切应力和剪切位移之间的关系,剪切强度、应力比、剪切强度参数和粒子破碎卵石砾的进行了分析。粒径的影响范围和等级的强度和粒子破碎砾石材料进行了探讨。结果显示明显的粒子破碎直接剪切的过程中,和破碎的程度由正常负载和控制样品的粒度分布。样品的抗剪强度是针对摩尔-库仑强度理论不再适用,因为粒子破碎更符合幂函数关系。剪切强度的卵石砾石材料具有规模效应,以及摩擦系数之间对应的关系模型gydF4y2Ba fgydF4y2Ba 材料和特点提出了颗粒大小的样本。gydF4y2Ba

 中国国家自然科学基金gydF4y2Ba 41427802gydF4y2Ba 41572299gydF4y2Ba 41327001gydF4y2Ba 浙江省自然科学基金gydF4y2Ba LY18D020003gydF4y2Ba 1。介绍gydF4y2Ba

研究完整岩石的力学性能,包括抗压强度、抗剪强度和抗拉强度,取得了许多近年来通过大量的测试结果(gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba- - - - - -gydF4y2Ba 8gydF4y2Ba]。其中,抗剪强度作为研究最广泛的机械参数预测模型的剪切强度和正常压力,例如JRC-JCS模型(gydF4y2Ba 9gydF4y2Ba],Grasselli模型[gydF4y2Ba 10gydF4y2Ba),和夏模型(gydF4y2Ba 11gydF4y2Ba]。然而,上述模型大多是完整的材料,很少涉及疏松的沉积物。作为一个地质历史的产物,破碎的岩体尚未深入研究机械性能,尤其是卵石砾在世界范围内广泛分布。卵石砾石材料是异构和不连续,颗粒之间的接触形式通常是点接触(gydF4y2Ba 12gydF4y2Ba,gydF4y2Ba 13gydF4y2Ba]。的工程性质不同于那些沙子和岩体(gydF4y2Ba 14gydF4y2Ba),影响的因素,如形状参数(大小、球形、伸长、平整度和细长)(gydF4y2Ba 15gydF4y2Ba- - - - - -gydF4y2Ba 17gydF4y2Ba和分级gydF4y2Ba 18gydF4y2Ba]。gydF4y2Ba

的最大粒径卵石参与项目的可达几十厘米,甚至大规模测试仪器不能测试原型的材料。因此,许多学者试图构建粒子分级样品按照要求一定规模的室内试验方法和计算原级配碎石的力学参数。这些学者探索相应的法律的力学参数和粒子大小砾石在可测量的范围内。Buffington等人分析了摩擦角的卵石层表面的天然河床和指出,摩擦角分布可以表示为一个函数测试粒径、床中值粒径、床上排序参数(gydF4y2Ba 19gydF4y2Ba]。Tuitz等人提出,粒度分布有一定影响的加载条件鹅卵石,最终影响材料的抗剪强度(gydF4y2Ba 20.gydF4y2Ba]。赵等人研究了不同规模的方法。macromechanical属性和mesomechanical响应的影响数值样本进行了讨论,之间的关系和碎石的级配分布颗粒的分形性质,讨论了数值样品的力学性能gydF4y2Ba 21gydF4y2Ba]。吴等人发现,粗颗粒的剪切强度效应与样品制备标准(gydF4y2Ba 22gydF4y2Ba]。在相同干密度样品制备标准,摩擦角和变形模量与最大粒径的增加减少。gydF4y2Ba

在上面的研究中,样品主要是减少整个粒径范围,而对于粒子的小尺寸范围,他们只能被沙子甚至取代淤泥后规模减少,这是完全不同于原始材料的属性。减少后,样品的砾石含量降低,土壤含量增加;因此,控制粒子的分级作为唯一变量是不可能的。在这项研究中,三组9粒子的粒径范围和分级样品设计。粒径的影响在卵石砾石材料的强度是通过大规模的直接剪切试验探索。粒子尺寸效应的碎石材料的抗剪强度进行了探讨。此外,抗剪强度参数之间的关系模型,建立样品的粒度特征,和材料的颗粒破碎特性进行了研究。总之,这项研究提供了一个方法,卵石砾石材料的抗剪强度特性的研究,该模型可以用来预测材料的抗剪强度与不同颗粒级配。gydF4y2Ba

 2。方法gydF4y2Ba 2.1。测试组gydF4y2Ba

卵石砾实验中使用的材料来自Mianniushan地质露头,宁海县城,浙江,中国。原岩主要由一个凝灰岩和玄武岩的一部分。干燥后的粒子筛选卵石砾石材料恒重。样品的粒度分为三个范围:大(60 - 40毫米),中等(40-10毫米),和小共(毫米)粒径组。9个样品用不同的颗粒分级形成通过调整每个粒子大小的百分比含量的样品,如表所示gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba。gydF4y2Ba

卵石砾样品制备。gydF4y2Ba

集团gydF4y2Ba 每个粒子集团的质量百分比(%)gydF4y2Ba
(60 - 40毫米)gydF4y2Ba (40-20毫米)gydF4y2Ba (20毫米)gydF4y2Ba (纯毫米)gydF4y2Ba
我:大粒径组gydF4y2Ba 张gydF4y2Ba 25gydF4y2Ba 75年gydF4y2Ba - - - - - -gydF4y2Ba - - - - - -gydF4y2Ba
我2gydF4y2Ba 50gydF4y2Ba 50gydF4y2Ba - - - - - -gydF4y2Ba - - - - - -gydF4y2Ba
我gydF4y2Ba 75年gydF4y2Ba 25gydF4y2Ba - - - - - -gydF4y2Ba - - - - - -gydF4y2Ba
二:中等粒径组gydF4y2Ba II-1gydF4y2Ba - - - - - -gydF4y2Ba 25gydF4y2Ba 75年gydF4y2Ba - - - - - -gydF4y2Ba
II-2gydF4y2Ba - - - - - -gydF4y2Ba 50gydF4y2Ba 50gydF4y2Ba - - - - - -gydF4y2Ba
II-3gydF4y2Ba - - - - - -gydF4y2Ba 75年gydF4y2Ba 25gydF4y2Ba - - - - - -gydF4y2Ba
第三:小粒径组gydF4y2Ba III-1gydF4y2Ba - - - - - -gydF4y2Ba - - - - - -gydF4y2Ba 25gydF4y2Ba 75年gydF4y2Ba
III-2gydF4y2Ba - - - - - -gydF4y2Ba - - - - - -gydF4y2Ba 50gydF4y2Ba 50gydF4y2Ba
III-3gydF4y2Ba - - - - - -gydF4y2Ba - - - - - -gydF4y2Ba 75年gydF4y2Ba 25gydF4y2Ba

图gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba表显示了粒子粒径分布曲线的基础上gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba。表gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba显示每个样品的粒度特征,包括颗粒大小有限gydF4y2Ba dgydF4y2Ba 60gydF4y2Ba ,平均粒径gydF4y2Ba dgydF4y2Ba 50gydF4y2Ba ,粒子大小gydF4y2Ba dgydF4y2Ba 30.gydF4y2Ba 与筛选的体重会计30%,有效的颗粒大小gydF4y2Ba dgydF4y2Ba 10gydF4y2Ba 。9个样本剪下四个不同的正常负载,和粒度特征之间的相关性和抗剪强度参数的影响进行了分析探讨,粒度分布范围在砾石材料的抗剪强度特性。gydF4y2Ba

颗粒级配碎石的样本。gydF4y2Ba

样品的粒度特征。gydF4y2Ba

样本数量gydF4y2Ba 限制晶粒尺寸(gydF4y2Ba dgydF4y2Ba60)(毫米)gydF4y2Ba 约束平均晶粒尺寸(gydF4y2Ba dgydF4y2Ba50)(毫米)gydF4y2Ba dgydF4y2Ba30(毫米)gydF4y2Ba 有效晶粒尺寸(gydF4y2Ba dgydF4y2Ba10)(毫米)gydF4y2Ba
张gydF4y2Ba 50.00gydF4y2Ba 47.80gydF4y2Ba 42.00gydF4y2Ba 30.00gydF4y2Ba
我2gydF4y2Ba 44.10gydF4y2Ba 40.00gydF4y2Ba 31.00gydF4y2Ba 23.30gydF4y2Ba
我gydF4y2Ba 34.60gydF4y2Ba 31.30gydF4y2Ba 28.70gydF4y2Ba 21.90gydF4y2Ba
II-1gydF4y2Ba 28.60gydF4y2Ba 26.00gydF4y2Ba 21.20gydF4y2Ba 14.60gydF4y2Ba
II-2gydF4y2Ba 23.00gydF4y2Ba 20.00gydF4y2Ba 15.10gydF4y2Ba 11.50gydF4y2Ba
II-3gydF4y2Ba 16.80gydF4y2Ba 15.40gydF4y2Ba 12.80gydF4y2Ba 10.90gydF4y2Ba
III-1gydF4y2Ba 14.30gydF4y2Ba 13.00gydF4y2Ba 10.70gydF4y2Ba 7.30gydF4y2Ba
III-2gydF4y2Ba 11.50gydF4y2Ba 10.00gydF4y2Ba 7.60gydF4y2Ba 5.75gydF4y2Ba
III-3gydF4y2Ba 8.45gydF4y2Ba 7.00gydF4y2Ba 6.45gydF4y2Ba 5.46gydF4y2Ba
2.2。测试程序gydF4y2Ba

每个粒子的粒子级将根据设计重粒子级。搅拌均匀后,粒子将加载到三层的剪切盒和压实一层一层地确保每个样本的干密度和颗粒随机分布是一致的。剪切速率为0.1毫米/ s,每组测试样本的垂直荷载下50,100,200和400 kPa。剪切应力和位移是通过数据采集系统记录,和测试时停止剪切位移达到50 mm。在测试结束时,剪切面观察,和照片。此外,三分之一的样品中间的剪切盒二次筛分,研究了颗粒破碎特性。gydF4y2Ba

 3所示。测试结果gydF4y2Ba 3.1。剪切Stress-Tangential位移的关系gydF4y2Ba

数据gydF4y2Ba 2(一个)gydF4y2Ba- - - - - -gydF4y2Ba 2 (c)gydF4y2Ba,gydF4y2Ba 3(一个)gydF4y2Ba- - - - - -gydF4y2Ba 3 (c)gydF4y2Ba,gydF4y2Ba 4(一)gydF4y2Ba- - - - - -gydF4y2Ba 4 (c)gydF4y2Ba显示样品的剪切stress-tangential位移曲线,II, III,分别从直接剪切试验获得。两种剪切破坏模式的应变软化和应变硬化砾石样品明显。除了我,样品的剪切stress-displacement曲线通常是一种应变软化。第二和第三组,剪切应力达到峰值后,渗透表面已基本形成,与切向位移的增加;材料的强度降低,所以他们的失效模式基本上是应变软化。至于组我,当正常负载低于200 kPa,出现峰值剪应力,失效模式是一个应变软化。正常负载是400 kPa时,剪切应力与剪切位移的发展仍会上涨,应变硬化和失效模式。也就是说,高正常负载的压缩可以改变样品的失效模式。gydF4y2Ba

剪切应力与剪切位移曲线组(大粒径)。gydF4y2Ba

张gydF4y2Ba

我2gydF4y2Ba

我gydF4y2Ba

剪切应力与剪切位移曲线组II(中间粒径)。gydF4y2Ba

II-1gydF4y2Ba

II-2gydF4y2Ba

II-3gydF4y2Ba

剪切应力与剪切位移曲线组三世(小颗粒)。gydF4y2Ba

III-1gydF4y2Ba

III-2gydF4y2Ba

III-3gydF4y2Ba

在相对较小的剪切位移下,剪切盒仍空间粒子移动和转移;剪切应力与位移成线性增加,所以初始剪切应力-应变曲线相对平稳。粒子完全压实后,颗粒破碎或重新安排的咬力,这是造成下降和上升的曲线gydF4y2Ba 23gydF4y2Ba),极I和II。粒径越小,小的咬力,所以第三组的剪应力切向位移曲线波动幅度最小。当粒径很小(第三组),剪切应力切向位移曲线的波动幅度也小。gydF4y2Ba

 3.2。正常Load-Shear强度关系gydF4y2Ba

最上面的剪应力切向位移有明显的峰值,峰值剪应力是作为抗剪强度。对于那些没有峰值剪应力,切向位移作为样本容量的10% (gydF4y2Ba 24gydF4y2Ba),也就是说,30 mm的剪切应力是作为抗剪强度,如表所示gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba。gydF4y2Ba

抗剪强度的样本。gydF4y2Ba

正常负载(kPa)gydF4y2Ba 抗剪强度(kPa)gydF4y2Ba
张gydF4y2Ba 1 - 2gydF4y2Ba 1 - 3gydF4y2Ba II-1gydF4y2Ba II-2gydF4y2Ba II-3gydF4y2Ba III-1gydF4y2Ba III-2gydF4y2Ba III-3gydF4y2Ba
50gydF4y2Ba 303.46gydF4y2Ba 291.62gydF4y2Ba 189.16gydF4y2Ba 202.13gydF4y2Ba 201.98gydF4y2Ba 203.61gydF4y2Ba 73.34gydF4y2Ba 67.04gydF4y2Ba 80.84gydF4y2Ba
One hundred.gydF4y2Ba 473.17gydF4y2Ba 430.18gydF4y2Ba 301.36gydF4y2Ba 361.38gydF4y2Ba 312.67gydF4y2Ba 320.58gydF4y2Ba 131.92gydF4y2Ba 147.54gydF4y2Ba 104.76gydF4y2Ba
200年gydF4y2Ba 570.93gydF4y2Ba 513.93gydF4y2Ba 605.45gydF4y2Ba 436.75gydF4y2Ba 402.78gydF4y2Ba 455.53gydF4y2Ba 222.84gydF4y2Ba 235.14gydF4y2Ba 204.26gydF4y2Ba
400年gydF4y2Ba 1007点gydF4y2Ba 810.04gydF4y2Ba 689.47gydF4y2Ba 645.11gydF4y2Ba 696.55gydF4y2Ba 672.61gydF4y2Ba 454.91gydF4y2Ba 408.40gydF4y2Ba 395.85gydF4y2Ba
3.2.1之上。应力比gydF4y2Ba

应力比是抗剪强度比正常的负载。粒径的影响抗剪强度的样本进一步研究通过分析样本的平均粒径之间的关系和应力比在每个正常的负荷,如图gydF4y2Ba 5gydF4y2Ba。gydF4y2Ba

应力比和之间的关系gydF4y2Ba dgydF4y2Ba50。gydF4y2Ba

随着样本容量的增加,应力比增加一步一步,欣然接受gydF4y2Ba dgydF4y2Ba 50gydF4y2Ba =gydF4y2Ba 13gydF4y2Ba 毫米gydF4y2Ba 和gydF4y2Ba dgydF4y2Ba 50gydF4y2Ba =gydF4y2Ba 26gydF4y2Ba 毫米gydF4y2Ba 与粒度成分有显著的关系。gydF4y2Ba dgydF4y2Ba 50gydF4y2Ba 7 - 13和-26毫米15.4对应第三组和第二样本,分别。样品的粒径范围5 - 20和10-40毫米,分别和两个部分的应力比没有显著变化。此外,与正常负载应力比的变化,也就是说,压力的效果。总之,每个试样的应力比随正常负载的增加,变化范围是不一致的,这表明,抗剪强度和正常负载之间的关系是非线性的。gydF4y2Ba

 3.2.2。公式拟合gydF4y2Ba

考虑到岩石土壤混合物的macromechanical模型是非线性gydF4y2Ba 25gydF4y2Ba- - - - - -gydF4y2Ba 27gydF4y2Ba),最好是选择幂函数强度模型适合样品的正常负载和抗剪强度关系来描述其强度特性。因此,我们选择公式(gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba),目前广泛用于获取正常load-shear压力曲线。gydF4y2Ba (1)gydF4y2Ba τgydF4y2Ba =gydF4y2Ba fgydF4y2Ba σgydF4y2Ba ngydF4y2Ba 米gydF4y2Ba +gydF4y2Ba cgydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 在哪里gydF4y2Ba τgydF4y2Ba 抗剪强度,gydF4y2Ba σgydF4y2Ba ngydF4y2Ba 是正常的负载,gydF4y2Ba fgydF4y2Ba 摩擦系数,gydF4y2Ba 米gydF4y2Ba 是一个材料参数,gydF4y2Ba cgydF4y2Ba 粒子之间的凝聚力,当不存在凝聚力,gydF4y2Ba cgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 0gydF4y2Ba 。gydF4y2Ba

从图中所示的结果gydF4y2Ba 6gydF4y2Ba组的抗剪强度,II, III随粒径的减小而减小下相同的正常负载。如果粒度很小,那么指数gydF4y2Ba 米gydF4y2Ba 接近于1,即拟合曲线接近线性。gydF4y2Ba

抗剪强度与正常负载基于幂函数拟合图。gydF4y2Ba

 3.2.3。抗剪强度参数gydF4y2Ba

表gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba显示了每个样本的强度拟合公式和参数获得使用公式(gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba)。从结果,可以发现,除了符合系数gydF4y2Ba RgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 样品我是0.85,gydF4y2Ba RgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 其他的样品接近1。拟合效果好,抗剪强度和正常负载样品符合幂函数关系。此外,很强的相关性之间的观察指标gydF4y2Ba 米gydF4y2Ba 和摩擦系数gydF4y2Ba fgydF4y2Ba ,如图gydF4y2Ba 7gydF4y2Ba,它可以表示为一个函数关系:gydF4y2Ba (2)gydF4y2Ba 米gydF4y2Ba =gydF4y2Ba 1.184gydF4y2Ba fgydF4y2Ba −gydF4y2Ba 0.1488gydF4y2Ba −gydF4y2Ba 0.1783gydF4y2Ba 。gydF4y2Ba

抗剪强度每个样本的拟合公式和相关参数。gydF4y2Ba

样本数量gydF4y2Ba 拟合公式gydF4y2Ba RgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba fgydF4y2Ba 米gydF4y2Ba
张gydF4y2Ba τgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 35.72279gydF4y2Ba σgydF4y2Ba 0.54232gydF4y2Ba 0.96039gydF4y2Ba 35.72279gydF4y2Ba 0.54232gydF4y2Ba
我2gydF4y2Ba τgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 42.11432gydF4y2Ba σgydF4y2Ba 0.48958gydF4y2Ba 0.96171gydF4y2Ba 42.11432gydF4y2Ba 0.48958gydF4y2Ba
我gydF4y2Ba τgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 26.08094gydF4y2Ba σgydF4y2Ba 0.55666gydF4y2Ba 0.85606gydF4y2Ba 26.08094gydF4y2Ba 0.55666gydF4y2Ba
II-1gydF4y2Ba τgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 32.19386gydF4y2Ba σgydF4y2Ba 0.49982gydF4y2Ba 0.96233gydF4y2Ba 32.19386gydF4y2Ba 0.49982gydF4y2Ba
II-2gydF4y2Ba τgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 17.34879gydF4y2Ba σgydF4y2Ba 0.61255gydF4y2Ba 0.97055gydF4y2Ba 17.34879gydF4y2Ba 0.61255gydF4y2Ba
II-3gydF4y2Ba τgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 23.94237gydF4y2Ba σgydF4y2Ba 0.55684gydF4y2Ba 0.99807gydF4y2Ba 23.94237gydF4y2Ba 0.55684gydF4y2Ba
III-1gydF4y2Ba τgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 1.74293gydF4y2Ba σgydF4y2Ba 0.92716gydF4y2Ba 0.9941gydF4y2Ba 1.74293gydF4y2Ba 0.92716gydF4y2Ba
III-2gydF4y2Ba τgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 3.54802gydF4y2Ba σgydF4y2Ba 0.79243gydF4y2Ba 0.99386gydF4y2Ba 3.54802gydF4y2Ba 0.79243gydF4y2Ba
III-3gydF4y2Ba τgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 2.09252gydF4y2Ba σgydF4y2Ba 0.86948gydF4y2Ba 0.98799gydF4y2Ba 2.09252gydF4y2Ba 0.86948gydF4y2Ba

关系曲线gydF4y2Ba 米gydF4y2Ba和gydF4y2Ba f。gydF4y2Ba

 3.3。粒度剪切强度的影响gydF4y2Ba

从上面的测试结果,粗颗粒的抗剪强度特征明显改变颗粒级配的变化,如下所示:如果样品的粒径很小,然后样品的抗剪强度很低,它显示了一定的规模效应。深深植根于,大粒子和粒子的位移和旋转是很大程度上的限制。粒子破碎和结构重排显著提高整个macromechanical样本的属性(gydF4y2Ba 28gydF4y2Ba]。相反,小颗粒之间的相互作用很弱,所以强度低。通过数据分析,内部颗粒级配之间的关系特征和强度参数的样本进一步探索。gydF4y2Ba

样品是由多个粒子组,不能合理的颗粒级配特征样本所表达的单一粒度特征。因此,粒度特征gydF4y2Ba dgydF4y2Ba 我gydF4y2Ba 表中列出gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba集成形成粒子级匹配特性集合gydF4y2Ba DgydF4y2Ba 。之间的关系是发现gydF4y2Ba fgydF4y2Ba 和gydF4y2Ba DgydF4y2Ba 通过分析其摩擦系数如公式所示(gydF4y2Ba 5gydF4y2Ba)。的系数gydF4y2Ba αgydF4y2Ba 我gydF4y2Ba 我是相对应的贡献率粒度特征gydF4y2Ba dgydF4y2Ba 我gydF4y2Ba ,系数gydF4y2Ba RgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 是0.9251,说明拟合程度相对较高。gydF4y2Ba (3)gydF4y2Ba DgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba dgydF4y2Ba 10gydF4y2Ba dgydF4y2Ba 30.gydF4y2Ba dgydF4y2Ba 50gydF4y2Ba dgydF4y2Ba 60gydF4y2Ba ,gydF4y2Ba (4)gydF4y2Ba 一个gydF4y2Ba =gydF4y2Ba αgydF4y2Ba 0gydF4y2Ba αgydF4y2Ba 10gydF4y2Ba αgydF4y2Ba 30.gydF4y2Ba αgydF4y2Ba 50gydF4y2Ba αgydF4y2Ba 60gydF4y2Ba ,gydF4y2Ba (5)gydF4y2Ba fgydF4y2Ba =gydF4y2Ba DgydF4y2Ba 一个gydF4y2Ba TgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba dgydF4y2Ba 10gydF4y2Ba dgydF4y2Ba 30.gydF4y2Ba dgydF4y2Ba 50gydF4y2Ba dgydF4y2Ba 60gydF4y2Ba 量gydF4y2Ba 5.565gydF4y2Ba 3.619gydF4y2Ba 量gydF4y2Ba 4.5915gydF4y2Ba 2.5397gydF4y2Ba 0.1437gydF4y2Ba TgydF4y2Ba 。gydF4y2Ba

从公式(gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba)和(gydF4y2Ba 5gydF4y2Ba)、公式(gydF4y2Ba 6gydF4y2Ba)可以得到:gydF4y2Ba (6)gydF4y2Ba 米gydF4y2Ba =gydF4y2Ba 1.184gydF4y2Ba DgydF4y2Ba 一个gydF4y2Ba TgydF4y2Ba −gydF4y2Ba 0.1488gydF4y2Ba −gydF4y2Ba 0.1783gydF4y2Ba 。gydF4y2Ba

强度参数gydF4y2Ba fgydF4y2Ba 和gydF4y2Ba 米gydF4y2Ba 有一个特定的函数关系的复合颗粒级配碎石材料没有粒子之间的附着力。如果整个粒度大,粒子之间的相互作用是强大的。如果gydF4y2Ba FgydF4y2Ba 值大,则gydF4y2Ba 米gydF4y2Ba 值小,抗剪强度很大。gydF4y2Ba

 4所示。分析gydF4y2Ba

测试后,上层剪切框删除而努力不打扰颗粒在剪切面。观察颗粒破碎特性,粒子50毫米上下剪切面提取二次筛分。gydF4y2Ba

4.1。颗粒破碎特性gydF4y2Ba

张的内容-毫米的颗粒样品高,颗粒破碎的特点是容易区分。因此,剪切面张拍摄和分析样本,如图gydF4y2Ba 8gydF4y2Ba。三种类型的岩石剪切破坏失效面观察,即表面磨损,剪切,破碎,如图gydF4y2Ba 9gydF4y2Ba。gydF4y2Ba

剪切面张样品在不同正常加载。gydF4y2Ba

50 kPagydF4y2Ba

100 kPagydF4y2Ba

200 kPagydF4y2Ba

400 kPagydF4y2Ba

粗颗粒的剪切破坏。gydF4y2Ba

表面磨损gydF4y2Ba

剪掉gydF4y2Ba

破碎gydF4y2Ba

颗粒破碎特性取决于粒子的状态。在正常负载相对较低,大部分粒子表面磨耗,如图gydF4y2Ba 9(一个)gydF4y2Ba。至于图gydF4y2Ba 9 (b)gydF4y2Ba剪掉,粒子的减少是新鲜,断裂表面基本上是平行于表面剪切。在正常负载下400 kPa,颗粒在剪切面似乎粉碎高接触力,如图gydF4y2Ba 8 (d)gydF4y2Ba和gydF4y2Ba 9 (c)gydF4y2Ba。gydF4y2Ba

 4.2。颗粒级配变化gydF4y2Ba

粒子的二次筛分后剪切的影响来研究和分析正常负载和粒度组成粒子破碎的剪切下的样品。数据gydF4y2Ba 10gydF4y2Ba- - - - - -gydF4y2Ba 12gydF4y2Ba描述一个直方图根据每个粒子组剪切前后的内容。gydF4y2Ba

直方图的内容,每个颗粒组剪切前后的组我。gydF4y2Ba

张gydF4y2Ba

我2gydF4y2Ba

我gydF4y2Ba

直方图的内容,每个颗粒组剪切前后的组II。gydF4y2Ba

II-1gydF4y2Ba

II-2gydF4y2Ba

II-3gydF4y2Ba

直方图的内容,每个颗粒组剪切前后的小组第三。gydF4y2Ba

III-1gydF4y2Ba

III-2gydF4y2Ba

III-3gydF4y2Ba

相对破损率gydF4y2Ba BgydF4y2Ba ggydF4y2Ba 介绍了马歇尔等人提出的评估样品的颗粒破碎(gydF4y2Ba 29日gydF4y2Ba]:gydF4y2Ba (7)gydF4y2Ba BgydF4y2Ba ggydF4y2Ba =gydF4y2Ba ∑gydF4y2Ba △gydF4y2Ba WgydF4y2Ba kgydF4y2Ba =gydF4y2Ba ∑gydF4y2Ba WgydF4y2Ba kigydF4y2Ba −gydF4y2Ba WgydF4y2Ba kfgydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 在哪里gydF4y2Ba ∑gydF4y2Ba ∆gydF4y2Ba WgydF4y2Ba kgydF4y2Ba 是之前和之后的区别的绝对值的内容测试每个粒子群;gydF4y2Ba WgydF4y2Ba kigydF4y2Ba 是特定粒子群的内容在测试前;和gydF4y2Ba WgydF4y2Ba kfgydF4y2Ba 是特定粒子群的内容在测试之后。计算结果如图所示gydF4y2Ba 13gydF4y2Ba。gydF4y2Ba

每个样本的相对破损率。gydF4y2Ba

从这些数据我们可以看到,剪切后,大量的内容,很好,和中间颗粒减少,增加,分别和波动。在剪切作用下,大颗粒含量减少由于打破成更小的粒子,和微粒增加相应的内容。一方面,中间的内容粒子减少由于打破成更小的粒子;另一方面,大颗粒的内容补充由于打破,所以它显示波动变化。gydF4y2Ba

正常负载很大时,粒子群的内容的变化更加明显,也就是说,颗粒破碎率越高。约束的正常负载样本压迫粒子旋转和跨越,创造条件粒子破碎。此外,随着正常压力的增加,颗粒接触力的增加,颗粒更容易被打破的。gydF4y2Ba

相同的法向应力下,如果整体粒度大,颗粒破碎率高。当粒径大,间接接触的粒子的数量相对较少,导致更强的应力集中效应在接触点和大颗粒破碎。第三组的样本,样本的总体粒径很小,5 - 10毫米粒子更好的填补这一缺口形成的粒子,10 - 20毫米和粒子之间的点接触压力更加均匀。在静水压力,粒子不易损坏,所以颗粒破损率是最小的。gydF4y2Ba

 5。结论gydF4y2Ba

通过直接剪切试验三个粒度范围和9组粗粒度的样本,得出以下结论:gydF4y2Ba

粗颗粒的剪切stress-displacement曲线峰值剪切应力,应变软化和失效模式。然而,大型组织标本,剪切应力仍在增加,应变硬化和失效模式下正常负载高,与剪切位移的发展。高正常负载的压缩提高大尺寸组标本的能力抵抗失败gydF4y2Ba

当样品的粒径大,剪切应力切向位移曲线由于粒子的剪切波动剧烈,导致一个大跳“V”。当样品的粒径小,剪切应力切向位移曲线的波动幅度比较小,和行为在剪切过程中更接近于地球岩石的混合物gydF4y2Ba

macromechanical粗粒子非线性的性质,其强度特性符合幂函数强度模型由于粒子破碎和重排。然而,如果粒度很小,索引gydF4y2Ba 米gydF4y2Ba 接近于1,即正常负载和剪切强度接近线性关系。指数gydF4y2Ba 米gydF4y2Ba 有很强的相关性与摩擦系数gydF4y2Ba FgydF4y2Ba ,它可以表示为gydF4y2Ba 米gydF4y2Ba =gydF4y2Ba 1.184gydF4y2Ba fgydF4y2Ba −gydF4y2Ba 0.1488gydF4y2Ba −gydF4y2Ba 0.1783gydF4y2Ba

粗粒度的材料没有粘附在粒子,一个独特的摩擦系数之间存在的关系gydF4y2Ba FgydF4y2Ba 颗粒大小和特点,可以表示为gydF4y2Ba fgydF4y2Ba =gydF4y2Ba DgydF4y2Ba 一个gydF4y2Ba TgydF4y2Ba ,在那里gydF4y2Ba DgydF4y2Ba 粒度特征吗gydF4y2Ba 迪gydF4y2Ba形成粒子级匹配特性gydF4y2Ba 一个gydF4y2Ba 贡献率的组合吗gydF4y2Ba αgydF4y2Ba 我gydF4y2Ba 对应的粒度特征gydF4y2Ba 迪gydF4y2Ba

粒子破碎的程度与正常负载和粒度分布。对于相同的样本,如果正常负载高,颗粒破碎率高;在相同的正常负载,如果样品的粒度分布是均匀的,那么粒子之间的点接触也是制服。在靠近静水压力,粒子不易被破坏,所以粒子破碎率较低gydF4y2Ba

总之,这项研究提供了一个初步的了解剪切破坏和不同粒径的碎石材料。额外的测试将在未来进行进一步探索砾石材料的力学机制。gydF4y2Ba

 数据可用性gydF4y2Ba

使用的数据来支持本研究的结果包括在本文中。gydF4y2Ba

 的利益冲突gydF4y2Ba

作者宣称没有利益冲突有关的出版这篇文章。gydF4y2Ba

 确认gydF4y2Ba

这项研究是由浙江省自然科学基金资助(没有。LY18D020003)和中国国家自然科学基金(41327001号,41572299,,41427802)。这种支持。gydF4y2Ba

 赵gydF4y2Ba Y。gydF4y2Ba 王gydF4y2Ba Y。gydF4y2Ba 王gydF4y2Ba W。gydF4y2Ba 唐gydF4y2Ba lgydF4y2Ba 刘gydF4y2Ba Q。gydF4y2Ba 程gydF4y2Ba G。gydF4y2Ba 岩石流变断裂行为的建模受到液压和远场应力裂缝gydF4y2Ba 理论和应用断裂力学gydF4y2Ba 2019年gydF4y2Ba 101年gydF4y2Ba 59gydF4y2Ba 66年gydF4y2Ba 10.1016 / j.tafmec.2019.01.026gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 85061654109gydF4y2Ba 赵gydF4y2Ba Y。gydF4y2Ba 张gydF4y2Ba lgydF4y2Ba 王gydF4y2Ba W。gydF4y2Ba 唐gydF4y2Ba J。gydF4y2Ba 林gydF4y2Ba H。gydF4y2Ba 王ydF4y2Ba W。gydF4y2Ba 瞬态脉冲试验和形态分析,单一的岩石裂缝gydF4y2Ba 国际岩石力学和采矿科学杂志》上gydF4y2Ba 2017年gydF4y2Ba 91年gydF4y2Ba 139年gydF4y2Ba 154年gydF4y2Ba 10.1016 / j.ijrmms.2016.11.016gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 84998706947gydF4y2Ba 王gydF4y2Ba Y。gydF4y2Ba 张gydF4y2Ba H。gydF4y2Ba 林gydF4y2Ba H。gydF4y2Ba 赵gydF4y2Ba Y。gydF4y2Ba 刘gydF4y2Ba Y。gydF4y2Ba 骨折central-flawed岩板在单轴压缩下的行为gydF4y2Ba 理论和应用断裂力学gydF4y2Ba 2020年gydF4y2Ba 106年gydF4y2Ba 102503年gydF4y2Ba 10.1016 / j.tafmec.2020.102503gydF4y2Ba 林gydF4y2Ba H。gydF4y2Ba 杨gydF4y2Ba H。gydF4y2Ba 王gydF4y2Ba Y。gydF4y2Ba 赵gydF4y2Ba Y。gydF4y2Ba 曹gydF4y2Ba R。gydF4y2Ba 确定应力场和裂纹开裂角的一个开放的缺陷在单轴压缩下gydF4y2Ba 理论和应用断裂力学gydF4y2Ba 2019年gydF4y2Ba 104年gydF4y2Ba 102358年gydF4y2Ba 10.1016 / j.tafmec.2019.102358gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 85072381515gydF4y2Ba 谢gydF4y2Ba 年代。gydF4y2Ba 林gydF4y2Ba H。gydF4y2Ba 程ydF4y2Ba Y。gydF4y2Ba 勇gydF4y2Ba R。gydF4y2Ba 熊gydF4y2Ba W。gydF4y2Ba 杜gydF4y2Ba 年代。gydF4y2Ba 关节的损伤本构模型的剪切行为基于屈服点的决心gydF4y2Ba 国际岩石力学和采矿科学杂志》上gydF4y2Ba 2020年gydF4y2Ba 128年gydF4y2Ba 104269年gydF4y2Ba 10.1016 / j.ijrmms.2020.104269gydF4y2Ba 林gydF4y2Ba H。gydF4y2Ba 熊gydF4y2Ba W。gydF4y2Ba 杨ydF4y2Ba Q。gydF4y2Ba 修改公式所获得的抗拉强度平巴西盘测试gydF4y2Ba 岩石力学和岩石工程gydF4y2Ba 2016年gydF4y2Ba 49gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba 1579年gydF4y2Ba 1586年gydF4y2Ba 10.1007 / s00603 - 015 - 0785 - zgydF4y2Ba 2 - s2.0 - 84934779948gydF4y2Ba 曹gydF4y2Ba R。gydF4y2Ba 曹gydF4y2Ba P。gydF4y2Ba 风扇gydF4y2Ba X。gydF4y2Ba 熊gydF4y2Ba X。gydF4y2Ba 林gydF4y2Ba H。gydF4y2Ba 力学行为的实验和数值研究ubiquitous-joint脆如磐石般坚韧的试样在单轴压缩gydF4y2Ba 岩石力学和岩石工程gydF4y2Ba 2016年gydF4y2Ba 49gydF4y2Ba 11gydF4y2Ba 4319年gydF4y2Ba 4338年gydF4y2Ba 10.1007 / s00603 - 016 - 1029 - 6gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 84975519532gydF4y2Ba 曹gydF4y2Ba r。gydF4y2Ba 曹gydF4y2Ba P。gydF4y2Ba 林gydF4y2Ba H。gydF4y2Ba 聚氨酯gydF4y2Ba C.-Z。gydF4y2Ba 欧gydF4y2Ba K。gydF4y2Ba 力学行为的脆性与预先存在的单轴荷载作用下裂缝如磐石般坚韧的标本:实验研究和粒子力学方法gydF4y2Ba 岩石力学和岩石工程gydF4y2Ba 2016年gydF4y2Ba 49gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba 763年gydF4y2Ba 783年gydF4y2Ba 10.1007 / s00603 - 015 - 0779 - xgydF4y2Ba 2 - s2.0 - 84959141938gydF4y2Ba 巴顿gydF4y2Ba N。gydF4y2Ba ChoubeygydF4y2Ba V。gydF4y2Ba 岩石节理的抗剪强度理论和实践gydF4y2Ba 岩石力学gydF4y2Ba 1977年gydF4y2Ba 10gydF4y2Ba 1 - 2gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 54gydF4y2Ba 10.1007 / BF01261801gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 0017582564gydF4y2Ba GrasselligydF4y2Ba G。gydF4y2Ba 德国沃斯公司gydF4y2Ba J。gydF4y2Ba 症gydF4y2Ba P。gydF4y2Ba 定量的三维描述粗糙表面和参数与剪切进化gydF4y2Ba 国际岩石力学和采矿科学杂志》上gydF4y2Ba 2002年gydF4y2Ba 39gydF4y2Ba 6gydF4y2Ba 789年gydF4y2Ba 800年gydF4y2Ba 10.1016 / s1365 - 1609 (02) 00070 - 9gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 0036745357gydF4y2Ba 夏gydF4y2Ba C . C。gydF4y2Ba 唐gydF4y2Ba z . C。gydF4y2Ba 肖gydF4y2Ba w·M。gydF4y2Ba 首歌gydF4y2Ba y L。gydF4y2Ba 新的峰值抗剪强度准则基于量化的岩石节理表面的描述gydF4y2Ba 岩石力学和岩石工程gydF4y2Ba 2014年gydF4y2Ba 47gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 387年gydF4y2Ba 400年gydF4y2Ba 10.1007 / s00603 - 013 - 0395 - 6gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 84896690851gydF4y2Ba 王gydF4y2Ba G。gydF4y2Ba 杨gydF4y2Ba C。gydF4y2Ba 张gydF4y2Ba C。gydF4y2Ba 毛gydF4y2Ba H。gydF4y2Ba 王gydF4y2Ba W。gydF4y2Ba 实验研究粒子破碎和强度特征的岩石和土壤材料不同的粗粒度的内容gydF4y2Ba 岩石和土力学gydF4y2Ba 2009年gydF4y2Ba 30.gydF4y2Ba 12gydF4y2Ba 3649年gydF4y2Ba 3654年gydF4y2Ba 肖gydF4y2Ba Y。gydF4y2Ba 刘gydF4y2Ba h·L。gydF4y2Ba 丁gydF4y2Ba x M。gydF4y2Ba 程ydF4y2Ba Y。gydF4y2Ba 江gydF4y2Ba J。gydF4y2Ba Wengang张gydF4y2Ba 颗粒破碎对临界状态线的影响填石材料gydF4y2Ba 国际地质力学杂志gydF4y2Ba 2016年gydF4y2Ba 16gydF4y2Ba 1,04015031条gydF4y2Ba 10.1061 /(第3期)gm.1943 - 5622.0000538gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 84954349766gydF4y2Ba 赵gydF4y2Ba Y。gydF4y2Ba 张gydF4y2Ba lgydF4y2Ba 王gydF4y2Ba W。gydF4y2Ba 王ydF4y2Ba W。gydF4y2Ba 李gydF4y2Ba 年代。gydF4y2Ba 马gydF4y2Ba W。gydF4y2Ba 王gydF4y2Ba Y。gydF4y2Ba 蠕变行为的完整和破碎石灰石在多级装卸循环gydF4y2Ba 岩石力学和岩石工程gydF4y2Ba 2017年gydF4y2Ba 50gydF4y2Ba 6gydF4y2Ba 1409年gydF4y2Ba 1424年gydF4y2Ba 10.1007 / s00603 - 017 - 1187 - 1gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 85013662385gydF4y2Ba 常gydF4y2Ba X。gydF4y2Ba 马gydF4y2Ba G。gydF4y2Ba 周gydF4y2Ba W。gydF4y2Ba 周gydF4y2Ba C。gydF4y2Ba 颗粒形状的影响和inter-particle摩擦角对宏观响应的碎石gydF4y2Ba 中国岩土工程杂志》上gydF4y2Ba 2012年gydF4y2Ba 34gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba 646年gydF4y2Ba 653年gydF4y2Ba 斯塔克gydF4y2Ba N。gydF4y2Ba 干草gydF4y2Ba 答:E。gydF4y2Ba CheelgydF4y2Ba R。gydF4y2Ba 湖gydF4y2Ba c . B。gydF4y2Ba 颗粒形状对摩擦角的影响和导致的临界剪切应力:一个例子从粗粒度,陡峭megatidal海滩gydF4y2Ba 地球表面动力学的讨论gydF4y2Ba 2013年gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 1187年gydF4y2Ba 1208年gydF4y2Ba 10.5194 / esurfd - 1 - 1187 - 2013gydF4y2Ba 金gydF4y2Ba k . Y。gydF4y2Ba SuhgydF4y2Ba h·S。gydF4y2Ba 云gydF4y2Ba t·S。gydF4y2Ba 月亮gydF4y2Ba s W。gydF4y2Ba 搜索引擎优化gydF4y2Ba y S。gydF4y2Ba 颗粒形状对断层泥的剪切强度gydF4y2Ba 地球科学期刊gydF4y2Ba 2016年gydF4y2Ba 20.gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba 351年gydF4y2Ba 359年gydF4y2Ba 10.1007 / s12303 - 015 - 0051 - 0gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 84952914073gydF4y2Ba AfifipourgydF4y2Ba M。gydF4y2Ba MoarefvandgydF4y2Ba P。gydF4y2Ba 力学行为的bimrocks岩块比例高gydF4y2Ba 国际岩石力学和采矿科学杂志》上gydF4y2Ba 2014年gydF4y2Ba 65年gydF4y2Ba 40gydF4y2Ba 48gydF4y2Ba 10.1016 / j.ijrmms.2013.11.008gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 84890415339gydF4y2Ba BuffingtongydF4y2Ba j . M。gydF4y2Ba 迪特里希gydF4y2Ba w·E。gydF4y2Ba 基什内尔gydF4y2Ba j·W。gydF4y2Ba 摩擦角测量自然形成的砾石河床:对临界边界剪切应力的影响gydF4y2Ba 水资源研究gydF4y2Ba 1992年gydF4y2Ba 28gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 411年gydF4y2Ba 425年gydF4y2Ba 10.1029/91 wr02529gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 0026463220gydF4y2Ba TuitzgydF4y2Ba C。gydF4y2Ba 报告》gydF4y2Ba U。gydF4y2Ba PrehgydF4y2Ba 一个。gydF4y2Ba GrasemanngydF4y2Ba B。gydF4y2Ba 粒子取向的影响在冲积砂砾卵石的加载条件gydF4y2Ba 颗粒状物质gydF4y2Ba 2012年gydF4y2Ba 14gydF4y2Ba 639年gydF4y2Ba 649年gydF4y2Ba 10.1007 / s10035 - 012 - 0365 - 9gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 84870479197gydF4y2Ba 赵gydF4y2Ba T。gydF4y2Ba 周gydF4y2Ba W。gydF4y2Ba 常gydF4y2Ba X。gydF4y2Ba 马gydF4y2Ba G。gydF4y2Ba 马gydF4y2Ba X。gydF4y2Ba 分形特征和扩展的影响填石材料的方法gydF4y2Ba 岩石和土力学gydF4y2Ba 2015年gydF4y2Ba 36gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba 1093年gydF4y2Ba 1101年gydF4y2Ba 吴gydF4y2Ba lgydF4y2Ba 朱gydF4y2Ba 年代。gydF4y2Ba 张gydF4y2Ba X。gydF4y2Ba 程ydF4y2Ba W。gydF4y2Ba 规模效应粗粒度的分析材料gydF4y2Ba 岩石和土力学gydF4y2Ba 2016年gydF4y2Ba 37gydF4y2Ba 8gydF4y2Ba 2187年gydF4y2Ba 2197年gydF4y2Ba 停gydF4y2Ba j . M。gydF4y2Ba MeachumgydF4y2Ba lgydF4y2Ba 罗gydF4y2Ba j . D。gydF4y2Ba 颗粒形状对强度和变形的影响机制ellipse-shaped粒状集合体gydF4y2Ba 工程计算gydF4y2Ba 1995年gydF4y2Ba 12gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 99年gydF4y2Ba 108年gydF4y2Ba 10.1108 / 02644409510799497gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 0029255304gydF4y2Ba 国家发展和改革委员会gydF4y2Ba 中华人民共和国gydF4y2Ba 代码为粗粒度的土壤水电水利工程gydF4y2Ba 2007年gydF4y2Ba 北京gydF4y2Ba 中国电力出版社gydF4y2Ba 梅洛gydF4y2Ba v . f . B。gydF4y2Ba 反思对路堤大坝设计决策的实际意义gydF4y2Ba 岩土工程gydF4y2Ba 1977年gydF4y2Ba 27gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba 281年gydF4y2Ba 355年gydF4y2Ba 10.1680 / geot.1977.27.3.281gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 0017530854gydF4y2Ba 刘gydF4y2Ba X。gydF4y2Ba 你gydF4y2Ba Y。gydF4y2Ba 王gydF4y2Ba P。gydF4y2Ba 钟gydF4y2Ba Z。gydF4y2Ba 唐gydF4y2Ba W。gydF4y2Ba 杜gydF4y2Ba lgydF4y2Ba 颗粒破碎西总基于大型直剪试验gydF4y2Ba 中国岩土工程杂志》上gydF4y2Ba 2017年gydF4y2Ba 39gydF4y2Ba 8gydF4y2Ba 1425年gydF4y2Ba 1434年gydF4y2Ba 魏gydF4y2Ba h . Z。gydF4y2Ba 徐gydF4y2Ba w·J。gydF4y2Ba 魏gydF4y2Ba c F。gydF4y2Ba 孟gydF4y2Ba 问:S。gydF4y2Ba 含水量和剪切速率对土石混合的力学行为gydF4y2Ba 中国科学技术科学gydF4y2Ba 2018年gydF4y2Ba 61年gydF4y2Ba 8gydF4y2Ba 1127年gydF4y2Ba 1136年gydF4y2Ba 10.1007 / s11431 - 017 - 9277 - 5gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 85049698131gydF4y2Ba 哈米迪gydF4y2Ba 一个。gydF4y2Ba AlizadehgydF4y2Ba M。gydF4y2Ba SoleimanigydF4y2Ba s M。gydF4y2Ba 颗粒破碎对剪切强度的影响和膨胀芯砂石混合的特征gydF4y2Ba 国际土木工程杂志》上gydF4y2Ba 2009年gydF4y2Ba 7gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 61年gydF4y2Ba 71年gydF4y2Ba 马歇尔gydF4y2Ba r . J。gydF4y2Ba 填石路堤大坝工程的力学性能gydF4y2Ba Casagrande体积gydF4y2Ba 1973年gydF4y2Ba 纽约gydF4y2Ba 威利gydF4y2Ba 109年gydF4y2Ba 200年gydF4y2Ba