复杂GydF4y2Ba 复杂GydF4y2Ba 1099-0526.GydF4y2Ba 1076-2787GydF4y2Ba HindawiGydF4y2Ba 10.1155/2019/7824743GydF4y2Ba 7824743GydF4y2Ba 研究文章GydF4y2Ba 不平衡配电系统无功补偿方案研究GydF4y2Ba https://orcid.org/0000-0002-0227-1459.GydF4y2Ba 黄GydF4y2Ba YinuoGydF4y2Ba 1GydF4y2Ba https://orcid.org/0000-0002-7216-8721GydF4y2Ba 王GydF4y2Ba 黎城GydF4y2Ba 2GydF4y2Ba https://orcid.org/0000-0002-3513-3511GydF4y2Ba 王GydF4y2Ba 凯GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba 白GydF4y2Ba 小青GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba 电气工程学院GydF4y2Ba 青岛大学GydF4y2Ba 青岛266071GydF4y2Ba 中国GydF4y2Ba 青岛大学GydF4y2Ba 2GydF4y2Ba 信息工程学院GydF4y2Ba 浙江工业大学GydF4y2Ba 杭州310023GydF4y2Ba 中国GydF4y2Ba zjut.edu.cn.GydF4y2Ba 2019年GydF4y2Ba 28.GydF4y2Ba 10.GydF4y2Ba 2019年GydF4y2Ba 2019年GydF4y2Ba 26.GydF4y2Ba 07.GydF4y2Ba 2019年GydF4y2Ba 23.GydF4y2Ba 09.GydF4y2Ba 2019年GydF4y2Ba 28.GydF4y2Ba 10.GydF4y2Ba 2019年GydF4y2Ba 2019年GydF4y2Ba 版权所有©2019 Yinuo Huang等。GydF4y2Ba 这是一篇在知识共享署名许可下发布的开放存取的文章，它允许在任何媒体上无限制地使用、传播和复制，只要原始作品被适当地引用。GydF4y2Ba

分布式屋顶光伏（PV）发电机近年来繁荣分布式发电（DG）。屋顶PV连接的某些随机性可能导致三个阶段的显着光伏电源不平衡，特别是在低压分布系统中。由于间线耦合，通常具有能力电压调节性能的传统VAR补偿方法可能在这种光伏不平衡场景中变得较低。在本文中，对具有不平衡PV功率集​​成的电压调节中传统var补偿方法的限制和综合分析。在描述电压调节攻击后，基于电压灵敏度分析，据揭示了PV功率不平衡水平与相导体之间的等效互阻抗在一起对传统VAR补偿方法对电压调节的有效性影响显着影响。在此基础上，为了提高电压调节方法的性能，提出了一些关于当前系统运行和未来分配系统规划的建议。数值研究表明了拟议建议的有效性。LV系统中未来的屋顶PV集成可以从本研究中受益。GydF4y2Ba

 1.导言GydF4y2Ba

近年来，光伏、风电、电动汽车等各种分布式发电和存储系统蓬勃发展[GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba-GydF4y2Ba 6.GydF4y2Ba].作为分布式发电（DG）最具吸引力的选择之一[GydF4y2Ba 7.GydF4y2Ba-GydF4y2Ba 10.GydF4y2Ba[越来越多的单相屋顶光伏（PV）发电机集成到低压配电系统中。这些小型光伏系统安装在客户房屋的屋顶上，作为分布式发电机可以支持家用电器，并将过多的光伏电源送回电网。然而，随着PV穿透的增加，随后的逆向电流可能会在分配馈线结束时引起显着的电压上升[GydF4y2Ba 11.GydF4y2Ba那GydF4y2Ba 12.GydF4y2Ba］．GydF4y2Ba

为避免潜在的过电压问题，应仔细评估分配系统的最大PV渗透。在早期研究中，单相等效系统用于估计具有高PV渗透水平的可能电压问题[GydF4y2Ba 13.GydF4y2Ba那GydF4y2Ba 14.GydF4y2Ba］．而在 [GydF4y2Ba 15.GydF4y2Ba旨在模拟单相PV发生器的随机连接，并估计低压系统中的相应三相电压问题的随机连接。GydF4y2Ba

为了容纳更多的屋顶光伏发电机，需要无功补偿装置积极参与电压调节[GydF4y2Ba 16.GydF4y2Ba-GydF4y2Ba 19.GydF4y2Ba］．许多以前的出版物讨论了逆变器的最佳电压/ var控制方法[GydF4y2Ba 20.GydF4y2Ba-GydF4y2Ba 25.GydF4y2Ba］．然而，配电网优化需要整个网络通过通信系统和信息交换系统的完全或部分可观测性，这在目前大多数低压配电系统中是不具备的。此外，由于优化方法需要时间，其响应速度可能不够快，无法跟踪阳光强度的变化。为了简化最优控制方法，缩短计算时间，提出了多级调度方法。在[GydF4y2Ba 26.GydF4y2Ba研究了Zonal电压控制结合了高比例PV功率分配网络的日期调度和实时控制。在[GydF4y2Ba 27.GydF4y2Ba]，进行了双层电压/Var优化，以协调智能逆变器和电压控制装置。然而，由于快速移动的云层覆盖，光伏系统可能在短时间内失去70%的发电量[GydF4y2Ba 28.GydF4y2Ba]，这使得集中式最佳控制方法难以跟上快速波动的光伏电源。因此，协调分销网络中所有分布式光伏逆变器的最佳方法仍在学术讨论阶段。GydF4y2Ba

另一方面，仅依靠本地测量(如光伏发电量和本地线对地电压)的无功补偿方法也已在集中光伏电站中广泛应用，用于公共耦合点(PCC)电压调节[GydF4y2Ba 29.GydF4y2Ba-GydF4y2Ba 31.GydF4y2Ba］．这些方法的主要优点是响应速度快，适用于光伏功率变化引起的电压快速波动，为分布式屋顶光伏发电提供了更有吸引力的选择。在这一领域，以往的研究主要集中在设计GydF4y2Ba 问：GydF4y2Ba（P） 及GydF4y2Ba 问：GydF4y2Ba(V)曲线，以改善其电压调节性能[GydF4y2Ba 32.GydF4y2Ba那GydF4y2Ba 33.GydF4y2Ba］．GydF4y2Ba

然而，由于单相屋顶PV发生器随机集成到低压配电系统中，因此在三个阶段的PV功率渗透趋于不平衡。在这种情况下，广泛实现的本地依赖性VAR补偿方法可以成功控制大型光伏工厂的PCC电压可能在具有分布式屋顶PV发电机的电压调节方面变得较低。本文综合地分析了用不平衡光伏电力集成的电压调节局部相关VAR补偿方法的限制。GydF4y2Ba

本文的其余部分组织如下GydF4y2Ba 2GydF4y2Ba介绍提出的问题的背景。在部分GydF4y2Ba 3.GydF4y2Ba，揭示了用不平衡PV功率集​​成的电压调节中局部依赖的VAR补偿方法的限制。部分GydF4y2Ba 4.GydF4y2Ba分析了该电压调节问题。本节对当前系统运行和未来配电系统规划提出了一些建议GydF4y2Ba 5.GydF4y2Ba．数值研究介绍GydF4y2Ba 6.GydF4y2Ba．最后，部分GydF4y2Ba 7.GydF4y2Ba总结了纸。GydF4y2Ba

 2.背景介绍GydF4y2Ba 2.1。屋顶光伏发电机和反向电流GydF4y2Ba

近年来，屋顶光伏发电越来越受欢迎，不仅因为其清洁和可再生的特点，而且这些光伏系统可以在为客户的家用电器供电后，将多余的电力卖回给公用事业单位。GydF4y2Ba

PV面板仅在白天生成有源电力，中午期间的峰值值，如图所示GydF4y2Ba 1（a）GydF4y2Ba．同时，对于典型的住宅荷载剖面，如图中所示GydF4y2Ba 1（b）GydF4y2Ba，高峰负荷通常出现在早上和晚上，谷负荷出现在中午和晚上。中午的谷负荷可能小于其峰值的30%。因此，光伏功率将在中午超过负荷需求，配电馈线中会出现反向功率流（由负负荷引起），如图所示GydF4y2Ba 1（c）GydF4y2Ba．GydF4y2Ba

在一天内PV电源和负载需求：（a）归一化光伏电源型材;（b）没有光伏电力集成的负载型材;（c）用光伏电力集成负载轮廓。GydF4y2Ba

 2.2。PV系统VAR代控制GydF4y2Ba

图中显示了一个具有相应控制回路的PV系统的原理图GydF4y2Ba 2GydF4y2Ba[GydF4y2Ba 34.GydF4y2Ba］．光伏系统的主要控制任务是根据最大功率点跟踪(MPPT)方案调节直流链路电压，该方案旨在最大限度地利用光伏电池板的电能。同时，也可能需要PV逆变器产生一定量的无功功率来调节系统电压。具体来说，上述控制任务可通过以下三个协调部分来实现。GydF4y2Ba

光伏系统示意图。GydF4y2Ba

 2.2.1。锁相环（PLL）GydF4y2Ba

采用PLL组件将PWM和控制方案同步到PCC电压。以这种方式，AC信号被转换为DQ帧对应信号，并且控制器可以处理其直流等效值而不是原始正弦信号。GydF4y2Ba

 2.2.2. 直流环节电压控制回路GydF4y2Ba

直流电压平方之间的误差GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba DC.GydF4y2Ba 2GydF4y2Ba 及其相应的参考价值GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba dcrefGydF4y2Ba 2GydF4y2Ba 采用前馈补偿器，消除了光伏板的不稳定性和非线性，提高了光伏系统的稳定性。GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba dcrefGydF4y2Ba 通常从MPPT方案获得，具有一定的变化范围，以确保逆变器的安全操作。通过前馈信号和当前命令增强了补偿的输出GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba dcrefGydF4y2Ba 是生成的。GydF4y2Ba

 2.2.3。电流控制回路GydF4y2Ba

电流指令被传输到dq帧驱动中建立的电流控制方案GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba D.GydF4y2Ba 追踪GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba dcrefGydF4y2Ba 和DQ框架驱动器GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba 问：GydF4y2Ba 追踪GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba qcrefGydF4y2Ba . 值得注意的是，有功功率输出GydF4y2Ba P.GydF4y2Ba 光伏GydF4y2Ba 由此控制GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba D.GydF4y2Ba 虽然GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba 问：GydF4y2Ba 负责调整PV逆变器的无功发电。它的VAR生成的价值可以通过特定的VAR补偿策略确定，这将在下一节中引入。此外，电流控制方案还保护PV逆变器免受过载和外部故障，只要值GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba dcrefGydF4y2Ba 由饱和块适当限制。GydF4y2Ba

 2.3。本地依赖性var补偿方法GydF4y2Ba

大量光伏功率集成引起的反向潮流将显著增加配电馈线末端的系统电压，这可能会引发过电压问题。为了缓解电压升高，需要光伏逆变器提供无功补偿。GydF4y2Ba

由于无功补偿方法的有效性和易实施性，迄今为止，仅依靠本地测量的无功补偿方法已广泛应用于大型光伏电站的电压调节。两种典型的局部相关无功补偿方法如图所示GydF4y2Ba 3.GydF4y2Ba．一方面，在图中GydF4y2Ba 3（a）GydF4y2Ba，PV逆变器需要以恒定功率因数（例如，0.9领先）操作。即，PV逆变器的无功发电应始终与其有功功率输出成比例。在应用中，本地光伏有源发电GydF4y2Ba P.GydF4y2Ba 光伏GydF4y2Ba T.GydF4y2Ba 在时间瞬间GydF4y2Ba T.GydF4y2Ba 是实时测量的，而无功功率呢GydF4y2Ba 问：GydF4y2Ba 光伏GydF4y2Ba T.GydF4y2Ba 可以根据GydF4y2Ba P.GydF4y2Ba 光伏GydF4y2Ba T.GydF4y2Ba 和常数功率因数GydF4y2Ba PFGydF4y2Ba ．另一方面，数字GydF4y2Ba 3（b）GydF4y2Ba是功率因数下垂曲线，通过该曲线，PV逆变器的功率因数通过其局部电压变化。具体地，如果局部电压太高，则PV逆变器将以前导功率因数运行以吸收来自电网的无功功率。相反，光伏逆变器将以滞后功率因数进行操作，以将无功功率注入电网。在现实生活中，局部电压GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba T.GydF4y2Ba 和光伏发电GydF4y2Ba P.GydF4y2Ba 光伏GydF4y2Ba T.GydF4y2Ba 将实时测量。无论使用哪种方法，网格连接的PV逆变器的功率因数通常受到0.9滞后到0.9的范围内的范围[GydF4y2Ba 35.GydF4y2Ba］．GydF4y2Ba

传统的VAR补偿方法：（a）恒定功率因数曲线;（b）功率因数下垂曲线[GydF4y2Ba 31.GydF4y2Ba］．GydF4y2Ba

 3.问题描述GydF4y2Ba 3.1。传统分配系统中的电压调节GydF4y2Ba

住宅用户几乎直接连接到由11 kV/415 V配电变压器供电的415 V低压系统。由于11kv / 415v变压器的抽头位置固定，无法参与系统电压调节，因此11kv侧电压波动对415v系统影响较大。图中显示了从一个11 kV/415 V配电变压器二次侧记录的一个月的电压剖面GydF4y2Ba 4.GydF4y2Ba，主要在1.0之间波动 pu和1.05 聚氨基甲酸酯。因此，415 V系统设计用于安全运行，其所有可能的负载水平与11的二次侧电压相同 千伏/415 V变压器在正常范围内波动。GydF4y2Ba

在11kV / 415 V变压器的次级侧录制一个月电压曲线。GydF4y2Ba

 3.2. 电压调节问题GydF4y2Ba

在传统配电系统中，住宅负荷在三个阶段近似平衡。然而，屋顶光伏发电机通常是随机安装的。因此，光伏发电集成往往不平衡，特别是在客户有限的低压系统中。在情况1中假设了一种可能的情况(在A到C阶段，光伏渗透率分别为25%、30%和45%)。具体负荷和光伏容量见表GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba. 在这种情况下，两种局部相关无功补偿方法如图所示GydF4y2Ba 3.GydF4y2Ba分别在光伏逆变器上实现，以测试其不平衡光伏电源集成的电压调节性能。如表所示GydF4y2Ba 2GydF4y2Ba在低负载但高的光伏生成场景中，相位B处的电压远高于另外两个阶段的电压，并且恒定功率因数方法和功率因数下垂曲线方法都不能消除这种过压问题（> 1.06 [GydF4y2Ba 16.GydF4y2Ba])在B阶段。GydF4y2Ba

负载和光伏安装能力。GydF4y2Ba

A阶段A.GydF4y2Ba 阶段B.GydF4y2Ba 阶段C.GydF4y2Ba
高峰负荷GydF4y2Ba 58千瓦,11.6千乏GydF4y2Ba 60千瓦,12千乏GydF4y2Ba 62 kW，12.4kvarGydF4y2Ba
PV容量（案例1）GydF4y2Ba 14.5千瓦(25%)GydF4y2Ba 18 千瓦（30%）GydF4y2Ba 28 kW（45％）GydF4y2Ba
PV容量（案例2）GydF4y2Ba 29 kW (50%)GydF4y2Ba 30 kW（50％）GydF4y2Ba 31 KW（50％）GydF4y2Ba

不同情况下电压调节性能。GydF4y2Ba

电压调节方法GydF4y2Ba A阶段A.GydF4y2Ba 阶段B.GydF4y2Ba 阶段C.GydF4y2Ba
案例1：不平衡光伏集成（25%、30%和45%）GydF4y2Ba
恒定功率因数（0.9）GydF4y2Ba 1.038.GydF4y2Ba 1.069GydF4y2Ba 1.036GydF4y2Ba
功率因数下降曲线GydF4y2Ba 1.041GydF4y2Ba 1.065GydF4y2Ba 1.043GydF4y2Ba
案例2：平衡PV集成（50％）GydF4y2Ba
恒定功率因数（0.9）GydF4y2Ba 1.053 PU.GydF4y2Ba 1.054聚氨酯GydF4y2Ba 1.046 PU.GydF4y2Ba
功率因数下降曲线GydF4y2Ba 1.054聚氨酯GydF4y2Ba 1.054聚氨酯GydF4y2Ba 1.050 PU.GydF4y2Ba

然而，存在一个有趣的现象，即随着所有三相的PV穿透增加到50%，如案例2所示，B相的过压问题可以通过这两种局部相关无功补偿方法中的任何一种成功消除。详细案例数据和电压调节性能分别列示于n张桌子GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba和GydF4y2Ba 2GydF4y2Ba．GydF4y2Ba

通常，由于大量的PV功率集​​成可能导致过电压问题，因此应通过实用程序估算最大允许的PV渗透率。然而，基于情况下的电压调节性能和案例2，如果更高但平衡的PV渗透被认为是最严重的情况，则可能估计可能在潜在的过压问题。在估计的PV积分级别之前可能发生过压问题，但PV渗透较低但不平衡。GydF4y2Ba

此外，值得一提的是，具有最高PV渗透的相位不一定具有最高电压。如表所示GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba，相c在案例1（45％）中具有最高的PV渗透，但其电压可能是三个阶段中最低（表中所示GydF4y2Ba 2GydF4y2Ba)。在一些研究中，如果所有光伏逆变器以单位功率因数运行，则建议电力公司将新安装的光伏发电机连接到电压最低的相位。然而，由于光伏逆变器采用了局部相关无功补偿方法，这种连接调度可能会导致三相光伏功率集成不平衡和更严重的过电压问题。GydF4y2Ba

 4.问题分析GydF4y2Ba

上面揭示了用不平衡光伏电力集成的电压调节局部依赖性VAR补偿方法的限制。在本节中，分析了该电压调节问题的原因。GydF4y2Ba

4．1.功率流方程GydF4y2Ba

对于有三相四线架空线路的配电系统，沿馈线电压降可表示为[GydF4y2Ba 36.GydF4y2Ba]GydF4y2Ba (1)GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba GGydF4y2Ba V.GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba GGydF4y2Ba V.GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba CGydF4y2Ba GGydF4y2Ba V.GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba NGydF4y2Ba GGydF4y2Ba =GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba 2GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba GGydF4y2Ba V.GydF4y2Ba 2GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba GGydF4y2Ba V.GydF4y2Ba 2GydF4y2Ba CGydF4y2Ba GGydF4y2Ba V.GydF4y2Ba 2GydF4y2Ba NGydF4y2Ba GGydF4y2Ba +GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba 0.GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba 0.GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba 0.GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba 0.GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba CGydF4y2Ba 0.GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba NGydF4y2Ba 0.GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba CGydF4y2Ba 0.GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba NGydF4y2Ba 0.GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba CGydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba 0.GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba CGydF4y2Ba B.GydF4y2Ba 0.GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba NGydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba 0.GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba NGydF4y2Ba B.GydF4y2Ba 0.GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba CGydF4y2Ba CGydF4y2Ba 0.GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba CGydF4y2Ba NGydF4y2Ba 0.GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba NGydF4y2Ba CGydF4y2Ba 0.GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba NGydF4y2Ba NGydF4y2Ba 0.GydF4y2Ba ⋅GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba CGydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba NGydF4y2Ba 那GydF4y2Ba 哪里GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba GGydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba ∈GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba 那GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba 那GydF4y2Ba CGydF4y2Ba 那GydF4y2Ba NGydF4y2Ba 表示母线1处的相位或中性点对地电压；GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba 2GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba GGydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba ∈GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba 那GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba 那GydF4y2Ba CGydF4y2Ba 那GydF4y2Ba NGydF4y2Ba 表示母线2处的相位或中性点对地电压；GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba jGydF4y2Ba 0.GydF4y2Ba （GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba 那GydF4y2Ba jGydF4y2Ba ∈GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba 那GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba 那GydF4y2Ba CGydF4y2Ba 那GydF4y2Ba NGydF4y2Ba ）代表导体的原始自我或相互阻抗;和GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba ∈GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba 那GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba 那GydF4y2Ba CGydF4y2Ba 那GydF4y2Ba NGydF4y2Ba 表示导体电流。由于中性点在每个总线上接地（GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba NGydF4y2Ba GGydF4y2Ba =GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba 2GydF4y2Ba NGydF4y2Ba GGydF4y2Ba =GydF4y2Ba 0.GydF4y2Ba ），等式（GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba）通过Kron Cranse简化为GydF4y2Ba （2）GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba GGydF4y2Ba V.GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba GGydF4y2Ba V.GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba CGydF4y2Ba GGydF4y2Ba =GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba 2GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba GGydF4y2Ba V.GydF4y2Ba 2GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba GGydF4y2Ba V.GydF4y2Ba 2GydF4y2Ba CGydF4y2Ba GGydF4y2Ba +GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba CGydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba CGydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba CGydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba CGydF4y2Ba B.GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba CGydF4y2Ba CGydF4y2Ba ⋅GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba CGydF4y2Ba 那GydF4y2Ba 其中等效自阻抗和互阻抗GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba jGydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba 那GydF4y2Ba jGydF4y2Ba ∈GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba 那GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba 那GydF4y2Ba CGydF4y2Ba 可以从原始阻抗获得GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba jGydF4y2Ba 0.GydF4y2Ba 在GydF4y2Ba 4.GydF4y2Ba ×GydF4y2Ba 4.GydF4y2Ba 阻抗矩阵(GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba),GydF4y2Ba （3）GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba jGydF4y2Ba =GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba jGydF4y2Ba 0.GydF4y2Ba −GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba NGydF4y2Ba 0.GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba jGydF4y2Ba NGydF4y2Ba 0.GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba NGydF4y2Ba NGydF4y2Ba 0.GydF4y2Ba 那GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba 那GydF4y2Ba jGydF4y2Ba ∈GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba 那GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba 那GydF4y2Ba CGydF4y2Ba ．GydF4y2Ba

由于存在等效互阻抗(GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba 那GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba CGydF4y2Ba ， 和GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba CGydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba ），一个相中的主动和无功功率流动将导致电压变化不仅在其自己的相导体上，而且导致其他两个阶段的导体。GydF4y2Ba

 4.2。电压敏感性分析GydF4y2Ba

为了研究具有不平衡的PV功率集​​成的电压调节性能，在本节中对单相有功功率注入的三相电压灵敏度进行了说明。不损失一般性，假设一定量的有功功率注入相C，这导致线电流GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba CGydF4y2Ba ．同时，两个阶段A和B仍然是开路。因此，有GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba 和GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba 在(GydF4y2Ba 2GydF4y2Ba），总线2的下游三相电压可以表示为GydF4y2Ba （4）GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba 2GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba GGydF4y2Ba V.GydF4y2Ba 2GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba GGydF4y2Ba V.GydF4y2Ba 2GydF4y2Ba CGydF4y2Ba GGydF4y2Ba =GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba GGydF4y2Ba −GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba CGydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba CGydF4y2Ba V.GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba GGydF4y2Ba −GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba CGydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba CGydF4y2Ba V.GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba CGydF4y2Ba GGydF4y2Ba −GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba CGydF4y2Ba CGydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba CGydF4y2Ba ．GydF4y2Ba

中给出的电压-电流关系(GydF4y2Ba 4.GydF4y2Ba)可以使用如图所示的矢量图显示GydF4y2Ba 5.GydF4y2Ba（一种）。在此矢量图中，有一些值得指出的东西：（1）总线1（1）平衡的三相电压源（GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba GGydF4y2Ba 那GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba GGydF4y2Ba ， 和GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba CGydF4y2Ba GGydF4y2Ba ） 假设;（2）GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba CGydF4y2Ba 负值表示反向功率流动;（3）由于仅注入了总线2的电源，因此GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba 2GydF4y2Ba CGydF4y2Ba GGydF4y2Ba 和GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba CGydF4y2Ba 有180度的相位角差(GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba 2GydF4y2Ba CGydF4y2Ba GGydF4y2Ba 和GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba CGydF4y2Ba 如果仅从网格吸收有功功率，则将具有0度相位角差;（4）GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba CGydF4y2Ba R.GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba CGydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba ∈GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba 那GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba 那GydF4y2Ba CGydF4y2Ba 具有与相同的相位角GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba CGydF4y2Ba 虽然GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba CGydF4y2Ba jGydF4y2Ba XGydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba CGydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba ∈GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba 那GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba 那GydF4y2Ba CGydF4y2Ba 具有90度相角差与GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba CGydF4y2Ba ．GydF4y2Ba

三相电压对单相潮流的敏感性：（a）仅在C相注入有功功率；（b）仅从C相吸收无功功率。GydF4y2Ba

如图所示GydF4y2Ba 5.GydF4y2Ba（A），在不同相对于相同的相位C中存在不同的电压响应。在相C中的相同反向有效功率流量。通过注入相C的有源功率，两个相B和C的电压幅度增加。然而，可以在A相A中观察到电压降。在这种情况下，通过局部依赖的VAR补偿方法，安装在阶段C上的PV逆变器将吸收以补偿局部电压上升。GydF4y2Ba

为了解无功功率吸收对相电压的影响，给出了相似的分析。在图GydF4y2Ba 5.GydF4y2Ba（b） ，显示仅由相C的单相无功功率吸收引起的三相电压变化。在这种情况下，GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba 2GydF4y2Ba CGydF4y2Ba GGydF4y2Ba 和GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba CGydF4y2Ba 由于纯无功功率吸收，具有90度相角差。如该图所示，来自相C的无功功率吸收可以大大降低其自身相的电压。然而，它将提升相A和相B的电压。总结，注入相C的有功功率将提升相B的电压，并且通过PV反转的电气吸收在相C上会引起相位B的进一步电压上升。GydF4y2Ba

由单相电力注入或无功功率吸收引起的三相电压变化总结如表中GydF4y2Ba 3.GydF4y2Ba．现在让我们重新审视部分中提出的电压调节问题GydF4y2Ba 3.GydF4y2Ba. 在表1的情况下GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba相C上安装的光伏逆变器比相B上安装的光伏逆变器多得多。在相C上以领先功率因数运行的光伏逆变器会在相B处产生显著的电压升高，这将使相B上有限光伏逆变器的电压调节能力饱和。尽管A相的有功功率注入可以缓解B相的电压升高，如表所示GydF4y2Ba 3.GydF4y2Ba由于在这种情况下，由于PV功率集​​成较少的PV功率集​​成，这种效果可能是虚弱的。结果，当PV逆变器产生无功功率时，在阶段B上发生过电压问题，仅依赖于局部测量。而，对于表的案例2GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba，每个相位具有较高但相同的PV穿透率（50%）。因此，相位之间的相互作用可以相互补偿。因此，通过局部相关无功补偿方法，可以充分缓解由PV功率注入引起的电压升高。GydF4y2Ba

三相电压灵敏度总结。GydF4y2Ba

三相电压变化GydF4y2Ba
P阶段注射GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba↑GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba↓GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba CGydF4y2Ba↑GydF4y2Ba
P相B注射GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba↑GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba↑GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba CGydF4y2Ba↓GydF4y2Ba
P阶段C注射GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba↓GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba↑GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba CGydF4y2Ba↑GydF4y2Ba
Q在A阶段吸收GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba↓GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba↑GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba CGydF4y2Ba↑GydF4y2Ba
Q在B相吸收GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba↑GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba↓GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba CGydF4y2Ba↑GydF4y2Ba
Q阶段C的吸收GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba↑GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba↑GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba CGydF4y2Ba↓GydF4y2Ba

总而言之，由于相导体之间的等效互阻抗，一个相中的主动和无功功率流动可能对其他两个阶段的电压上升或下降产生显着影响。此外，不平衡的PV功率集​​成也使局部依赖的VAR补偿方法较低，这显着挑战了电压调节方法的有效性。为了提高有效性，提出了一些建议。GydF4y2Ba

 5.建议GydF4y2Ba 5.1.光伏功率不平衡指数的定义GydF4y2Ba

大多数以前的研究强调，高光伏渗透可能导致配电系统中的电压调节问题。然而，根据第GydF4y2Ba 4.GydF4y2Ba，除了光伏穿透水平外，光伏发电机在三相之间的分布也是影响潜在过电压问题的一个重要因素。因此，本节设计了光伏发电集成的不平衡指数，以描述光伏发电机在三相之间的分布。GydF4y2Ba

由于配电馈线末端最容易受到PV功率注入过多造成的严重过电压问题的影响，因此不同母线的所有光伏发电装机容量首先转换为馈线末端为GydF4y2Ba （5）GydF4y2Ba P.GydF4y2Ba phGydF4y2Ba 'GydF4y2Ba =GydF4y2Ba ∑GydF4y2Ba jGydF4y2Ba =GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba NGydF4y2Ba P.GydF4y2Ba phGydF4y2Ba jGydF4y2Ba ⋅GydF4y2Ba L.GydF4y2Ba jGydF4y2Ba L.GydF4y2Ba NGydF4y2Ba 那GydF4y2Ba phGydF4y2Ba ∈GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba 那GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba 那GydF4y2Ba CGydF4y2Ba 那GydF4y2Ba 哪里GydF4y2Ba P.GydF4y2Ba phGydF4y2Ba 'GydF4y2Ba 表示相的等效PV安装容量GydF4y2Ba phGydF4y2Ba 转换后;GydF4y2Ba P.GydF4y2Ba phGydF4y2Ba jGydF4y2Ba 代表实际的PV安装能力GydF4y2Ba phGydF4y2Ba 公共汽车GydF4y2Ba jGydF4y2Ba ;GydF4y2Ba L.GydF4y2Ba jGydF4y2Ba 和GydF4y2Ba L.GydF4y2Ba NGydF4y2Ba 代表距离休闲巴士到巴士的距离GydF4y2Ba jGydF4y2Ba 公共汽车GydF4y2Ba NGydF4y2Ba ,分别。假设公共汽车GydF4y2Ba NGydF4y2Ba 是系统最远的公交车，所有线段都具有相同的阻抗矩阵。自从GydF4y2Ba （6）GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba phGydF4y2Ba 'GydF4y2Ba =GydF4y2Ba P.GydF4y2Ba phGydF4y2Ba 'GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba phGydF4y2Ba ∗GydF4y2Ba 那GydF4y2Ba phGydF4y2Ba ∈GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba 那GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba 那GydF4y2Ba CGydF4y2Ba 那GydF4y2Ba 哪里GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba phGydF4y2Ba 'GydF4y2Ba 表示由等效光伏功率引起的等效光伏电流GydF4y2Ba P.GydF4y2Ba phGydF4y2Ba 'GydF4y2Ba 在阶段GydF4y2Ba phGydF4y2Ba 和GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba phGydF4y2Ba 表示相位处的电压GydF4y2Ba phGydF4y2Ba ．认为GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba 那GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba ， 和GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba CGydF4y2Ba 是GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba ∠GydF4y2Ba 0.GydF4y2Ba °GydF4y2Ba 聚氨酯GydF4y2Ba 那GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba ∠GydF4y2Ba −GydF4y2Ba 120.GydF4y2Ba °GydF4y2Ba 聚氨酯GydF4y2Ba ， 和GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba ∠GydF4y2Ba 120.GydF4y2Ba °GydF4y2Ba 聚氨酯GydF4y2Ba ,分别。通过应用对称组件理论，PV功率集​​成的不平衡指数可以定义为等效PV电流的不平衡：GydF4y2Ba （7）GydF4y2Ba 不平衡 指数GydF4y2Ba =GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba 2GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba 那GydF4y2Ba 哪里GydF4y2Ba （8）GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba 0.GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba 2GydF4y2Ba =GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba 2GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba 2GydF4y2Ba −GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba 'GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba 'GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba CGydF4y2Ba 'GydF4y2Ba ≈GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba 2GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba 2GydF4y2Ba −GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba P.GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba 'GydF4y2Ba P.GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba 'GydF4y2Ba ⋅GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba 2GydF4y2Ba P.GydF4y2Ba CGydF4y2Ba 'GydF4y2Ba ⋅GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba 那GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba =GydF4y2Ba E.GydF4y2Ba jGydF4y2Ba 2GydF4y2Ba πGydF4y2Ba /GydF4y2Ba 3.GydF4y2Ba ．GydF4y2Ba 通过这种定义，如果PV功率集​​成在三个阶段完全平衡，则这种不平衡指数将为零。相反，如果所有光伏发电机连接到单相，则不平衡指数将是一个。在其他情况下，定义的PV功率不平衡指数的可能范围是（0,1）。PV渗透水平与光伏电阻率相同可以大致反映单相屋顶PV发生器在低压配电系统中的集成。值得一提的是，光伏电力不平衡指数的值绝对指示反应功率补偿方法在电压调节中的有效性。电压调节的性能也受到其他因素的影响，例如相互阻抗。GydF4y2Ba

 5.2。局部依赖方法的比较GydF4y2Ba

虽然电压调节的限制对于所有本地依赖的VAR补偿方法是不可避免的，但不同的方法具有不同的电压调节性能。例如，当PV穿透不平衡时，功率因数下垂曲线方案与恒定功率因数方案的恒定功率因数方案相比，导致较低的过电压，如表1的情况下GydF4y2Ba 2GydF4y2Ba．实际上，当发生光伏不平衡时，功率因数下垂曲线方案在电压调节中具有比恒定功率因数方法更好的性能。GydF4y2Ba

根据表中总结的三相电压灵敏度GydF4y2Ba 3.GydF4y2Ba，适当减少A相和C相的无功功率吸收是当B相的无功发电因功率因数约束而饱和时，缓解B相过电压的替代方案。与恒定功率因数（0.9超前）方案相比，功率因数下降曲线方案允许光伏逆变器在电压超出其极限之前以高于0.9的功率因数运行。因此，a相和C相吸收的无功功率将减少，这将导致表中B相的电压降低GydF4y2Ba 3.GydF4y2Ba．因此，当PV穿深不平衡时，功率因数下降曲线方案比恒功率因数方案具有更好的电压调节性能。GydF4y2Ba

为了进一步缓解B相的过电压问题，死区GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba mGydF4y2Ba 1GydF4y2Ba 和GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba mGydF4y2Ba 2GydF4y2Ba )如图所示，功率因数下降曲线的宽度可以加宽GydF4y2Ba 6.GydF4y2Ba．对应的调压性能对比见表GydF4y2Ba 4.GydF4y2Ba具有不同参数的功率因数下垂曲线和相同的不平衡PV电力集成（表1的表格1GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba）。GydF4y2Ba

功率因数下垂曲线与更宽的死区。GydF4y2Ba

具有不同功率因数下降曲线的电压调节性能。GydF4y2Ba

功率因数下降曲线的参数GydF4y2Ba A阶段A.GydF4y2Ba 阶段B.GydF4y2Ba 阶段C.GydF4y2Ba
V.GydF4y2Ba低的GydF4y2Ba = 0.94, V.GydF4y2Ba mGydF4y2Ba1GydF4y2Ba = 0.99,GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba mGydF4y2Ba2GydF4y2Ba = 1.01, V.GydF4y2Ba高的GydF4y2Ba = 1.06 1.041 PU.GydF4y2Ba 1.065 PU.GydF4y2Ba 1.043 PU.GydF4y2Ba
V.GydF4y2Ba低的GydF4y2Ba = 0.94, V.GydF4y2Ba mGydF4y2Ba1GydF4y2Ba = 0.95, V.GydF4y2Ba mGydF4y2Ba2GydF4y2Ba = 1.05, V.GydF4y2Ba高的GydF4y2Ba = 1.06 1.050 PU.GydF4y2Ba 1.059 PU.GydF4y2Ba 1.053 PU.GydF4y2Ba

由于功率因数下垂曲线的死带变宽，电压违规前的相同局部电压将吸收较少的无功功率。因此，可以进一步降低来自相A和C的无功功率吸收，这将导致两相A和C的电压上升如表中GydF4y2Ba 4.GydF4y2Ba．同时，可以减轻阶段B处的过电压。避免振荡与陡峭的功率因数下垂曲线，一阶惯性元素GydF4y2Ba K.GydF4y2Ba /GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba +GydF4y2Ba τGydF4y2Ba S.GydF4y2Ba 可添加到电压/无功控制器[GydF4y2Ba 36.GydF4y2Ba］．GydF4y2Ba

 5.3。未来分销系统规划的建议GydF4y2Ba

如本节所述GydF4y2Ba 4.GydF4y2Ba，不平衡的PV功率集​​成与相导体之间的等效互阻抗在一起，使局部依赖的VAR补偿方法在过电压缓解方面的效率较低。因此，如果可以正确地减少互阻抗，则这些局部相关方法可以通过不平衡的PV功率集​​成成功调节系统电压。GydF4y2Ba

根据 （GydF4y2Ba 3.GydF4y2Ba)，等效互阻抗GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba jGydF4y2Ba 依赖于中性点的原始自阻抗GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba NGydF4y2Ba NGydF4y2Ba 0.GydF4y2Ba 和原始互阻抗GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba jGydF4y2Ba 0.GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba 那GydF4y2Ba jGydF4y2Ba ∈GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba 那GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba 那GydF4y2Ba CGydF4y2Ba 那GydF4y2Ba NGydF4y2Ba ;GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba ≠GydF4y2Ba jGydF4y2Ba ，可以表达（GydF4y2Ba 9.GydF4y2Ba） 和 （GydF4y2Ba 10.GydF4y2Ba）， 分别 [GydF4y2Ba 37.GydF4y2Ba］．在这两个方程中，GydF4y2Ba R.GydF4y2Ba NGydF4y2Ba 为中性导体的电阻;GydF4y2Ba FGydF4y2Ba 代表系统频率;GydF4y2Ba ρGydF4y2Ba 代表了GydF4y2Ba E.GydF4y2Ba大地电阻率；GydF4y2Ba GMRGydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba 表示导体的几何平均半径GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba ;GydF4y2Ba D.GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba jGydF4y2Ba 表示导体之间的距离GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba 和售票员GydF4y2Ba jGydF4y2Ba ．合理设计电线杆上的线路结构可以降低等效互阻抗GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba jGydF4y2Ba ．例如，如果两个相导体扫描之间的距离被适当地增加，并且在未来的分布系统规划中选择具有较大GMR值的中性导体，更小GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba jGydF4y2Ba 0.GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba 那GydF4y2Ba jGydF4y2Ba ∈GydF4y2Ba 一种GydF4y2Ba 那GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba 那GydF4y2Ba CGydF4y2Ba ;GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba ≠GydF4y2Ba jGydF4y2Ba 和GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba NGydF4y2Ba NGydF4y2Ba 0.GydF4y2Ba 可以获得。因此，等同的互阻抗GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba jGydF4y2Ba 可根据(GydF4y2Ba 3.GydF4y2Ba)因此，这种配电系统可以更容易地承受采用局部相关无功补偿方法的不平衡光伏功率集成：GydF4y2Ba （9）GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba NGydF4y2Ba NGydF4y2Ba 0.GydF4y2Ba =GydF4y2Ba R.GydF4y2Ba NGydF4y2Ba +GydF4y2Ba 0.0015836.GydF4y2Ba ⋅GydF4y2Ba FGydF4y2Ba +GydF4y2Ba jGydF4y2Ba 0.00202237.GydF4y2Ba ⋅GydF4y2Ba FGydF4y2Ba ⋅GydF4y2Ba L.GydF4y2Ba NGydF4y2Ba 1GydF4y2Ba /GydF4y2Ba GMRGydF4y2Ba NGydF4y2Ba +GydF4y2Ba 7.6786GydF4y2Ba +GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba /GydF4y2Ba 2GydF4y2Ba L.GydF4y2Ba NGydF4y2Ba ρGydF4y2Ba /GydF4y2Ba FGydF4y2Ba ΩGydF4y2Ba 英里GydF4y2Ba 那GydF4y2Ba （10）GydF4y2Ba Z.GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba jGydF4y2Ba 0.GydF4y2Ba =GydF4y2Ba 0.0015836.GydF4y2Ba ⋅GydF4y2Ba FGydF4y2Ba +GydF4y2Ba jGydF4y2Ba 0.00202237.GydF4y2Ba ⋅GydF4y2Ba FGydF4y2Ba ⋅GydF4y2Ba L.GydF4y2Ba NGydF4y2Ba 1GydF4y2Ba D.GydF4y2Ba 一世GydF4y2Ba jGydF4y2Ba +GydF4y2Ba 7.6786GydF4y2Ba +GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba 2GydF4y2Ba L.GydF4y2Ba NGydF4y2Ba ρGydF4y2Ba FGydF4y2Ba ΩGydF4y2Ba /GydF4y2Ba 英里GydF4y2Ba ．GydF4y2Ba

6.个案研究GydF4y2Ba

415 V低压配电系统，具有64个客户所示GydF4y2Ba 7.GydF4y2Ba记录的三相负荷数据如图所示GydF4y2Ba 1（b）GydF4y2Ba在本节中的所有模拟中使用。每个公共汽车在图中GydF4y2Ba 6.GydF4y2Ba代表一个公用事业杆，服务2到7位住宅客户。三角形中的数量表示连接到相应的公用电杆的单个房屋的量。总线9的电压分布被证明为后续时间序列模拟的结果，因为总线9最容易受到电压调节问题。GydF4y2Ba

一个典型的415v低压配电系统，64个客户。GydF4y2Ba

 6.1。PV电力集成之前GydF4y2Ba

设计415 V分配系统以满足所有可能的负载水平和上游（11kV侧）电压波动操作。假设11kV / 415V变压器的次级侧电压在1.0PU和1.05 PU之间变化，在图中示出了最高和最低上游电压的一天中的总线9的相应三相电压轮廓GydF4y2Ba 8(一个)GydF4y2Ba和GydF4y2Ba 8 (b)GydF4y2Ba,分别。如图所示，在光伏电源集成之前，415v系统可以在允许的电压范围内运行。为了关注过电压问题，在415 V变压器的二次侧的电压假设为1.05 pu的所有下面的模拟。GydF4y2Ba

PV电力集成在具有不同上游电压的PV电力集成之前的三相电压：（a）最高上游电压（1.05 pu）;（b）最低上游电压（1.0 PU）。GydF4y2Ba

 6.2。PV电力集成与不同的不平衡指数GydF4y2Ba

正如本文分析的，除了光伏功率渗透外，光伏功率不平衡指数对配电系统电压调节也有重要影响。如果光伏装机容量在三个阶段（24 千瓦，25 千瓦和26千瓦 s A至C相功率为kW，总容量为75 根据第节中的定义，光伏功率的不平衡指数为0.023GydF4y2Ba 5.1GydF4y2Ba．在这种情况下，局部依赖无功补偿方法对于缓解PV注入功率引起的电压升高是非常有效的。为了简化，假设所有房屋在同一阶段具有相同的光伏装机容量，所有屋顶光伏发电机具有相同的归一化光伏功率廓线，如图所示GydF4y2Ba 1（a）GydF4y2Ba．GydF4y2Ba

数字GydF4y2Ba 9（a）GydF4y2Ba和GydF4y2Ba 9（b）GydF4y2Ba给出了恒定功率因数(0.9超前)方案和功率因数下降曲线方案(GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba 低的GydF4y2Ba 那GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba mGydF4y2Ba 1GydF4y2Ba 那GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba mGydF4y2Ba 2GydF4y2Ba ， 和GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba 高的GydF4y2Ba 是GydF4y2Ba 0.94GydF4y2Ba 聚氨酯GydF4y2Ba 那GydF4y2Ba 0.99GydF4y2Ba 聚氨酯GydF4y2Ba 那GydF4y2Ba 1.01GydF4y2Ba 聚氨酯GydF4y2Ba ， 和GydF4y2Ba 1.06GydF4y2Ba 聚氨酯GydF4y2Ba 分别在所有PV逆变器上应用。如在该图中，在本地相关的VAR补偿方法中没有出现过压问题。GydF4y2Ba

电压调节性能近似平衡PV功率集​​成：（a）恒定功率因数;(b)功率因数下降曲线。GydF4y2Ba

然而，由于屋顶光伏发电机随机分布在三相，因此在配电系统中不可避免地面临不平衡光伏功率集成。具有相同的总安装容量（75 kW），如果每个阶段的光伏安装容量为17 千瓦，24 千瓦和34千瓦 分别为千瓦时，局部相关无功补偿方法的局限性出现。在这种情况下，光伏功率不平衡指数为0.2。GydF4y2Ba

采用恒定功率因数方案和功率因数下降曲线方案的相应时间序列仿真结果如图所示GydF4y2Ba 10（a）GydF4y2Ba和GydF4y2Ba 10（b）GydF4y2Ba,分别。两种局部依赖无功补偿方法都会使B相电压远高于其他两相，在光伏发电量高、负荷需求水平低的中午时段会出现过电压问题。这些结果与章节中的分析一致GydF4y2Ba 3.GydF4y2Ba和GydF4y2Ba 4.GydF4y2Ba．GydF4y2Ba

不同局部依赖无功补偿方法的三相电压分布:(a)恒功率因数;(b)功率因数下降曲线。GydF4y2Ba

 6.3。功率因数下垂曲线与宽频段GydF4y2Ba

如果局部相关的VAR补偿遵循具有宽死区的功率因数下垂曲线，则在一定程度上可以在一定程度上减轻过电压问题。数字GydF4y2Ba 11（a）GydF4y2Ba和GydF4y2Ba 11（b）GydF4y2Ba演示了不同参数下功率因数下降曲线的电压调节性能。时间序列仿真结果表明，在三相光伏功率集成不平衡的情况下，具有较宽死区的功率因数下降曲线具有较好的电压调节性能。GydF4y2Ba

功率因数下垂曲线具有不同参数的电压调节性能：（a）GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba 低的GydF4y2Ba 那GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba mGydF4y2Ba 1GydF4y2Ba 那GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba mGydF4y2Ba 2GydF4y2Ba ， 和GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba 高的GydF4y2Ba 是0.94 PU，0.97 PU，1.03 PU和1.06 PU;(b)GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba 低的GydF4y2Ba 那GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba mGydF4y2Ba 1GydF4y2Ba 那GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba mGydF4y2Ba 2GydF4y2Ba ， 和GydF4y2Ba V.GydF4y2Ba 高的GydF4y2Ba 分别为0.94 pu, 0.95 pu, 1.05 pu, 1.06 pu。GydF4y2Ba

 7.结论GydF4y2Ba

由于屋顶光伏发电机的随机连接，光伏穿透在三相之间趋于不平衡，尤其是在低压配电系统中。在这种情况下，局部依赖的无功补偿方法在缓解过电压方面可能会变得不太有效。GydF4y2Ba

本文分析了电压调节问题。分析结果表明相位导体之间的等效互阻抗与不平衡的PV功率集​​成以及局部依赖的VAR补偿方法更低效果。GydF4y2Ba

在此基础上，对当前系统运行和未来规划提出了一些建议。具体而言，(1)建议公用事业单位同时使用光伏渗透和光伏不平衡指数来描述屋顶光伏发电机的集成;(2)在光伏不平衡集成下，屋顶光伏发电机的电压调节性能较好，建议采用死区较宽的功率因数下降曲线;(3)在未来配电系统规划中，为适应屋顶光伏发电机组更多的随机连接，建议未来各电力公司设计相间等效互阻抗较小的配电馈线。GydF4y2Ba

 数据可用性GydF4y2Ba

用于支持本研究结果的数据可根据要求可从相应的作者获得。GydF4y2Ba

 利益冲突GydF4y2Ba

作者声明他们没有利益冲突。GydF4y2Ba

 世界环境学会GydF4y2Ba C。GydF4y2Ba 贝诺斯曼GydF4y2Ba mGydF4y2Ba 金GydF4y2Ba TGydF4y2Ba 基于极值搜索的电动汽车锂离子电池状态预测参数在线辨识GydF4y2Ba 国际控制，自动化与系统杂志GydF4y2Ba 2019年GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba 11.GydF4y2Ba 10.1007 / s12555-018-0506-yGydF4y2Ba 郑GydF4y2Ba F。GydF4y2Ba 曲GydF4y2Ba L.GydF4y2Ba 乔GydF4y2Ba WGydF4y2Ba 世界环境学会GydF4y2Ba C。GydF4y2Ba 浩GydF4y2Ba L.GydF4y2Ba 基于DFIG定子电流包络分析的风力涡轮机齿轮箱故障诊断GydF4y2Ba IEEE可持续能源交易GydF4y2Ba 2019年GydF4y2Ba 10.GydF4y2Ba 3.GydF4y2Ba 1044.GydF4y2Ba 1053.GydF4y2Ba 10.1109/tste.2018.2859764GydF4y2Ba 2-S2.0-85050637015GydF4y2Ba 郭GydF4y2Ba C。GydF4y2Ba 王GydF4y2Ba D.GydF4y2Ba 复杂风电系统的频率调节与协调控制GydF4y2Ba 复杂GydF4y2Ba 2019年GydF4y2Ba 2019年GydF4y2Ba 12.GydF4y2Ba 8525397GydF4y2Ba 10.1155 / 2019/8525397GydF4y2Ba 王GydF4y2Ba K.GydF4y2Ba 李GydF4y2Ba L.W。GydF4y2Ba 薛GydF4y2Ba WGydF4y2Ba 电沉积法合成聚苯胺/二氧化锰GydF4y2Ba2GydF4y2Ba/石墨烯复合材料及其电化学性能GydF4y2Ba 国际电化学科学杂志GydF4y2Ba 2017年GydF4y2Ba 12.GydF4y2Ba 9.GydF4y2Ba 8306GydF4y2Ba 8314GydF4y2Ba 10.20964/2017.09.06GydF4y2Ba 2-s2.0-85029540454GydF4y2Ba 沉GydF4y2Ba Y.W。GydF4y2Ba 元GydF4y2Ba J.R。GydF4y2Ba 沉GydF4y2Ba F. F.GydF4y2Ba 徐GydF4y2Ba J.-Z.GydF4y2Ba 李GydF4y2Ba C.-K。GydF4y2Ba 王GydF4y2Ba D.GydF4y2Ba 大型风电复杂能量系统的有限控制模型预测控制GydF4y2Ba 复杂GydF4y2Ba 2019年GydF4y2Ba 2019年GydF4y2Ba 13.GydF4y2Ba 4358958GydF4y2Ba 10.1155 / 2019/4358958GydF4y2Ba 周GydF4y2Ba Y.T。GydF4y2Ba 黄GydF4y2Ba y . N。GydF4y2Ba 庞GydF4y2Ba J. B.GydF4y2Ba 王GydF4y2Ba K.GydF4y2Ba 基于长短期记忆神经网络的超级电容器剩余使用寿命预测GydF4y2Ba 电力资源杂志GydF4y2Ba 2019年GydF4y2Ba 440GydF4y2Ba 227149.GydF4y2Ba 10.1016 / j.jpowsour.2019.227149GydF4y2Ba 李GydF4y2Ba YGydF4y2Ba 峰GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba 李GydF4y2Ba G。GydF4y2Ba 气GydF4y2Ba j。GydF4y2Ba 赵GydF4y2Ba D.GydF4y2Ba μGydF4y2Ba YGydF4y2Ba 考虑能量存储集成的主动分配网络中最佳分布式生成规划GydF4y2Ba 应用能量GydF4y2Ba 2018年GydF4y2Ba 210GydF4y2Ba 1073.GydF4y2Ba 1081.GydF4y2Ba 10.1016 / J.Apenergy.2017.08.008GydF4y2Ba 2-S2.0-85028349758GydF4y2Ba 哈赫GydF4y2Ba 一种。GydF4y2Ba 吉拉德兹GydF4y2Ba j。GydF4y2Ba Palmintier.GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba 设置智能太阳能标准：夏威夷电气与国家可再生能源实验室之间的合作GydF4y2Ba IEEE电力和能源杂志GydF4y2Ba 2018年GydF4y2Ba 16.GydF4y2Ba 6.GydF4y2Ba 18.GydF4y2Ba 29.GydF4y2Ba 10.1109/mpe.2018.2864226GydF4y2Ba 2-S2.0-85055515457GydF4y2Ba Zeraati.GydF4y2Ba mGydF4y2Ba 戈尔山GydF4y2Ba M.E.H。GydF4y2Ba 格雷罗GydF4y2Ba j . M。GydF4y2Ba 基于PEV电池和PV主动功率缩减的基于共识的分配网络电压调节的协商性控制GydF4y2Ba 智能电网上的IEEE交易GydF4y2Ba 2019年GydF4y2Ba 10.GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba 670.GydF4y2Ba 680GydF4y2Ba 10.1109/tsg.2017.2749623GydF4y2Ba 2 - s2.0 - 85029177839GydF4y2Ba 伯纳黛特GydF4y2Ba F。GydF4y2Ba andreas.GydF4y2Ba F。GydF4y2Ba 汉斯GydF4y2Ba 一种。GydF4y2Ba 乔治GydF4y2Ba L.GydF4y2Ba 多层公寓楼屋顶光伏系统的经济评估和商业模式：奥地利和德国案例研究GydF4y2Ba 可再生能源杂志GydF4y2Ba 2018年GydF4y2Ba 2018年GydF4y2Ba 16.GydF4y2Ba 9514260GydF4y2Ba 10.1155 / 2018/9759680GydF4y2Ba 沃森GydF4y2Ba J. D.GydF4y2Ba 桑托斯 - 马丁GydF4y2Ba D.GydF4y2Ba 柠檬GydF4y2Ba 年代。GydF4y2Ba 木材GydF4y2Ba A. R.GydF4y2Ba 磨坊主GydF4y2Ba A. J.V.GydF4y2Ba 沃森GydF4y2Ba N. R.GydF4y2Ba 太阳能光伏的影响对新西兰低压配电网的影响GydF4y2Ba IET生成、传输和分配GydF4y2Ba 2016年GydF4y2Ba 10.GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba 9.GydF4y2Ba 10.1049 / IET-GTD.2014.1076GydF4y2Ba 2-S2.0-84954566476.GydF4y2Ba 哈迪GydF4y2Ba H. Y.GydF4y2Ba 法哈德GydF4y2Ba 年代。GydF4y2Ba 系统GydF4y2Ba M. I.GydF4y2Ba 分布式屋顶光伏系统对低压网络中的短路故障的影响GydF4y2Ba 电力元件和系统GydF4y2Ba 2017年GydF4y2Ba 45.GydF4y2Ba 20.GydF4y2Ba 2257.GydF4y2Ba 2274GydF4y2Ba 10.1080/15325008.2017.1408155GydF4y2Ba 2-S2.0-85042928623GydF4y2Ba Shayani.GydF4y2Ba R.A。GydF4y2Ba de OliveiraGydF4y2Ba M. A. G.GydF4y2Ba 径向配电系统中光伏发电渗透极限GydF4y2Ba EEE电力系统汇刊GydF4y2Ba 2011年GydF4y2Ba 26.GydF4y2Ba 3.GydF4y2Ba 1625GydF4y2Ba 1631GydF4y2Ba 10.1109/tpwrs.2010.2077656GydF4y2Ba 2-S2.0-79960894425GydF4y2Ba 包裹GydF4y2Ba 一种。GydF4y2Ba 泰勒GydF4y2Ba S. J.GydF4y2Ba 佩斯金GydF4y2Ba m·A。GydF4y2Ba 拉希米GydF4y2Ba K.GydF4y2Ba 布罗德沃特GydF4y2Ba r P。GydF4y2Ba 迪西克GydF4y2Ba mGydF4y2Ba 调查分配服务变压器的客户的PV生成诱导电压波动GydF4y2Ba IEEE行业应用的交易GydF4y2Ba 2017年GydF4y2Ba 53GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba 71GydF4y2Ba 79GydF4y2Ba 10.1109 / TIA.2016.2610949GydF4y2Ba 2-S2.0-85010430993GydF4y2Ba SchwanzGydF4y2Ba D.GydF4y2Ba 莫勒GydF4y2Ba F。GydF4y2Ba 伦贝格GydF4y2Ba S. K.GydF4y2Ba 迈耶GydF4y2Ba j。GydF4y2Ba 博伦GydF4y2Ba M. H. J.GydF4y2Ba 单相位连接太阳能电压不平衡的随机评估GydF4y2Ba IEEE电力传输交易GydF4y2Ba 2017年GydF4y2Ba 32.GydF4y2Ba 2GydF4y2Ba 852.GydF4y2Ba 861.GydF4y2Ba 10.1109 / tpwrd.2016.2579680GydF4y2Ba 2-S2.0-85017651944GydF4y2Ba SAI全球GydF4y2Ba AS / NZS 4777.2：通过逆变器的能量系统网格连接GydF4y2Ba 2015年GydF4y2Ba 悉尼，澳大利亚GydF4y2Ba SAI全球GydF4y2Ba 一生GydF4y2Ba 年代。GydF4y2Ba baseGydF4y2Ba K.GydF4y2Ba 基于新型人工鲨鱼优化的智能微电网能量管理GydF4y2Ba 复杂GydF4y2Ba 2017年GydF4y2Ba 2017年GydF4y2Ba 22.GydF4y2Ba 2158926GydF4y2Ba 10.1155/2017/2158926GydF4y2Ba 2-s2.0-8504185760GydF4y2Ba 夏GydF4y2Ba G.T。GydF4y2Ba 李GydF4y2Ba C。GydF4y2Ba 王GydF4y2Ba K.GydF4y2Ba 李GydF4y2Ba L-W。GydF4y2Ba PANI/CNTs和MnO的结构设计与电化学性能GydF4y2Ba2GydF4y2Ba/ CNTS超级电容器GydF4y2Ba S.GydF4y2Ba先进材料的病GydF4y2Ba 2019年GydF4y2Ba 11.GydF4y2Ba 1079.GydF4y2Ba 1086.GydF4y2Ba 10.1166 / sam.2019.3487GydF4y2Ba 王GydF4y2Ba K.GydF4y2Ba 李GydF4y2Ba L.W。GydF4y2Ba 兰GydF4y2Ba YGydF4y2Ba 越南盾GydF4y2Ba P。GydF4y2Ba 夏GydF4y2Ba G。GydF4y2Ba 混沌载波调频技术在两级矩阵变换器中的应用研究GydF4y2Ba 工程中的数学问题GydF4y2Ba 2019年GydF4y2Ba 2019年GydF4y2Ba 8.GydF4y2Ba 2614327GydF4y2Ba 10.1155 / 2019/2614327GydF4y2Ba 2-s2.0-85062896473GydF4y2Ba 苏GydF4y2Ba x J。GydF4y2Ba 马斯姆GydF4y2Ba M. A. S.GydF4y2Ba 狼GydF4y2Ba p . J。GydF4y2Ba 优化光伏逆变器无功控制和实功率削减，提高不平衡四线低压配电网性能GydF4y2Ba IEEE可持续能源交易GydF4y2Ba 2014年GydF4y2Ba 5.GydF4y2Ba 3.GydF4y2Ba 967.GydF4y2Ba 977.GydF4y2Ba 10.1109 / tste.2014.2313862GydF4y2Ba 2-S2.0-84904091615GydF4y2Ba 克里希南GydF4y2Ba 一种。GydF4y2Ba 位于GydF4y2Ba L.P.M.I。GydF4y2Ba 艾迪GydF4y2Ba Y.S。GydF4y2Ba gooi.GydF4y2Ba H. B.GydF4y2Ba MicroGrid的最佳调度包括泵调度和网络约束GydF4y2Ba 复杂GydF4y2Ba 2018年GydF4y2Ba 2018年GydF4y2Ba 20.GydF4y2Ba 9842025GydF4y2Ba 10.1155/2018/9842025GydF4y2Ba 2-s2.0-85050910689GydF4y2Ba 张GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba 我是GydF4y2Ba A. Y. S.GydF4y2Ba Dominguez-GarciaGydF4y2Ba 公元前。GydF4y2Ba tGydF4y2Ba D.GydF4y2Ba 配电系统中电压调节的最优和分布式方法GydF4y2Ba EEE电力系统汇刊GydF4y2Ba 2015年GydF4y2Ba 30.GydF4y2Ba 4.GydF4y2Ba 1714GydF4y2Ba 1726GydF4y2Ba 10.1109/tpwrs.2014.2347281GydF4y2Ba 2 - s2.0 - 84933037185GydF4y2Ba 王GydF4y2Ba ZGydF4y2Ba 郑ydF4y2Ba H。GydF4y2Ba 王GydF4y2Ba j。GydF4y2Ba 成为GydF4y2Ba mGydF4y2Ba 光伏发电机配电线路无逆变器混合电压/无功控制GydF4y2Ba 智能电网上的IEEE交易GydF4y2Ba 2014年GydF4y2Ba 5.GydF4y2Ba 6.GydF4y2Ba 2718GydF4y2Ba 2728GydF4y2Ba 10.1109 / tsg.2014.2324569GydF4y2Ba 2-s2.0-84908267343GydF4y2Ba 易卜拉欣GydF4y2Ba 年代。GydF4y2Ba 爬脚GydF4y2Ba 一种。GydF4y2Ba 线路接口单元GydF4y2Ba 十,。GydF4y2Ba 辽GydF4y2Ba YGydF4y2Ba 机会受限的光伏逆变器无功控制配电系统性能优化GydF4y2Ba IET生成、传输和分配GydF4y2Ba 2018年GydF4y2Ba 12.GydF4y2Ba 5.GydF4y2Ba 1089.GydF4y2Ba 1098.GydF4y2Ba 10.1049 / iet-gtd.2017.0484GydF4y2Ba 2-s2.0-85042752762GydF4y2Ba 苏亚雷斯GydF4y2Ba j。GydF4y2Ba 莱扎马GydF4y2Ba F。GydF4y2Ba 平托GydF4y2Ba TGydF4y2Ba 电力系统复杂优化与仿真GydF4y2Ba 复杂GydF4y2Ba 2018年GydF4y2Ba 2018年GydF4y2Ba 3.GydF4y2Ba 6562876GydF4y2Ba 10.1155 / 2018/6562876GydF4y2Ba 2 - s2.0 - 85062728124GydF4y2Ba 肖GydF4y2Ba 伦敦。GydF4y2Ba 赵GydF4y2Ba B.GydF4y2Ba 丁GydF4y2Ba mGydF4y2Ba 李GydF4y2Ba ZGydF4y2Ba GEGydF4y2Ba 十,。GydF4y2Ba 带有高比例的PVS分销网络的局部电压控制组合的日元调度和实时控制GydF4y2Ba 能量GydF4y2Ba 2017年GydF4y2Ba 10.GydF4y2Ba 10.GydF4y2Ba 1464GydF4y2Ba 10.3390 / EN10101464GydF4y2Ba 2-S2.0-85029770853GydF4y2Ba 杰哈GydF4y2Ba R. R.GydF4y2Ba DubeyGydF4y2Ba 一种。GydF4y2Ba 线路接口单元GydF4y2Ba C.C。GydF4y2Ba 施耐德GydF4y2Ba k P。GydF4y2Ba 协调智能逆变器和电压控制装置的双电平电压无功优化GydF4y2Ba EEE电力系统汇刊GydF4y2Ba 2019年GydF4y2Ba 34.GydF4y2Ba 3.GydF4y2Ba 1801年GydF4y2Ba 1813GydF4y2Ba 10.1109 / TPWRS.2018.2890613.GydF4y2Ba 王GydF4y2Ba L.GydF4y2Ba 白GydF4y2Ba F。GydF4y2Ba 严GydF4y2Ba R。GydF4y2Ba 萨哈GydF4y2Ba T. K.GydF4y2Ba 光伏逆变器的实时协调电压控制和高光伏穿透弱电网络的储能GydF4y2Ba EEE电力系统汇刊GydF4y2Ba 2018年GydF4y2Ba 33.GydF4y2Ba 3.GydF4y2Ba 3383GydF4y2Ba 3395.GydF4y2Ba 10.1109 / tpwrs.2018.2789897GydF4y2Ba 2-s2.0-85040584289GydF4y2Ba 侯赛因GydF4y2Ba M. I.GydF4y2Ba 萨哈GydF4y2Ba T. K.GydF4y2Ba 严GydF4y2Ba R。GydF4y2Ba 研究阶跃电压调节器与大型光伏系统之间关于电压调节和不平衡的相互作用GydF4y2Ba IET可再生发电GydF4y2Ba 2016年GydF4y2Ba 10.GydF4y2Ba 3.GydF4y2Ba 299GydF4y2Ba 309.GydF4y2Ba 10.1049/iet-rpg.2015.0086GydF4y2Ba 2-S2.0-84959338946GydF4y2Ba Bullich-MassagueGydF4y2Ba E.GydF4y2Ba Gomis-BellmuntGydF4y2Ba O。GydF4y2Ba Serrano-Salamanca.GydF4y2Ba L.GydF4y2Ba Ferrer-San-JoséGydF4y2Ba R。GydF4y2Ba pacheco-navas.GydF4y2Ba C。GydF4y2Ba Aragüés-peñalba.GydF4y2Ba mGydF4y2Ba 大型光伏电站的电站控制:9.4 MW光伏电站的设计、实施和验证GydF4y2Ba IET可再生发电GydF4y2Ba 2016年GydF4y2Ba 10.GydF4y2Ba 1GydF4y2Ba 50GydF4y2Ba 62GydF4y2Ba 10.1049/iet-rpg.2015.0113GydF4y2Ba 2-s2.0-84954070331GydF4y2Ba 王GydF4y2Ba L.GydF4y2Ba 严GydF4y2Ba R。GydF4y2Ba 萨哈GydF4y2Ba T. K.GydF4y2Ba 大规模PV集成到弱分配系统的电压管理GydF4y2Ba 智能电网上的IEEE交易GydF4y2Ba 2018年GydF4y2Ba 9.GydF4y2Ba 5.GydF4y2Ba 4128GydF4y2Ba 4139GydF4y2Ba 10.1109 / TSG.2017.2651030GydF4y2Ba 2 - s2.0 - 85046024837GydF4y2Ba 萨马迪GydF4y2Ba 一种。GydF4y2Ba 埃里克松GydF4y2Ba R。GydF4y2Ba 善世的GydF4y2Ba L.GydF4y2Ba 具有PV系统的分布网格中的协调有源电力相关电压调节GydF4y2Ba 智能电网上的IEEE交易GydF4y2Ba 2014年GydF4y2Ba 29.GydF4y2Ba 3.GydF4y2Ba 1454GydF4y2Ba 1464GydF4y2Ba 10.1109/tpwrd.2014.2298614GydF4y2Ba 2-s2.0-84901391468GydF4y2Ba 奥康奈尔GydF4y2Ba 一种。GydF4y2Ba 基恩GydF4y2Ba 一种。GydF4y2Ba 配电系统中光伏逆变器的电压-无功曲线GydF4y2Ba IET生成、传输和分配GydF4y2Ba 2017年GydF4y2Ba 11.GydF4y2Ba 3.GydF4y2Ba 730.GydF4y2Ba 739.GydF4y2Ba 10.1049 / IET-GTD.2016.0409GydF4y2Ba 2 - s2.0 - 85012069932GydF4y2Ba 猛冲GydF4y2Ba P P。GydF4y2Ba 亚齐达尼GydF4y2Ba 一种。GydF4y2Ba 单级电网连接光伏（PV）系统的数学模型与性能评价GydF4y2Ba 国际新兴电力系统杂志GydF4y2Ba 2008年GydF4y2Ba 9.GydF4y2Ba 6.GydF4y2Ba 10.2202 / 1553-779x.2033GydF4y2Ba 2-s2.0-5814933706GydF4y2Ba Netztechnik/Netzbetriebim VDE论坛GydF4y2Ba 电力发电系统连接到低/电压分布网络，VDE-AR-N 4105：2011-08GydF4y2Ba 2011年GydF4y2Ba 柏林，德国GydF4y2Ba Netztechnik/Netzbetriebim VDE论坛GydF4y2Ba Jahangiri.GydF4y2Ba P。GydF4y2Ba 阿利普兰蒂斯GydF4y2Ba 哥伦比亚特区。GydF4y2Ba 光伏逆变器分布式电压/无功控制GydF4y2Ba EEE电力系统汇刊GydF4y2Ba 2013年GydF4y2Ba 28.GydF4y2Ba 3.GydF4y2Ba 3429.GydF4y2Ba 3439.GydF4y2Ba 10.1109/tpwrs.2013.2256375GydF4y2Ba 2-S2.0-84880920922GydF4y2Ba kGydF4y2Ba w·H。GydF4y2Ba 配电系统建模与分析GydF4y2Ba 2002年GydF4y2Ba Boca Raton，FL，USAGydF4y2Ba CRC出版社GydF4y2Ba