复杂性 复杂性 1099 - 0526 1076 - 2787 Hindawi 10.1155 / 2019/4187318 4187318 研究文章 纤维素醚对砂浆中橡胶颗粒浮力影响的实验研究 梁 剑道 1 2 张 箱子 2 刘 Changshun 1 https://orcid.org/0000-0001-8290-1600 张 ch 3. 4 李 广 1 安徽淮河水利科学研究院 合肥 安徽230088 中国 2 土木工程学院 中国海岸土建结构安全重点实验室 教育部 天津大学 天津300072 中国 moe.edu.cn 3. 结构力学研究所 Bauhaus-UniversitätWeimar 99423年魏玛 德国 uni-weimar.de 4 水利与环境学院 郑州大学 郑州450001 中国 zzu.edu.cn 2019 27 10 2019 2019 21 03 2019 04 09 2019 27 10 2019 2019 版权所有©2019 Jian Liang等人。 这是在Creative Commons归因许可下分发的开放式访问文章，其允许在任何介质中不受限制地使用，分发和再现，只要正确引用了原始工作。

作为一种超弹性材料，橡胶可以混合到砂浆（或混凝土）中以改善混凝土的抗粘接能力和延展性。橡胶的混合物可以通过物理相互作用改变混凝土的内部结构，而不改变砂浆（或混凝土）中每个组分的化学性质。但由于橡胶的表观密度远小于水泥基材料的密度，因此橡胶颗粒可能与橡胶和砂浆混合物中的水泥基材料分离，因此，橡胶颗粒将向上浮动。本研究提出了一种抑制橡胶颗粒浮动橡胶颗粒的新方法：将砂浆中的纤维素醚加入水柱比为0.45，以改善混合物的迁移率。同时，本研究采用二次正交旋转组合实验方法，对纤维素醚的混合量的影响进行研究（0〜5.43kg / m3.）和砂浆代替砂浆（0〜0.5）的橡胶比率对面包屑橡胶砂浆的均匀性，一致性和28天（28d）强度的比率，并且还研究纤维素醚对浮动的抑制作用橡胶。结果表明，混合到砂浆中的纤维素醚可以显着改善混合物的迁移率并抑制橡胶的漂浮性。但随着纤维素醚的混合量的增加，砂浆的28d强度显示出明显的降低趋势。本研究在Crumb橡胶砂浆，面包屑橡胶混凝土和其他轻质骨料混凝土的实际应用中具有指导作用。

 安徽淮河水利科学研究院 KY201707 安徽省水资源系 SLKJ2018-05 背景

橡胶作为碎屑橡胶砂浆(或混凝土)中的一种超弹性材料，在不改变砂浆(或混凝土)中各组分化学性质的情况下，可在砂浆(或混凝土)中掺入橡胶，通过物理作用改变混凝土的内部结构。研究[ 1表明橡胶颗粒能提高混凝土的抗裂能力和延性，当橡胶颗粒砂浆受到破坏时，不会突然发生脆性断裂。Pelisser等[ 2]发现掺橡胶混凝土的密度比普通混凝土的密度降低了13%。伊尔马兹和德吉尔曼西[ 3.]研究得出，当橡胶以纤维形式掺入混凝土时，混凝土的抗弯强度提高了20%，并且随着橡胶的不断增加，抗弯强度呈下降趋势。普通混凝土呈脆性断裂，橡胶混凝土呈延性断裂。康等人[ 4]发现含橡胶颗粒的混凝土试件在弯曲过程中会产生明显的塑性变形，在承受峰值荷载时不会产生塑性断裂，而在塑性变形较大后会产生延性断裂。Thomas等人进行的研究[ 5表明掺橡胶混凝土的碳化深度小于普通混凝土。Raghavan等人[ 6掺量为0.6%的橡胶，在冻融试验中橡胶混凝土的质量损失最小。Oikonomou和Mavridou [ 7表明氯离子的渗透能力随橡胶用量的增加而降低。Gupta等人研究了不同配合比的橡胶混凝土中氯离子的浓度[ 8]的渗透系数很低，说明橡胶粉混凝土对氯离子有很好的渗透效果。Thomas等人的研究[ 5表明在掺10%橡胶的混凝土中氯离子的渗透深度小于普通混凝土。综上所述，橡胶颗粒掺入混凝土，一方面克服了混凝土材料自重大、脆性大等诸多缺陷。另一方面，拓展了废橡胶的应用领域，实现了资源的合理循环利用，取得了较高的经济效益和社会效益[ 1］．

显然，橡胶的密度远小于水泥基材料的密度，这必然会导致混合料中橡胶颗粒与水泥基材料分离。Wang等[ 9]进行了正交试验，探讨了影响橡胶颗粒在碎料橡胶轻集料混凝土中浮动的不同因素。研究表明，影响橡胶颗粒悬浮现象的因素较为复杂，主要因素是水胶比和橡胶颗粒粒径。防止橡胶颗粒在水泥基材料中上浮的研究主要包括调整水泥基材料的配合比和控制胶凝材料的用量。Turatsinze和Garros [ 10]掺一定量的高效减水剂(掺量为3.5 kg/m)3.~9.32 kg / m3.)，实现了橡胶颗粒在自密实橡胶混凝土中的均匀分布，避免了浮动现象。康等人[ 11， 12]提出了碾压橡胶颗粒混凝土的概念，并对其性能进行了系统分析，防止橡胶颗粒在水泥基材料塑性状态下向上浮动。Zhu等[ 13)采用三个指标,即抗压强度和密度上,中间,和更低的棱镜标本和橡胶粒子的分布试样的横截面表示浮动的面包屑橡胶混凝土,并防止橡胶浮高吸水性聚合物通过添加(SAP)混合物。但这种方法降低了混凝土的使用性能。其他一些学者[ 14- - - - - - 17[橡胶浮动与振动时间之间的关系，通过控制混合物的振动时间来改善橡胶颗粒的均匀性。虽然该方法可以提高橡胶颗粒的均匀性，但它降低了混凝土中的振动时间并增加了气泡，导致混凝土的压实率不足。纤维素醚是具有由纤维素制成的醚结构的聚合物化合物。由于其分子结构，纤维素醚可用作增厚和水保留剂[ 18］．纤维素醚的加入会影响砂浆的机械强度和水泥的水化性能。随着纤维素醚用量的增加，砂浆28d强度呈下降趋势[ 19］．随着纤维素醚的增加，水泥浆的凝结时间延长:初始凝结时间不明显，但最终凝结时间明显随纤维素醚的增加而延长[ 20.］．

该研究在砂浆中添加纤维素醚，以改善混合物的迁移率并抑制橡胶颗粒向上漂浮。它采用二次正交旋转组合实验的方法，以研究纤维素醚对橡胶漂浮的抑制作用，包括16组模塑试样，每组3种样品。

 2.实验设计 2.1。材料

为减少材料的影响，本试验采用的混凝土外加剂包括混凝土外加剂检验专用参考水泥和中国ISO标准砂。水泥采用山东鹿城水泥有限公司生产的P⋅I 42.5硅酸盐水泥(详见补充文件)。化学成分见表 1，物理力学性能见表 2．砂采用厦门ISO标准砂有限公司生产的中国ISO标准砂，粒度指标如表所示 3.．橡胶颗粒由机械研磨的废橡胶制成，具有40根网格。化学成分见表 4．

参考水泥的化学成分。

SiO2 艾尔2O3. 菲2O3. 曹 分别以 所以2 NA.2Oeq f-CaO 损失 CL−
22.19 4.48 3.23 63.10 2.41 2.57 0.53 0.88 2．03 0.013

参考水泥的物理性能。

类型 抗压强度 断裂强力 密度(克/厘米3.） 比表面积(m2/公斤) 标准的一致性(%) 稳定性(毫米)
3 d 28 d 3 d 28 d
P·I 42.5波特兰水泥 27.2 51.2 ≥3.5 ≥6.5 3.16 342 26.4 0.1

中国ISO标准砂粒度技术数据。

方孔筛的孔径（mm） 0．65 ０．４０ ０．２５
筛渣累计重量(%) 2.5% 42.6 95.2

胶粉技术资料。

平均粒度（ μ米) 筛目尺寸( μ米) 筛网残留物（％） 灰分(%) 丙酮提取物(%)
40目 367 425. ≤10 ≤8 ≤8

本实验中使用的还原剂是多元羧酸高性能减水剂（缓慢凝固型），降低水分率为27％。纤维素醚是河南天生化工有限公司生产的羟丙基甲基纤维素（MK-20000s）;使用的水是自来水。

 2.2。混合比例设计

正交试验设计是一种高效、快速、经济的多因素、多水平试验设计方法。基于正交性从综合测试中选取一些有代表性的点[ 21］．实验采用二次正交旋转组合，选择纤维素醚掺量和橡胶代砂配比两个因素。也就是说, 米= 2。星号的手臂 r为正交试验设计的一个试验因素参数，由[ 22，很容易知道星号臂 r = 1.414 and the number of group of zero level point 米0= 8。根据正交试验设计的要求，本试验采用16组试验点，包括8个非零水平试验点和8个零水平试验点，每组3个试件。测试点在因子空间中的分布如图所示 1．本实验以相同体积的橡胶代替砂，研究橡胶代替砂配比的效果，最大代替率为0.5，最小代替率为0。水灰比为0.45 [ 14， 23］．

双因素组合实验中测试点在因子空间中的分布。

纤维素含量上限( X1)为5.43 kg，下限为0，零电平为 X10= (5.43 + 0)/2 = 2.715 kg。纤维素的变化间隔 Δ j 1  = (5.43 − 2.715)/1.414 = 1.9201 kg, upper level =  X10 +  Δ j 1 = 4.6351 kg，下水位= X10− Δ j 1  = 0.7949 kg.

橡胶代砂量上限( X2）是0.5，下限为0，零水平是 X20.=(0.5 + 0)/2 = 0.25。橡胶的更换间隔 Δ j 2 =(0.5−0.25)/1.414 = 0.1768，上水平= X20. +  Δ j 2 = 0.4268，下位= X20.− Δ j 2  = 0.0732.

然后，根据上述理论和方法进行实验设计。因子水平的编码时序如表所示 5，试验方案和配合比设计见表 6．

编码时间表的编码时间表。

正则变量 zj 自然变量 x j
纤维素混合量 X1(公斤) 橡胶替代率 X2（%）
星号上臂 r 5.43 50％（432千克）
上一级 4.64 42.68(368.76公斤)
0 0级 2．72 25%(216公斤)
低水平−1 0.79 7.32%(63.24公斤)
下星号臂− r 0 0(0公斤)
变化的时间间隔 Δ j 1.92 17.68%(152.76公斤)

试验方案和配合比的设计。

数量 z1 z2 纤维素混合量 X1 橡胶替代率 X2 水泥(公斤) 水灰比 砂(公斤) 橡胶(公斤) 减剂(公斤)
1 1 1 4.64 0．43 720 0.45 619.06 184.38 10．8
2 1 −1 4.64 0.07 720 0.45 1000.94 31.62 10．8
3. −1 1 0.79 0．43 720 0.45 619.06 184.38 10．8
4 −1 −1 0.79 0.07 720 0.45 1000.94 31.62 10．8
5 −1.414 0 0．00 ０．２５ 720 0.45 810.00 108.00 10．8
6 1.414 0 5.43 ０．２５ 720 0.45 810.00 108.00 10．8
7 0 −1.414 2．72 0．00 720 0.45 1080.00 0．00 10．8
8 0 1.414 2．72 0．50 720 0.45 540.00 216.00 10．8
9 0 0 2．72 ０．２５ 720 0.45 810.00 108.00 10．8
10 0 0 2．72 ０．２５ 720 0.45 810.00 108.00 10．8
11 0 0 2．72 ０．２５ 720 0.45 810.00 108.00 10．8
12 0 0 2．72 ０．２５ 720 0.45 810.00 108.00 10．8
13 0 0 2．72 ０．２５ 720 0.45 810.00 108.00 10．8
14 0 0 2．72 ０．２５ 720 0.45 810.00 108.00 10．8
15 0 0 2．72 ０．２５ 720 0.45 810.00 108.00 10．8
16 0 0 2．72 ０．２５ 720 0.45 810.00 108.00 10．8
２.３.实验方法

本文实验测量了混合料成型后的稠度和28d强度，以及橡胶颗粒在截面上分布的均匀度。

实验使用一致性来研究砂浆的移动性。一致性是指砂浆的性能，其易于在其自重或外力下流动。一致性的量由下沉度（mm）表示，并且测试设备是砂浆一致性测试仪。通常，水泥砂浆的大一致性表明砂浆中的大含水量。因此，水泥砂浆的一致性越大，砂浆的移动性越好。将落叶锤的测量程度沉入砂浆用作评估砂浆稠度的指标。在测量过程中，用不同混合比例的每组水泥砂浆材料测量两次，采用两种实验结果的算术平均值作为最终实验结果，并准确到1毫米。如果两个实验值之间的差异大于10毫米，则应执行重新采样进行测量。

按照JGJ/T70-2009《建筑砂浆基本性能试验方法》标准进行橡胶水泥砂浆稠度试验。测试装置如图所示 2．

砂浆稠度测试仪。

本实验通过对橡胶颗粒分布面积的分层统计，计算出橡胶颗粒分布的均匀性指标。在这个实验中，首先取一个试样，把它放在压力机上，把它纵向分成两半。然后使用单反相机拍摄高清照片，进行图像处理和矢量化，得到橡胶颗粒沿试件高度方向的清晰分布。提取矢量化的橡胶颗粒的数量和面积，量化橡胶颗粒的分布，作为橡胶分布的均匀性指标。橡胶均匀度分布指标的加工流程如图所示 3.．

橡胶均匀性计算流程图。

橡胶分布均匀性指标将试件分为三层，即上层(A)、中层(B)和下层(C) [ 13］．以橡胶颗粒的形状为中心进行分区统计以像素面积的具体值作为均匀性指标的计算依据，即areaC * 2 /(地区一个+区域B）.对于第8组配合比，由于橡胶对砂的替代率为零，因此以混合料中砂下沉程度的具体值作为均匀性指标，即面积一个 * 2 /(地区C+区域B）.

 3.实验结果和讨论

二元二次正交旋转组合实验表及结果如表所示 7．根据实验结果，对回归系数进行显著性分析，剔除不显著项，建立不同指标的回归方程。为了将计算结果表达清楚，给出了方程的曲面示意图和相应的等高线图。此外，对于本文的单因素效应分析，采用下降法，将一个因素固定在零水平，对另一个因素进行单因素分析。

设计二元正交旋转组合的实验数据。

数量 z1 z2 一致性(毫米) 28d强度(kN) 均匀性指数
1 1 1 57 12.31 1．16
2 1 −1 62 19.8 1．8
3. −1 1 102 13.46 0.54
4 −1 −1 108 30.67 1.08
5 -1.4142 0 110 28.86 0.32
6 1.4142 0 50 15.39 1．18
7 0 -1.4142 80 29.76 1．05
8 0 1.4142 65 10.82 0．73
9 0 0 73 15.09 1．25
10 0 0 79 16.76 0.93
11 0 0 82 15.46 1．11
12 0 0 78 17.75 1.44
13 0 0 76 18.07 1.33
14 0 0 79 19.38 1．3
15 0 0 76 17.57 1．2
16 0 0 83 17.02 １．２６
3．1.均匀性影响分析

对均匀性影响因素进行方差分析，如表所示 8．

砂浆均匀性方差分析。

的变异来源 平方和 自由度 均方 偏相关 特定价值 显著性水平
X1 0.8168 1 0.8168 0.8046 18.3604 0.0016.
X2 0.3332 1 0.3332 −0.6544 7.4889 0.021
X 1 2 0.1984 1 0.1984 −0.5554 4.4609 0.0608
X 2 2 0.0612 1 0.0612 −0.3479 1.3768 0.2678
X1 X2 0.0025. 1 0.0025. −0.0748 0.0562 0.8174
回归 1.4121 5 0.2824 F2 = 6.34863 0.0273
残留 0.4449 10 0.0445
缺乏契合 0.2793 3. 0.0931 F1 = 3.93676 0.0431
错误 0.1656 7 0.0237
总和 1.857 15

去掉不重要的whose项 P 的值大于0.1，则可得到简化的回归方程: Y= 1.22750 + 0.31953 X1−0。20.407 X2−0.15750 X 1 2 ．

对建立的回归模型采用下降法，将橡胶的替代率固定在零水平，即可得到纤维素醚混合量的单因素模型。纤维素掺量单因素效应分析曲线如图所示 4．随着纤维素醚掺量的增加，橡胶分布均匀性呈抛物线状增加趋势。说明当橡胶的取代率为零时，增加纤维素醚的掺量可显著提高橡胶分布的均匀性。同时，纤维素醚的掺量在−0.5以上(1.75 kg/m3.），橡胶分配的均匀性达到1和橡胶被认为是均匀分布的。

纤维素醚对橡胶替代率为0时均匀性的影响。

橡胶替代率单因素效应分析结果如图所示 5．随着橡胶替代率的增加，橡胶分布均匀性呈线性下降趋势。结果表明，当纤维素醚为零水平时，橡胶取代率的增加降低了橡胶分布的均匀性。

当纤维素醚的取代率为0时橡胶对均匀性的影响。

橡胶取代率和纤维素醚掺量的相互作用对橡胶分布均匀性的影响如图所示 6和 7．在图 7，发现橡胶分布的均匀性随橡胶替代率的增加呈下降趋势，随纤维素醚添加量的增加呈上升趋势。结果表明，纤维素掺入橡胶能显著提高橡胶分布的均匀性，所需纤维素掺量随橡胶替代率的增加呈增加趋势。主要原因是纤维素醚降低了砂浆的流动性，抑制了橡胶颗粒在振动时向上浮动。

均匀性示意图。

等值线图的均匀性(一致性的等高线图1为边界,上面图中蓝色背景上的线表示橡胶分布的均匀性,小于1,和白色背景上的线表示橡胶分布的均匀性不小于1)。

 ３．２．一致性影响分析

对一致性影响因素进行方差分析，如表所示 9．

砂浆一致性的方差分析。

的变异来源 平方和 自由度 均方 偏相关 F价值 P 价值
X1 3865.527 1 3865.527 −0.9793 233.9027 0.0001
X2 129.7113 1 129.7113 −0.6631 7.8488 0.0187
X 1 2 45.125 1 45.125 0.4631 2.7305. 0.1295
X 2 2 15.125 1 15.125 -0.2896. 0.9152 0.3613
X1 X2 ０．２５ 1 ０．２５ 0.0389 0.0151 0.9045
回归 4055.738 5 811.1476. F2 = 49.08247 0.0002
残留 165.2622 10 16.5262
缺乏契合 89.7622 3. 29.9207 F1 = 2.77411 0.0966
错误 75.5 7 10.7857
总和 4221 15

剔除回归方程中非显著项 P 的值大于0.1，则可得到简化的回归方程: Y= 78.25000−21.98160 X1−4.02665 X2．

纤维素掺量相对稠度的单因素效应分析曲线如图所示 8．随着纤维素醚掺量的增加，砂浆的稠度呈现线性降低的趋势，纤维素醚增稠效果显著，与研究结果一致[ 22表明纤维素醚对新拌水泥基材料具有良好的增稠效果。

当橡胶取代率为0。

橡胶稠度替代率单因素效应分析曲线如图所示 9．砂浆的稠度随橡胶替代率的增加呈线性降低趋势，流动性下降显著。本研究所用橡胶的目数为40目，粒径较小，符合结论[ 24粒径小的橡胶可以降低水泥砂浆的迁移率。

当纤维素醚水平为0。

橡胶取代率和纤维素醚掺量的相互作用对橡胶分布一致性的影响如图所示 10和 11．从图 11时，砂浆的稠度随橡胶取代率的增加呈下降趋势，随纤维素醚的增加呈下降趋势。同时，橡胶替代率对砂浆稠度的影响要大于纤维素醚掺量对砂浆稠度的影响。

一致性示意图。

等值线图的一致性(均匀的等高线图1为边界,上面图中蓝色背景上的线表示橡胶均匀分布的一致性是小于1,和白色背景上的线表示橡胶均匀分布的一致性不小于1)。

 3.3。分析28天的力量影响

对28d强度影响因素进行方差分析，如表所示 10．

砂浆28d强度方差分析。

的变异来源 平方和 自由度 均方 偏相关 特定价值 显著性水平
X1 120.6639 1 120.6639 −0.8962 40.8106 0.0001
X2 331.3408. 1 331.3408. -0.9582 112.065 0.0001
X 1 2 30.6349 1 30.6349 0.7134 10.3612 0.0092
X 2 2 8.6424 1 8.6424 0.4756 2.923 0.1181
X1 X2 23.6196 1 23.6196 0.6664 7.9885 0.018
回归 514.9016 5 102.9803 F2 = 34.82967 0.0005
残留 29.5668 10 2.9567
缺乏契合 15.9437. 3. 5.3146 F1 = 2.73079 0.0998
错误 13.6232 7 1.9462
总和 544.4684 15

剔除回归方程中非显著项 P 的值大于0.1，则可得到简化的回归方程: Y= 17.13750−3.88368 X1−6.43565 X21.95688 X 1 2 + 2.43000 X1 X2．

纤维素掺量单因素效应曲线如图所示 12．随着纤维素混合量的增加，28d强度提高了趋势。表明当橡胶的取代率处于零水平时，纤维素醚的混合量的增加降低了砂浆的28d强度。

当橡胶取代率为0。

橡胶替代率的单因素效应的曲线如图所示 13．28 d强度呈现线性降低的趋势随着橡胶的取代率的增加，这表明混合到砂浆中的橡胶降低了砂浆的强度。它还表明，当纤维素醚处于零水平时，橡胶的取代率的增加降低了砂浆的28d强度。

当纤维素醚的混合量时，橡胶取代率对28d强度的影响为0。

橡胶替代率和纤维素醚掺量对砂浆28d强度的相互作用效果如图所示 14和 15．从图 15，发现随着橡胶替代率的增加，砂浆28d强度呈下降趋势。当橡胶掺量为0时，随着纤维素醚掺量的增加，砂浆28d强度呈下降趋势，这与研究结果一致[ 25］．当橡胶取代率为0.5时，随着纤维素醚用量的增加，砂浆28d强度呈增加趋势。作者认为这是橡胶分布均匀性提高的结果。同时我们可以发现橡胶替代率对28d强度的影响要大于纤维素醚掺量对28d强度的影响。

28 d强度示意图。

轮廓图28 d强度（对于均匀性1的轮廓图作为边界，蓝色背景上的线表示当橡胶分布均匀性小于1时的强度值，并且在白色背景上的线代表强度值橡胶分布的均匀性不小于1）。

 3.4。迫害砂浆橡胶颗粒浮动的探讨

数字 16是K1组的横截面，橡胶的取代率为0.4268，纤维素醚的混合量为4.6351 kg / m3.．橡胶分布均匀度高，均匀度指数为1.16;数字 17为K5组的截面，橡胶的替代率为0.25。由于K5组未与纤维素醚混合，橡胶颗粒存在严重的漂浮现象，均匀度指数仅为0.32。说明橡胶中掺入的纤维素醚抑制了纤维素醚的漂浮。

K1组的剖面图，均一性为1.16。纤维素醚的掺量为4.6351 kg，橡胶的取代率为0.4268。

K5组剖面图均一性为0.32。纤维素醚的掺量为0，橡胶的取代率为0.25。

当橡胶分布均匀性不小于1时，我们假设砂浆中橡胶分布均匀，不存在橡胶的浮动现象。根据橡胶分布的回归均匀度公式，设均匀度为1，可计算出不同橡胶替代率下纤维素醚的掺量，如表所示 11．

橡胶取代率与纤维素醚混合量的关系均匀分布。

橡胶替代率水平 −1.41 -1.21 -1.00. −0.50 0．00 0．50 1.00 1．21 1.41
纤维素醚的掺量水平 -1.06 −0.99 −0.93 −0.75 −0.56 −0.34 −0.07 0．06 0.21
橡胶替代率 0．00 0.04 0.07 ０．１６ ０．２５ 0.34 0．43 0.46 0．50
混合纤维素醚（kg） 0.68 0．80 0.94 1.27 1.64 2.07 2.58 2.83 3.13

基于橡胶的取代率和纤维素醚的混合量进行拟合，我们可以获得橡胶和相应纤维素醚的不同取代速率的关系曲线的公式：

Y= 4.78 X+ 0.58, R2= 0.9875。根据该配方和橡胶替代率的不同，可以通过在砂浆中加入不同量的纤维素醚来控制橡胶颗粒在砂浆中的浮动。

 4。结论

该研究通过将纤维素醚混合到混凝土中来进行实验，以改善混合物的稠度，并抑制橡胶颗粒从向上浮动。此外，它采用二次正交旋转组合的方法，将橡胶分布均匀性的指数组合，并根据橡胶分布均匀指数建立橡胶橡胶替代率与纤维素醚的混合量之间的关系。主要结论如下：

纤维素醚能显著提高混合料的稠度，降低砂浆的流动性，抑制橡胶颗粒上浮，增加橡胶分布的均匀性。

由28d强度回归方程可知，当橡胶掺量为零时，随着纤维素醚掺量的增加，砂浆28d强度下降51.12%。当橡胶替代率为0.5时，随着纤维素醚用量的增加，砂浆28 d强度下降，降幅较小，仅为10.05%。

橡胶的不同取代速率需要不同的混合量的纤维素醚。随着橡胶替代率的增加，所需纤维素醚的混合量呈现线性升高的趋势。

数据可用性

支持这项研究结果的实验数据可从第一作者( sdaulj@163.com)及通讯作者。

 利益冲突

作者声明本文的发表不存在利益冲突。

 致谢

作者表示赞赏安徽及淮河水利研究所的青年科技创新基金项目的财政支持。KY201707授予批准局水资源部科研与技术咨询项目。SLKJ2018-05。

 托马斯。 b S。 古普塔 r . C。 综述了废轮胎橡胶在水泥混凝土中的应用 可再生和可持续能源评论 2016 54 1323 1333 10.1016 / j.rser.2015.10.092 2 - s2.0 - 84946607143 Pelisser F。 Zavarise N。 隆戈 t。 伯纳德 是。 用再生轮胎橡胶制成的混凝土:碱性活化和添加硅灰的效果 清洁生产杂志 2011 19 6 - 7 757 763 10.1016 / j.jclepro.2010.11.014 2 - s2.0 - 79951577370 Yilmaz 一个。 degirmenci. N。 使用废轮胎橡胶和粉煤灰与波特兰水泥作为建筑材料的可能性 废物管理 2009 29 5 1541 1546 10.1016 / j.wasman.2008.11.002 2 - s2.0 - 61549110523 炕 j·F。 任 H. B. 张 p . Z。 橡胶混凝土抗裂性和抗弯性能 复合材料学报 2006 23 6 158 162 用中文（表达 托马斯。 b S。 古普塔 r . C。 用 P. 库马尔 S. 高强度橡胶混凝土在侵蚀环境中的性能 建筑及建筑材料 2015 83 320 326 10.1016 / j.conbuildmat.2015.03.012 2 - s2.0 - 84925455887 raghavan. D。 黄齐的 H。 法拉利 c F。 再生轮胎橡胶填充胶凝复合材料的工作性能、力学性能和化学稳定性 材料科学杂志 1998 33 7 1745 1752 10.1023 /答：1004372414475 2-S2.0-0032046541 Oikonomou N。 Mavridou S. 轮胎橡胶改性水泥砂浆抗氯离子渗透性能的改善 水泥与混凝土复合材料 2009 31 6 403 407 10.1016 / j.cemconcomp.2009.04.004 2 - s2.0 - 67349285344 古普塔 T。 乔杜里 S. 沙玛 r·K。 废橡胶轮胎细骨料混凝土力学性能和耐久性评价 建筑及建筑材料 2014 73 73 562 574 10.1016 / j.conbuildmat.2014.09.102 2-S2.0-84908371151 王 m 朱 H。 刘 A. J. 神经网络在橡胶轻量化混凝土均匀性预测中的应用 粉煤灰综合利用 2007 3. 3. 5 用中文（表达 Turatsinze 一个。 加洛斯 m 橡胶集料自密实混凝土的弹性模量和应变能力 资源，保护和回收 2008 52 10 1209 1215 10.1016 / j.resconrec.2008.06.012 2 - s2.0 - 51049097235 炕 j·F。 张 z L。 汉 C . C。 压实橡胶混凝土的强度和变形特性 复合材料学报 2009 26 2 155 159 用中文（表达 炕 j·F。 王 x F。 汉 C . C。 碾压混凝土的强度特性 天津大学学报 2008 41 7 763 768 用中文（表达 朱 H。 荣 B。 谢 R. 杨 Z。 面包屑橡胶混凝土橡胶颗粒漂浮的实验研究 建筑及建筑材料 2018 164 644 654. 10.1016 / j.conbuildmat.2018.01.001 2 - s2.0 - 85044359622 白 X. J. 朱 H。 李 J. J. 唐 B。 白 h·T。 橡胶混凝土浮动试验研究 中国陶瓷学会通讯 2017 36 10 3504 3510 用中文（表达 刘 Z。 周 m 白 j . T。 谅解备忘录 S. 振动时间对橡胶混凝土强度及均匀性的影响 工业建筑 2012 42 509 512 用中文（表达 李 B。 方 H。 他 H。 杨 K. 陈 C。 王 F。 多场耦合下腐蚀混凝土管道动态响应的数值模拟及全尺度试验 建筑及建筑材料 2019 200. 368 386 10.1016 / J.CONBUILDMAT.2018.12.111. 2 - s2.0 - 85059085745 方 H。 林雷 J。 杨 m 李 Z。 使用CUDA实施的保形辛分配跳动-Kutta方法的GPR波传播分析 复杂性 2019 2019 14 4025878 10.1155 / 2019/4025878 王 P. M. 赵 g·R。 张 g F。 纤维素醚在新鲜灰浆中的保水性和增稠机理 中国陶瓷学会学报 2017 45 8 1190 1196 用中文（表达 OU. z H。 嘛 b G。 剑道 s W。 沈 y . H。 纤维素醚分子参数对水泥浆体力学性能的影响 中国陶瓷学会通讯 2016 35 8 2371 2377 用中文（表达 苏 L. 嘛 b G。 剑道 s W。 纤维素醚对水泥浆体性能的影响 第三届全国商业砂浆大会论文集 2009年11月 武汉,中国 用中文（表达 凯勒 P. 六西格玛启发 2011 纽约，纽约，美国 麦格劳-希尔 元 z F。 云 h . Y。 实验设计与分析 2000 中国北京 中国农业出版社 用中文（表达 李 Y. C. 高 K. 张 Y. C. 研究了橡胶砂浆作为水泥混凝土板下补空材料的配比 具体的 2015 12 117 119 用中文（表达 显象 诉T。 粘合性质与新鲜砂浆流变行为的关系 2012 Cachan，Francea. Cachan Ecole normal Supérieure 余 Y。 朱 H。 橡胶大小对面包屑橡胶砂浆性能的影响 材料 2016 9 7 527 10.3390 / ma9070527 2-S2.0-84977620163