AMSEgydF4y2Ba 材料科学与工程的发展gydF4y2Ba 1687 - 8442gydF4y2Ba 1687 - 8434gydF4y2Ba HindawigydF4y2Ba 10.1155 / 2021/3024490gydF4y2Ba 3024490gydF4y2Ba 研究文章gydF4y2Ba 试验研究刚度软化地铁列车循环荷载下的土石混合回填gydF4y2Ba https://orcid.org/0000 - 0003 - 0050 - 3436gydF4y2Ba 钟gydF4y2Ba ZulianggydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 邹gydF4y2Ba 在香港gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 胡gydF4y2Ba 湘乡市gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 刘gydF4y2Ba XinronggydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 乔治•gydF4y2Ba 伊凡gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 土木工程学院gydF4y2Ba 重庆大学gydF4y2Ba 重庆400045gydF4y2Ba 中国gydF4y2Ba cqu.edu.cngydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 国家工程研究中心联合在库区地质灾害预防gydF4y2Ba 重庆400045gydF4y2Ba 中国gydF4y2Ba 2021年gydF4y2Ba 13gydF4y2Ba 10gydF4y2Ba 2021年gydF4y2Ba 2021年gydF4y2Ba 25gydF4y2Ba 8gydF4y2Ba 2021年gydF4y2Ba 28gydF4y2Ba 9gydF4y2Ba 2021年gydF4y2Ba 6gydF4y2Ba 10gydF4y2Ba 2021年gydF4y2Ba 13gydF4y2Ba 10gydF4y2Ba 2021年gydF4y2Ba 2021年gydF4y2Ba 版权©2021 Zuliang钟等。gydF4y2Ba 这是一个开放的文章在知识共享归属许可下发布的,它允许无限制的使用,分布和繁殖在任何媒介,提供最初的工作是正确的引用。gydF4y2Ba

由于厚土层,回填时间短,和低固结度的土石混合回填在重庆城市,地铁隧道通过这种类型的地层中定居点较大容易操作,这将大大影响稳定的隧道和地铁的安全操作。为了应对这个问题,选取混合回填土的动三轴试验循环载荷作用下的动态特性进行了研究土石混合循环荷载下回填。初始固结度的影响,有效固结围压、内容和岩石的刚度软化土石混合回填土进行了分析。结果表明,初始固结度,有效固结围压、内容和岩石都是重要影响因素选取混合回填循环载荷作用下的刚度。随着周期的数量增加,较低的初始固结度和有效固结围压,软化指数衰减越快,幅度越大。随着岩石含量的增加,软化指数增加和回填的刚度软化和硬化改变。softening-hardening模型基于测试数据,建立了冲压的混合物,这是在良好的协议与现场试验结果。本研究可以为预测和控制提供一个参考的postconstruction解决地铁隧道在土石混合回填。gydF4y2Ba

 中国国家自然科学基金gydF4y2Ba 52074042gydF4y2Ba 1。介绍gydF4y2Ba

土石混合回填是一个非均匀松散土壤媒体系统与一个特定的岩石内容,由高强度岩石,毛孔细土,与一个特定的工程规模。山地城市建设初期,山是发掘和山谷都是形成大面积的土石混合回填区。的扩张和加速城市化、地铁列车将不可避免地通过选取混合回填。土石混合结构松散的典型特征,孔隙度大,弱胶结能力,稳定性差,强烈的渗透性。地铁隧道的建设和运营会受到各种安全隐患,包括大变形、不均匀沉降、崩溃,和水渗流岩溶洞穴。根据有效应力原理,土石混合的超孔隙压力的循环荷载下地铁列车将增加和有效应力降低。降低强度和稳定性的土石混合将导致大变形围岩的地铁隧道回填区域(gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba- - - - - -gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba]。gydF4y2Ba

先前的研究主要集中在循环荷载下的土壤刚度软化特性。大多数的研究对象是沙质土壤,淤泥和粘土gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba- - - - - -gydF4y2Ba 8gydF4y2Ba]。然而,很少有研究的刚度软化特征选取混合物。围压的影响,循环荷载振幅,排水条件下,饱和,和初始密实度累积应变,弹性的特点,分析了粗粒度的土壤和粒子破碎(gydF4y2Ba 9gydF4y2Ba- - - - - -gydF4y2Ba 12gydF4y2Ba]。楚et al。gydF4y2Ba 13gydF4y2Ba)进行了数次的一系列不排水循环三轴试验,涉及不同的循环应力比、孔隙比、加载频率、和细粒子浓度。风扇等。gydF4y2Ba 14gydF4y2Ba]利用离散单元法研究土石混合料的强度退化和失效机理在不同频率、动态应力振幅、持续时间。周et al。gydF4y2Ba 15gydF4y2Ba)进行了不同围压下的三轴试验选取混合物在冻融循环。结果表明,岩石内容和固结度是关键影响因素选取混合物的弹性模量。gydF4y2Ba

取得了一些成就的静态和动态特性的研究选取混合物(gydF4y2Ba 16gydF4y2Ba- - - - - -gydF4y2Ba 20.gydF4y2Ba]。然而,很少有研究土石混合的刚度变化规律的循环荷载下实际的地铁列车。Lekarp et al。gydF4y2Ba 21gydF4y2Ba)得出的结论是,砾石材料的回弹模量随频率增大而减小地铁列车荷载下饱和不排水条件。太阳et al。gydF4y2Ba 22gydF4y2Ba,gydF4y2Ba 23gydF4y2Ba)选择地铁列车荷载5赫兹的频率为60 Hz和循环应力比为6到9 3 - 19所示。循环三轴试验的结果表明,加载频率影响路基填料的累积变形。大多数以前的研究只考虑的影响因素,如有效固结围压、固结比的OCR,循环动态应力比和振动频率的交变载荷。固结度的影响没有考虑选取混合物。此外,失败的测试进行了下一个更高的循环动态应力比是不符合实际的地铁列车荷载。因此,基于之前的研究,作者调查了刚度变化的实际地铁循环加载条件下土石混合。这些测试包括三个变量:初始固结度、有效围压,和岩石的内容。最后,土石混合的刚度软化模型建立了基于循环三轴试验数据和现场试验数据。研究结果可以提供一个参考的计算和控制工作后的结算SRM的地铁列车在回填区。gydF4y2Ba

 2。刚度软化试验gydF4y2Ba 2.1。土石混合的物理特性,使标本gydF4y2Ba

样本取自Shangwanlu黄山公园在铁路10在重庆渝北统景风景区乳峰山下的城市。根据岩土调查报告的部分Shangwanlu黄山公园在重庆轨道交通10号线,西)混合物的组成是粉质粘土和砂岩。基本物理参数如表所示gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba。gydF4y2Ba

摘要土石混合回填的物理和力学性能。gydF4y2Ba

粉质粘土gydF4y2Ba 砂岩gydF4y2Ba
岩石块内容(%)gydF4y2Ba 天然含水量(%)gydF4y2Ba 干密度(公斤/米gydF4y2Ba3gydF4y2Ba)gydF4y2Ba 土壤比重gydF4y2Ba 塑性极限(%)gydF4y2Ba 液限(%)gydF4y2Ba 塑性指数gydF4y2Ba 干密度(公斤/米gydF4y2Ba3gydF4y2Ba)gydF4y2Ba 饱和密度(公斤/米gydF4y2Ba3gydF4y2Ba)gydF4y2Ba
43.79gydF4y2Ba 9.22gydF4y2Ba 1700年gydF4y2Ba 2.54gydF4y2Ba 17.09gydF4y2Ba 30.16gydF4y2Ba 13.07gydF4y2Ba 2280年gydF4y2Ba 2400年gydF4y2Ba

现场的回填土石混合包含重型和大型ultradiameter粒子(1米或更多)。传统的筛分设备不能进行测试。原样品已筛按比例缩小后的等效替代的方法。样本粒子的自然级配曲线如图gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba。的最大样本量dds - 70电磁振动三轴试验系统Φ50毫米×100毫米。样品的最大允许粒度直径50毫米是5毫米的中国标准(GB / T 50123 - 2019)。因此,本文选择2毫米的颗粒大小的选取阈值选取混合并认为完整的细土的级配。岩石的等级是2∼5毫米。三组的级配曲线选取不同岩石样品混合内容如图gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba。gydF4y2Ba

颗粒级配曲线的样品。gydF4y2Ba

级配曲线的选取不同岩石样品混合内容。gydF4y2Ba

进行了实验工作严格按照有关规定在中国标准(GB / T 50123 - 2019)。测试分为4步:样品制备、饱和度、整合和加载。gydF4y2Ba

样品干燥后,权衡每个粒子群的细土和岩石根据级配曲线;添加水的自然含水量9.22%,搅拌均匀,让它站,和密封24小时;然后在5层夯实准备Φ50毫米×100毫米圆柱形样本压实度为0.97。样品与加强背压饱和。每一步是增加了30个kPa。后完成饱和饱和系数B值测量连续三步负荷达到0.95。示例如图gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba。gydF4y2Ba

dds - 70电磁振动三轴试验系统和土石混合样品。gydF4y2Ba

 2.2。测试计划gydF4y2Ba

图gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba显示了实验设备。系统由四部分组成:主机、电气控制系统、静态控制柜系统和微机系统。主机主要包括振动激励器和一个三轴室。gydF4y2Ba

测试进行不排水条件下的均衡整合。整合完成的标志是,整合位移的变化在1 h不超过0.1厘米gydF4y2Ba3gydF4y2Ba。有效固结围压是作为100 kPa, 200 kPa,和400 kPa,分别。考虑固结度的影响,测试是由应用周围压力阶段。前的标本达到不同程度的整合应用循环荷载。整合的程度,分别是0.8,0.9和0.98。gydF4y2Ba

Takemiya坚称(gydF4y2Ba 24gydF4y2BaLedsgard]地铁列车运行监控网站,将测试结果与数值模拟相结合。发现地铁列车所产生的振动响应频率较低的速度(70公里/小时)的范围从0.5到1赫兹和2到2.5赫兹,主要在0.5和1赫兹之间。张希et al。gydF4y2Ba 25gydF4y2Ba)进行连续动态监测现场上海地铁2号线。监测结果表明,土壤有两个响应频率2.4∼2.6赫兹和0.4∼0.6赫兹在地铁列车荷载下,对应于地铁列车30∼40公里/小时的速度。重庆轨道交通10号线使用类型的车辆。的净轴荷类型列车是150 kN。地铁列车的长度是19.3米。最大操作速度是100公里/小时。实际操作速度是60∼70 km / h。本文引用的方法Indraratna et al。gydF4y2Ba 26gydF4y2Ba)来计算地铁列车的循环荷载频率。gydF4y2Ba (1)gydF4y2Ba fgydF4y2Ba =gydF4y2Ba vgydF4y2Ba lgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 65年gydF4y2Ba 公里gydF4y2Ba /gydF4y2Ba hgydF4y2Ba /gydF4y2Ba 19.3gydF4y2Ba 米gydF4y2Ba =gydF4y2Ba 18.1gydF4y2Ba 米gydF4y2Ba 年代gydF4y2Ba /gydF4y2Ba 19.3gydF4y2Ba 米gydF4y2Ba ≈gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 赫兹gydF4y2Ba 。gydF4y2Ba

动态应力幅值计算根据中国标准(10001 - 2016年结核病)火车动载荷公式如下:gydF4y2Ba (2)gydF4y2Ba σgydF4y2Ba dgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 0.26gydF4y2Ba ×gydF4y2Ba PgydF4y2Ba ×gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba +gydF4y2Ba αgydF4y2Ba vgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 0.26gydF4y2Ba ×gydF4y2Ba 150年gydF4y2Ba ×gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba +gydF4y2Ba 0.003gydF4y2Ba ×gydF4y2Ba 65年gydF4y2Ba =gydF4y2Ba 46.605gydF4y2Ba kPagydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 在哪里gydF4y2Ba σgydF4y2Ba dgydF4y2Ba 的振幅是铁路路基的设计动态应力(kPa),gydF4y2Ba PgydF4y2Ba是地铁列车的静态轴荷(kN),gydF4y2Ba vgydF4y2Ba 是地铁列车的运行速度(公里/小时),然后呢gydF4y2Ba αgydF4y2Ba 速度影响系数。地铁列车需要0.003元。gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba +gydF4y2Ba αgydF4y2Ba vgydF4y2Ba 的影响系数。gydF4y2Ba

冲压混合物压缩循环荷载下的地铁列车,产生垂直位移,但不是垂直扩张。总之,循环荷载参数用于动态三轴试验严格确定的实际操作条件重庆轨道交通。循环荷载的频率是1赫兹以相应的车辆速度65公里/小时。动态应力幅值46 kPa。正弦波载荷有偏见的循环动态应力比为0.12。周期的数量gydF4y2Ba NgydF4y2Ba是15000。有偏见的正弦波的加载模式如图gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba。轴向应变曲线之间的关系和数量的周期作用下的有偏见的正弦波图所示gydF4y2Ba 5gydF4y2Ba。gydF4y2Ba

有偏见的正弦波载荷。gydF4y2Ba

轴向应变与偏见正弦波载荷作用下的周期数。gydF4y2Ba

本文利用许的方法等。gydF4y2Ba 27gydF4y2Ba]。循环荷载应用于十阶段。每个级别的负载的周期数是10倍。加载循环应力比从0.01到0.1。每一层不同的循环应力比为0.01。没有时间间隔不同的动态压力水平。动载荷下的刚度软化的测试方案如表所示gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba。gydF4y2Ba

刚度软化测试程序。gydF4y2Ba

样本组gydF4y2Ba 岩石含量(%)gydF4y2Ba 压实系数gydF4y2Ba 整合度gydF4y2Ba 固结压力(kPa)gydF4y2Ba 循环应力比gydF4y2Ba 周期gydF4y2Ba fgydF4y2Ba (赫兹)gydF4y2Ba
一个gydF4y2Ba1gydF4y2Ba 20.gydF4y2Ba 0.97gydF4y2Ba 0.98gydF4y2Ba One hundred.gydF4y2Ba 0.12gydF4y2Ba 15000年gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba
一个gydF4y2Ba2gydF4y2Ba 20.gydF4y2Ba 0.97gydF4y2Ba 0.90gydF4y2Ba One hundred.gydF4y2Ba 0.12gydF4y2Ba 15000年gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba
一个gydF4y2Ba3gydF4y2Ba 20.gydF4y2Ba 0.97gydF4y2Ba 0.80gydF4y2Ba One hundred.gydF4y2Ba 0.12gydF4y2Ba 15000年gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba
一个gydF4y2Ba4gydF4y2Ba 20.gydF4y2Ba 0.97gydF4y2Ba 0.98gydF4y2Ba 200年gydF4y2Ba 0.12gydF4y2Ba 15000年gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba
一个gydF4y2Ba5gydF4y2Ba 20.gydF4y2Ba 0.97gydF4y2Ba 0.90gydF4y2Ba 200年gydF4y2Ba 0.12gydF4y2Ba 15000年gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba
一个gydF4y2Ba6gydF4y2Ba 20.gydF4y2Ba 0.97gydF4y2Ba 0.80gydF4y2Ba 200年gydF4y2Ba 0.12gydF4y2Ba 15000年gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba
一个gydF4y2Ba7gydF4y2Ba 20.gydF4y2Ba 0.97gydF4y2Ba 0.98gydF4y2Ba 400年gydF4y2Ba 0.12gydF4y2Ba 15000年gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba
一个gydF4y2Ba8gydF4y2Ba 20.gydF4y2Ba 0.97gydF4y2Ba 0.90gydF4y2Ba 400年gydF4y2Ba 0.12gydF4y2Ba 15000年gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba
一个gydF4y2Ba9gydF4y2Ba 20.gydF4y2Ba 0.97gydF4y2Ba 0.80gydF4y2Ba 400年gydF4y2Ba 0.12gydF4y2Ba 15000年gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba
一个gydF4y2Ba10gydF4y2Ba 10gydF4y2Ba 0.97gydF4y2Ba 0.98gydF4y2Ba 200年gydF4y2Ba 0.12gydF4y2Ba 15000年gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba
一个gydF4y2Ba11gydF4y2Ba 40gydF4y2Ba 0.97gydF4y2Ba 0.98gydF4y2Ba 200年gydF4y2Ba 0.12gydF4y2Ba 15000年gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba

样本组gydF4y2Ba 一个gydF4y2Ba1 -gydF4y2Ba 一个gydF4y2Ba9是为了调查初始固结度的影响和有效固结围压的刚度变化选取混合物。样本组gydF4y2Ba 一个gydF4y2Ba10 -gydF4y2Ba 一个gydF4y2Ba11是为了研究岩石的影响内容的变化刚度的选取混合物。gydF4y2Ba

 3所示。实验结果和讨论gydF4y2Ba 3.1。刚度软化指数gydF4y2Ba

摘要stress-controlled动三轴试验。根据文的软化指数的定义等。gydF4y2Ba 28gydF4y2Ba),考虑初始固结应力的影响,软化指数被定义如下:gydF4y2Ba (3)gydF4y2Ba δgydF4y2Ba =gydF4y2Ba GgydF4y2Ba NgydF4y2Ba GgydF4y2Ba 1gydF4y2Ba =gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba 马克斯gydF4y2Ba −gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba 最小值gydF4y2Ba /gydF4y2Ba εgydF4y2Ba NgydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 马克斯gydF4y2Ba −gydF4y2Ba εgydF4y2Ba NgydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 最小值gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba 马克斯gydF4y2Ba −gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba 最小值gydF4y2Ba /gydF4y2Ba εgydF4y2Ba 1gydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 马克斯gydF4y2Ba −gydF4y2Ba εgydF4y2Ba 1gydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 最小值gydF4y2Ba =gydF4y2Ba εgydF4y2Ba NgydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 马克斯gydF4y2Ba −gydF4y2Ba εgydF4y2Ba NgydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 最小值gydF4y2Ba εgydF4y2Ba 1gydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 马克斯gydF4y2Ba −gydF4y2Ba εgydF4y2Ba 1gydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 最小值gydF4y2Ba 。gydF4y2Ba

在公式(gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba),gydF4y2Ba GgydF4y2Ba NgydF4y2Ba 和gydF4y2Ba GgydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 割线模量的吗gydF4y2Ba NgydF4y2Bath和1日周期磁滞曲线(kPa),gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba 马克斯gydF4y2Ba 和gydF4y2Ba 问gydF4y2Ba 最小值gydF4y2Ba 偏应力的最大值和最小值在每个周期(kPa),gydF4y2Ba εgydF4y2Ba 1gydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 马克斯gydF4y2Ba 和gydF4y2Ba εgydF4y2Ba 1gydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 最小值gydF4y2Ba ;gydF4y2Ba εgydF4y2Ba NgydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 马克斯gydF4y2Ba 和gydF4y2Ba εgydF4y2Ba NgydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 最小值gydF4y2Ba 最大轴向应变和最小轴向应变在1日和gydF4y2Ba NgydF4y2Bath周期,分别。gydF4y2Ba

图gydF4y2Ba 6gydF4y2Ba显示了SRM的循环滞回曲线示例1,五十,100,200gydF4y2BathgydF4y2Ba,300周期应变软化的过程。从图可以看出gydF4y2Ba 6gydF4y2Ba磁滞曲线的中心不断向右移动周期数量的增加。这表明土石混合回填土的塑性应变逐渐积累在循环荷载下。左边的磁滞曲线是稀疏的,密集的在右边,表明试件的应变增长迅速循环荷载加载的开头,然后趋于稳定。gydF4y2Ba

磁滞曲线应变软化gydF4y2Ba PgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 20.gydF4y2Ba %gydF4y2Ba ,gydF4y2Ba UgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 0.80gydF4y2Ba ,gydF4y2Ba σgydF4y2Ba 3gydF4y2Ba ′gydF4y2Ba =gydF4y2Ba 400年gydF4y2Ba kgydF4y2Ba PgydF4y2Ba 一个gydF4y2Ba 。gydF4y2Ba

 3.2。最初的整合程度上刚度软化的影响gydF4y2Ba

曲线的软化指数与周期的数量不同初始固结度如图gydF4y2Ba 7gydF4y2Ba。从图可以看出,软化指数衰减更快的加载和初趋于稳定的周期数增加。整合程度越低,越快,软化指数衰减,衰减幅度越大。图gydF4y2Ba 8gydF4y2Ba软化指数反映了固结度的影响土石混合的不同数量的周期。图gydF4y2Ba 8gydF4y2Ba表明,土石混合的整合已经加强对刚度的影响。整合程度的增加会增加样品的初始刚度和稳定的刚度,降低赔付率和相对软化速度。gydF4y2Ba

固结度影响SRM的软化指数:(a)gydF4y2Ba PgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 20.gydF4y2Ba %gydF4y2Ba 和gydF4y2Ba σgydF4y2Ba 3gydF4y2Ba ′gydF4y2Ba =gydF4y2Ba One hundred.gydF4y2Ba kPagydF4y2Ba ;(b)gydF4y2Ba PgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 20.gydF4y2Ba %gydF4y2Ba 和gydF4y2Ba σgydF4y2Ba 3gydF4y2Ba ′gydF4y2Ba =gydF4y2Ba 200年gydF4y2Ba kPagydF4y2Ba ;(c)gydF4y2Ba PgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 20.gydF4y2Ba %gydF4y2Ba 和gydF4y2Ba σgydF4y2Ba 3gydF4y2Ba ′gydF4y2Ba =gydF4y2Ba 400年gydF4y2Ba kPagydF4y2Ba 。gydF4y2Ba

下的固结度和软化指数曲线不同数量的周期:(a)gydF4y2Ba PgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 20.gydF4y2Ba %gydF4y2Ba 和gydF4y2Ba σgydF4y2Ba 3gydF4y2Ba ′gydF4y2Ba =gydF4y2Ba One hundred.gydF4y2Ba kPagydF4y2Ba ;(b)gydF4y2Ba PgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 20.gydF4y2Ba %gydF4y2Ba 和gydF4y2Ba σgydF4y2Ba 3gydF4y2Ba ′gydF4y2Ba =gydF4y2Ba 200年gydF4y2Ba kPagydF4y2Ba ;(c)gydF4y2Ba PgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 20.gydF4y2Ba %gydF4y2Ba 和gydF4y2Ba σgydF4y2Ba 3gydF4y2Ba ′gydF4y2Ba =gydF4y2Ba 400年gydF4y2Ba kPagydF4y2Ba 。gydF4y2Ba

 3.3。有效固结围压刚度软化的影响gydF4y2Ba

图gydF4y2Ba 9gydF4y2Ba反映了有效固结压力的影响下土石混合的软化指数不同数量的周期。图gydF4y2Ba 9gydF4y2Ba表明有效固结围压越低,衰减越快的软化指数和衰减幅度越大。软化指数增加,有效整合围压增加(图gydF4y2Ba 10gydF4y2Ba)。上述法律是一致的粗粒度的动态力量填补在不同围压为铁路。换句话说,增加围压有助于增加土石混合的动态稳定性。gydF4y2Ba

有效确认压力影响SRM的软化指数:(a)gydF4y2Ba PgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 20.gydF4y2Ba %gydF4y2Ba 和gydF4y2Ba UgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 0.80gydF4y2Ba ;(b)gydF4y2Ba PgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 20.gydF4y2Ba %gydF4y2Ba 和gydF4y2Ba UgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 0.90gydF4y2Ba ;(c)gydF4y2Ba PgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 20.gydF4y2Ba %gydF4y2Ba 和gydF4y2Ba UgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 0.98gydF4y2Ba 。gydF4y2Ba

曲线的有效确认压力和软化指数在不同数量的周期:(a)gydF4y2Ba PgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 20.gydF4y2Ba %gydF4y2Ba 和gydF4y2Ba UgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 0.80gydF4y2Ba ;(b)gydF4y2Ba PgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 20.gydF4y2Ba %gydF4y2Ba 和gydF4y2Ba UgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 0.90gydF4y2Ba ;(c)gydF4y2Ba PgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 20.gydF4y2Ba %gydF4y2Ba 和gydF4y2Ba UgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 0.98gydF4y2Ba 。gydF4y2Ba

 3.4。岩石上的内容刚度软化的影响gydF4y2Ba

岩石内容是影响力学性能的主要因素的选取混合物。岩石的影响内容的刚度soil-stone混合物如图gydF4y2Ba 11gydF4y2Ba。图gydF4y2Ba 11gydF4y2Ba显示了以下。①在岩石含量低的情况下,岩石含量越低,衰减越快的软化指数和振幅就越大。②岩石含量的增加,硬化软化的刚度变化类型的类型。软化指数随周期的数量的增加,最后趋于稳定。这是因为当岩石含量较高,循环荷载下的块粒子开始接触形成的回填土骨架和加强刚度发生。③之间存在一个拐点20%∼40%的内容和软化的岩石类型为硬化型。gydF4y2Ba

岩石内容对SRM的软化指数的影响。gydF4y2Ba

图gydF4y2Ba 12gydF4y2Ba显示了影响岩石的软化指数上的内容选取混合物在不同数量的周期。从图可以看出gydF4y2Ba 12gydF4y2Ba在不同数量的周期,岩石含量越高,软化指数越大。的稳定值的软化指数土石混合样品在不同因素如表所示gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba。gydF4y2Ba

曲线的岩石内容和软化指数在不同的循环次数。gydF4y2Ba

各种因素对软化指数的影响。gydF4y2Ba

岩石含量(%)gydF4y2Ba 固结压力(kPa)gydF4y2Ba 整合度gydF4y2Ba 稳定的软化指数gydF4y2Ba
20.gydF4y2Ba One hundred.gydF4y2Ba 0.98gydF4y2Ba 0.78gydF4y2Ba
0.90gydF4y2Ba 0.71gydF4y2Ba
0.80gydF4y2Ba 0.66gydF4y2Ba
200年gydF4y2Ba 0.98gydF4y2Ba 0.70gydF4y2Ba
0.90gydF4y2Ba 0.65gydF4y2Ba
0.80gydF4y2Ba 0.54gydF4y2Ba
400年gydF4y2Ba 0.98gydF4y2Ba 0.66gydF4y2Ba
0.90gydF4y2Ba 0.60gydF4y2Ba
0.80gydF4y2Ba < 0.40(打破)gydF4y2Ba
10gydF4y2Ba 200年gydF4y2Ba 0.98gydF4y2Ba 0.47gydF4y2Ba
40gydF4y2Ba 200年gydF4y2Ba 0.98gydF4y2Ba 2.20(硬化)gydF4y2Ba
3.5。刚度Hardening-Softening模型的建立gydF4y2Ba

石含量的增加,硬度soil-stone混合物将从软化硬类型。因此,有必要单独模型这两种不同的刚度。在现有的研究中,循环载荷作用下的刚度模型主要从仿真分析获得的测试结果。本文还建立了一个模型之间的软化指数和周期的数量通过拟合分析的测试结果。gydF4y2Ba (4)gydF4y2Ba δgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 一个gydF4y2Ba +gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba BgydF4y2Ba +gydF4y2Ba CgydF4y2Ba NgydF4y2Ba 软化的类型gydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 在哪里gydF4y2Ba 一个gydF4y2Ba,gydF4y2Ba BgydF4y2Ba,gydF4y2Ba CgydF4y2Ba实验拟合参数。参数的物理意义gydF4y2Ba 一个gydF4y2Ba是软化指数的稳定值。gydF4y2Ba

土石混合的刚度变化规律与地铁列车荷载作用下岩石含量较高,类似于刚度硬化型。在循环荷载加载的初始阶段,选取混合物上升很快的刚度有一定的线性关系。循环数的增加,土石混合的刚度往往是稳定的。因此,本文建议只使用节段函数模型下的土石混合刚度高地铁列车荷载作用下岩石的内容。gydF4y2Ba (5)gydF4y2Ba δgydF4y2Ba =gydF4y2Ba δgydF4y2Ba 0gydF4y2Ba +gydF4y2Ba DgydF4y2Ba NgydF4y2Ba ,gydF4y2Ba NgydF4y2Ba ≤gydF4y2Ba NgydF4y2Ba ggydF4y2Ba δgydF4y2Ba wgydF4y2Ba ,gydF4y2Ba NgydF4y2Ba >gydF4y2Ba NgydF4y2Ba ggydF4y2Ba 硬化型gydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 在哪里gydF4y2Ba δgydF4y2Ba 0gydF4y2Ba 之间的拦截软化指数周期曲线的拟合线的线性刚度硬化阶段和纵轴,gydF4y2Ba δgydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 是初始软化指数价值,gydF4y2Ba DgydF4y2Ba是曲线拟合直线的斜率的软化指数循环硬化阶段,然后呢gydF4y2Ba NgydF4y2Ba ggydF4y2Ba 是关键的循环次数对土石混合的刚度变化从硬化到稳定。是连续增加的交集部分和连续稳定部分的刚度软化指数。gydF4y2Ba δgydF4y2Ba wgydF4y2Ba 是软化指数的稳定值。gydF4y2Ba

公式(gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba)应用于预测的土石混合的刚度软化岩石含量低于20%。公式(gydF4y2Ba 5gydF4y2Ba)是适用于预测的刚度硬化土石混合岩含量高于40%。土石混合的刚度软化指数拟合的经验模型由方程(gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba)和(gydF4y2Ba 5gydF4y2Ba)。拟合结果如图gydF4y2Ba 13gydF4y2Ba和gydF4y2Ba 14gydF4y2Ba。表gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba显示拟合参数的统计数据。拟合程度高于0.9。gydF4y2Ba

拟合值进化的软化指数在不同岩石的内容。gydF4y2Ba

发展的软化指数的拟合值在不同程度的整合:(a)gydF4y2Ba PgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 20.gydF4y2Ba %gydF4y2Ba 和gydF4y2Ba σgydF4y2Ba 3gydF4y2Ba ′gydF4y2Ba =gydF4y2Ba One hundred.gydF4y2Ba kPagydF4y2Ba ;(b)gydF4y2Ba PgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 20.gydF4y2Ba %gydF4y2Ba 和gydF4y2Ba σgydF4y2Ba 3gydF4y2Ba ′gydF4y2Ba =gydF4y2Ba 200年gydF4y2Ba kPagydF4y2Ba ;(c)gydF4y2Ba PgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 20.gydF4y2Ba %gydF4y2Ba 和gydF4y2Ba σgydF4y2Ba 3gydF4y2Ba ′gydF4y2Ba =gydF4y2Ba 400年gydF4y2Ba kPagydF4y2Ba 。gydF4y2Ba

刚度软化模型的拟合参数。gydF4y2Ba

岩石含量(%)gydF4y2Ba 固结压力(kPa)gydF4y2Ba 整合度gydF4y2Ba 一个gydF4y2Ba BgydF4y2Ba CgydF4y2Ba RgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba
20.gydF4y2Ba One hundred.gydF4y2Ba 0.98gydF4y2Ba 0.7760gydF4y2Ba 4.4490gydF4y2Ba 0.0139gydF4y2Ba 0.9340gydF4y2Ba
0.90gydF4y2Ba 0.7063gydF4y2Ba 3.3910gydF4y2Ba 0.0150gydF4y2Ba 0.9491gydF4y2Ba
0.80gydF4y2Ba 0.6565gydF4y2Ba 2.8960gydF4y2Ba 0.0156gydF4y2Ba 0.9564gydF4y2Ba
200年gydF4y2Ba 0.98gydF4y2Ba 0.6969gydF4y2Ba 3.2820gydF4y2Ba 0.0172gydF4y2Ba 0.9457gydF4y2Ba
0.90gydF4y2Ba 0.6470gydF4y2Ba 2.8160gydF4y2Ba 0.0177gydF4y2Ba 0.9532gydF4y2Ba
0.80gydF4y2Ba 0.5371gydF4y2Ba 2.1440gydF4y2Ba 0.0185gydF4y2Ba 0.9643gydF4y2Ba
400年gydF4y2Ba 0.98gydF4y2Ba 0.6574gydF4y2Ba 2.9000gydF4y2Ba 0.0202gydF4y2Ba 0.9463gydF4y2Ba
0.90gydF4y2Ba 0.5975gydF4y2Ba 2.4650gydF4y2Ba 0.0207gydF4y2Ba 0.9542gydF4y2Ba
0.80gydF4y2Ba 0.3364gydF4y2Ba 1.5500gydF4y2Ba 0.0422gydF4y2Ba 0.9800gydF4y2Ba
10gydF4y2Ba 200年gydF4y2Ba 0.98gydF4y2Ba 0.5592gydF4y2Ba 0.4200gydF4y2Ba 0.0030gydF4y2Ba 0.9961gydF4y2Ba
40gydF4y2Ba 200年gydF4y2Ba 0.98gydF4y2Ba δgydF4y2Ba 0gydF4y2Ba = 0.9991;gydF4y2Ba DgydF4y2Ba = 0.0009gydF4y2Ba
NgydF4y2Ba ggydF4y2Ba = 1335;gydF4y2Ba δgydF4y2Ba wgydF4y2Ba = 2.2068gydF4y2Ba

验证的准确性土石混合回填刚度和软化模型建立了基于实验数据,我们进行了实地测试土壤的剪切波速的部分从Shangwanlu黄山公园重庆轨道交通10号线。表gydF4y2Ba 5gydF4y2Ba显示的结果回填土的剪切波测试现场。由中国标准(GB / T 50266 - 2013),动态刚度可以用下面的公式计算:gydF4y2Ba (6)gydF4y2Ba EgydF4y2Ba dgydF4y2Ba =gydF4y2Ba ρgydF4y2Ba vgydF4y2Ba 年代gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba vgydF4y2Ba pgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba −gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba vgydF4y2Ba 年代gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba vgydF4y2Ba pgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba −gydF4y2Ba vgydF4y2Ba 年代gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba =gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba ρgydF4y2Ba vgydF4y2Ba 年代gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba +gydF4y2Ba μgydF4y2Ba ×gydF4y2Ba 10gydF4y2Ba −gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba ,gydF4y2Ba δgydF4y2Ba =gydF4y2Ba EgydF4y2Ba dgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba EgydF4y2Ba dgydF4y2Ba 1gydF4y2Ba =gydF4y2Ba vgydF4y2Ba 年代gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba vgydF4y2Ba 年代gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 在哪里gydF4y2Ba EgydF4y2Ba dgydF4y2Ba 是动态刚度(MPa),gydF4y2Ba μgydF4y2Ba 泊松比,gydF4y2Ba ρgydF4y2Ba 密度(公斤/米gydF4y2Ba3gydF4y2Ba),gydF4y2Ba vgydF4y2Ba pgydF4y2Ba 压缩波速度(米/秒),然后呢gydF4y2Ba vgydF4y2Ba 年代gydF4y2Ba 剪切波速度(米/秒)。gydF4y2Ba

剪切波速测试结果。gydF4y2Ba

工作条件gydF4y2Ba 测试孔数量gydF4y2Ba 测试范围(米)gydF4y2Ba 岩性gydF4y2Ba vgydF4y2Ba 年代gydF4y2Ba (米/秒)gydF4y2Ba 等效剪切波速度(米/秒)gydF4y2Ba
地铁开放gydF4y2Ba SHXK14gydF4y2Ba 0∼50gydF4y2Ba 普通的填充gydF4y2Ba 205∼231gydF4y2Ba 213年gydF4y2Ba
50∼52gydF4y2Ba 砂岩gydF4y2Ba 623∼1244gydF4y2Ba
SHXK15gydF4y2Ba 0∼60gydF4y2Ba 普通的填充gydF4y2Ba 201∼225gydF4y2Ba
60∼62gydF4y2Ba 砂岩gydF4y2Ba 658∼1234gydF4y2Ba
地铁开通后13个月gydF4y2Ba 138 - 7gydF4y2Ba 0∼27gydF4y2Ba 普通的填充gydF4y2Ba 315∼337gydF4y2Ba 322年gydF4y2Ba
204 - 6gydF4y2Ba 0∼27gydF4y2Ba 普通的填充gydF4y2Ba 330∼348gydF4y2Ba

平原的横波速度填补之前和之后的地铁列车打开213 m / s和322 m / s。动态刚度硬化指数是2.29。刚度变化的测量值基本上是符合刚度硬化模型建立基于刚度变化与岩石标本的数据内容的40%。相应的软化指数2.20(摇滚现场回填含量40%∼50%)。gydF4y2Ba

 4所示。结论gydF4y2Ba

在这项研究中,初始固结度的影响,有效固结围压和岩石的刚度软化内容选取混合物根据循环荷载动态三轴试验研究。得出了以下的结论:gydF4y2Ba

初始固结度和有效固结围压会影响土石混合的刚度软化。SRM的软化指数稳定的价值增加而增加初始固结度和围压的有效整合。gydF4y2Ba

SRM的刚度变化从岩石软化硬化和增加内容。刚度软化和硬化的临界范围是20%到40%。SRM的软化指数稳定的价值随岩石的增加内容。类型的软化,软化指数下降随着周期的数量增加,并最终趋于稳定。的硬化,软化指数增加初近似线性加载并最终趋于稳定。gydF4y2Ba

SRM的刚度软化和硬化模型,提出了基于循环荷载动三轴试验,和剪切波速测试结果是在良好的协议与循环荷载动三轴试验结果,这表明刚度软化和硬化模型可以用来描述SRM的动态行为。gydF4y2Ba

土石混合的动态刚度的变化可以反映其应力应变本构关系,也是预测和分析的一个关键指标的累积变形冲压混合物。研究结果可以提供一个参考的计算和控制工作后的结算SRM的地铁列车在回填区。gydF4y2Ba

数据可用性gydF4y2Ba

使用的数据来支持本研究的发现可以从相应的作者。gydF4y2Ba

 的利益冲突gydF4y2Ba

作者宣称他们没有利益冲突有关的出版。gydF4y2Ba

 作者的贡献gydF4y2Ba

Zuliang钟、香港邹和香香胡设计测试方案。祥祥Zuliang钟和胡锦涛进行测试。香港邹和刘Xinrong分析了测试数据。Zuliang钟和香港邹写道。所有作者已阅读及同意发布版本的手稿。gydF4y2Ba

 确认gydF4y2Ba

本文中描述的工作得到了国家自然科学基金(52074042)。gydF4y2Ba

 李gydF4y2Ba N。gydF4y2Ba 王gydF4y2Ba X。gydF4y2Ba 乔gydF4y2Ba R。gydF4y2Ba 马gydF4y2Ba B。gydF4y2Ba 邵gydF4y2Ba Z。gydF4y2Ba 太阳gydF4y2Ba W。gydF4y2Ba 王gydF4y2Ba H。gydF4y2Ba 永久变形的预测模型的单一尺寸碎石的砾石材料基于性能在重复加载gydF4y2Ba 建筑和建筑材料gydF4y2Ba 2020年gydF4y2Ba 246年gydF4y2Ba 118492年gydF4y2Ba 10.1016 / j.conbuildmat.2020.118492gydF4y2Ba 黄gydF4y2Ba Q。gydF4y2Ba 黄gydF4y2Ba H。gydF4y2Ba 叶gydF4y2Ba B。gydF4y2Ba 张gydF4y2Ba D。gydF4y2Ba 张gydF4y2Ba F。gydF4y2Ba 评价train-induced解决地铁隧道的饱和粘土基于弹塑性本构模型gydF4y2Ba 地下空间gydF4y2Ba 2018年gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 109年gydF4y2Ba 124年gydF4y2Ba 10.1016 / j.undsp.2017.10.001gydF4y2Ba 凌gydF4y2Ba x Z。gydF4y2Ba 李gydF4y2Ba P。gydF4y2Ba 张gydF4y2Ba F。gydF4y2Ba 赵gydF4y2Ba Y。gydF4y2Ba 李gydF4y2Ba Y。gydF4y2Ba 一个gydF4y2Ba lgydF4y2Ba 永久变形粗粒度train-induced重复荷载下路基土壤的特征gydF4y2Ba 材料科学与工程的发展gydF4y2Ba 2017年gydF4y2Ba 2017年gydF4y2Ba 15gydF4y2Ba 6241479gydF4y2Ba 10.1155 / 2017/6241479gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 85013477815gydF4y2Ba 保罗gydF4y2Ba M。gydF4y2Ba 问题gydF4y2Ba K。gydF4y2Ba SahugydF4y2Ba r B。gydF4y2Ba 径向固结预测循环荷载下的分析模型gydF4y2Ba 地质力学和工程gydF4y2Ba 2021年gydF4y2Ba 26gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba 333年gydF4y2Ba 343年gydF4y2Ba 10.12989 / gae.2021.26.4.333gydF4y2Ba Panique在gydF4y2Ba d·R。gydF4y2Ba Galindo宜gydF4y2Ba R。gydF4y2Ba Patino分担gydF4y2Ba H。gydF4y2Ba 浅基础的承载力对粘性土在循环荷载gydF4y2Ba 电脑和土工技术gydF4y2Ba 2020年gydF4y2Ba 123年gydF4y2Ba 103556年gydF4y2Ba 10.1016 / j.compgeo.2020.103556gydF4y2Ba WichtmanngydF4y2Ba T。gydF4y2Ba NiemunisgydF4y2Ba 一个。gydF4y2Ba TriantafyllidisgydF4y2Ba T。gydF4y2Ba 应变积累在砂循环荷载:排水三轴测试gydF4y2Ba 土动力学和地震工程gydF4y2Ba 2005年gydF4y2Ba 25gydF4y2Ba 12gydF4y2Ba 967年gydF4y2Ba 979年gydF4y2Ba 10.1016 / j.soildyn.2005.02.022gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 20444392839gydF4y2Ba 郭gydF4y2Ba lgydF4y2Ba 王gydF4y2Ba J。gydF4y2Ba 蔡gydF4y2Ba Y。gydF4y2Ba 刘gydF4y2Ba H。gydF4y2Ba 高gydF4y2Ba Y。gydF4y2Ba 太阳gydF4y2Ba H。gydF4y2Ba 排水系统的长期循环荷载作用下饱和软粘土的变形行为gydF4y2Ba 土动力学和地震工程gydF4y2Ba 2013年gydF4y2Ba 50gydF4y2Ba 28gydF4y2Ba 37gydF4y2Ba 10.1016 / j.soildyn.2013.01.029gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 84875792294gydF4y2Ba 到了去年gydF4y2Ba M。gydF4y2Ba 砂污染影响的动态属性和体积变化砾石在循环载荷gydF4y2Ba Periodica Polytechnica:土木工程gydF4y2Ba 2020年gydF4y2Ba 64年gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba 741年gydF4y2Ba 750年gydF4y2Ba 10.3311 / ppci.15857gydF4y2Ba SuikergydF4y2Ba a . s . J。gydF4y2Ba 塞利格gydF4y2Ba e . T。gydF4y2Ba 弗伦克尔gydF4y2Ba R。gydF4y2Ba 静态和压载和subballast循环三轴测试gydF4y2Ba 岩土和Geoenvironmental工程杂志》上gydF4y2Ba 2005年gydF4y2Ba 131年gydF4y2Ba 6gydF4y2Ba 771年gydF4y2Ba 782年gydF4y2Ba 10.1061 /(第3期)1090 - 0241 (2005)131:6 (771)gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 19844384070gydF4y2Ba LackenbygydF4y2Ba J。gydF4y2Ba IndraratnagydF4y2Ba B。gydF4y2Ba 麦克道尔gydF4y2Ba G。gydF4y2Ba 克里斯蒂gydF4y2Ba D。gydF4y2Ba 围压对压载退化和变形的影响下循环三轴加载gydF4y2Ba 岩土工程gydF4y2Ba 2007年gydF4y2Ba 57gydF4y2Ba 6gydF4y2Ba 527年gydF4y2Ba 536年gydF4y2Ba 10.1680 / geot.2007.57.6.527gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 34548232731gydF4y2Ba 雷纳特gydF4y2Ba 年代。gydF4y2Ba 户籍或gydF4y2Ba J。gydF4y2Ba MiyashitagydF4y2Ba Y。gydF4y2Ba 佐藤gydF4y2Ba T。gydF4y2Ba 大型三轴测试密度砾石材料在低围压gydF4y2Ba 土壤和基金会gydF4y2Ba 2014年gydF4y2Ba 54gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 45gydF4y2Ba 55gydF4y2Ba 10.1016 / j.sandf.2013.12.005gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 84896766990gydF4y2Ba 他gydF4y2Ba z . M。gydF4y2Ba 刘gydF4y2Ba y . X。gydF4y2Ba 唐gydF4y2Ba h·L。gydF4y2Ba 兴gydF4y2Ba y . H。gydF4y2Ba 扁gydF4y2Ba h . B。gydF4y2Ba 试验研究土壤累积塑性变形粗粒度的高档长期车辆荷载下路基gydF4y2Ba 土木工程的发展gydF4y2Ba 2018年gydF4y2Ba 2018年gydF4y2Ba 8gydF4y2Ba 8167205gydF4y2Ba 10.1155 / 2018/8167205gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 85056996032gydF4y2Ba 楚gydF4y2Ba M.-C。gydF4y2Ba 通用电气gydF4y2Ba lgydF4y2Ba 刚度退化的粗和细沙子混合物由于交变载荷gydF4y2Ba 工程地质gydF4y2Ba 2021年gydF4y2Ba 288年gydF4y2Ba 106155年gydF4y2Ba 10.1016 / j.enggeo.2021.106155gydF4y2Ba 风扇gydF4y2Ba y . B。gydF4y2Ba AdewuyigydF4y2Ba o . I。gydF4y2Ba 春gydF4y2Ba F。gydF4y2Ba 土壤的强度特性在平等的压力和循环加载条件下岩石的混合物gydF4y2Ba Geosystem工程gydF4y2Ba 2015年gydF4y2Ba 18gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 73年gydF4y2Ba 77年gydF4y2Ba 10.1080 / 12269328.2014.1002633gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 84946184536gydF4y2Ba 周gydF4y2Ba Z。gydF4y2Ba 刘gydF4y2Ba Z.-Z。gydF4y2Ba 杨gydF4y2Ba H。gydF4y2Ba 高gydF4y2Ba W.-Y。gydF4y2Ba 张gydF4y2Ba c c。gydF4y2Ba 冻融破坏机理,选取混合物在不同围压的弹性模量gydF4y2Ba 中南大学学报gydF4y2Ba 2020年gydF4y2Ba 27gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 554年gydF4y2Ba 565年gydF4y2Ba 10.1007 / s11771 - 020 - 4316 - zgydF4y2Ba 沙玛gydF4y2Ba 美国年代。gydF4y2Ba 费伊gydF4y2Ba M。gydF4y2Ba 巩固了石灰土的刚度退化循环三轴试验gydF4y2Ba 岩土和Geoenvironmental工程杂志》上gydF4y2Ba 2003年gydF4y2Ba 129年gydF4y2Ba 7gydF4y2Ba 619年gydF4y2Ba 629年gydF4y2Ba 10.1061 /(第3期)1090 - 0241 (2003)129:7 (619)gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 0042463641gydF4y2Ba 贾法里gydF4y2Ba m·K。gydF4y2Ba ShafieegydF4y2Ba 一个。gydF4y2Ba 压实粘土复合材料的力学行为gydF4y2Ba 加拿大岩土期刊gydF4y2Ba 2004年gydF4y2Ba 41gydF4y2Ba 6gydF4y2Ba 1152年gydF4y2Ba 1167年gydF4y2Ba 10.1139 / t04 - 062gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 15544383694gydF4y2Ba 太阳gydF4y2Ba s R。gydF4y2Ba 朱gydF4y2Ba F。gydF4y2Ba 魏gydF4y2Ba j . H。gydF4y2Ba 王gydF4y2Ba w . C。gydF4y2Ba 勒gydF4y2Ba h·L。gydF4y2Ba 试验研究剪切破坏机理和土石混合的强度特征的识别gydF4y2Ba 冲击和振动gydF4y2Ba 2019年gydF4y2Ba 2019年gydF4y2Ba 25gydF4y2Ba 7450509gydF4y2Ba 王gydF4y2Ba s . N。gydF4y2Ba 霁gydF4y2Ba T . T。gydF4y2Ba 雪gydF4y2Ba 问:P。gydF4y2Ba 沈gydF4y2Ba z F。gydF4y2Ba 张gydF4y2Ba Q。gydF4y2Ba 变形和破坏的特点选取混合考虑材料成分和随机结构gydF4y2Ba 材料科学与工程的发展gydF4y2Ba 2019年gydF4y2Ba 2019年gydF4y2Ba 13gydF4y2Ba 3165096gydF4y2Ba 10.1155 / 2019/3165096gydF4y2Ba 苏gydF4y2Ba Y。gydF4y2Ba 崔gydF4y2Ba Y.-J。gydF4y2Ba DuplagydF4y2Ba J.-C。gydF4y2Ba CanougydF4y2Ba J。gydF4y2Ba 水分含量对弹性模量和阻尼比的影响细/粗土壤混合物不同粗粒内容gydF4y2Ba 运输土工技术gydF4y2Ba 2021年gydF4y2Ba 26gydF4y2Ba 100452年gydF4y2Ba 10.1016 / j.trgeo.2020.100452gydF4y2Ba LekarpgydF4y2Ba F。gydF4y2Ba IsacssongydF4y2Ba U。gydF4y2Ba 道森gydF4y2Ba 一个。gydF4y2Ba 艺术的状态。我:释放总量的弹性反应gydF4y2Ba 交通运输工程学报gydF4y2Ba 2000年gydF4y2Ba 126年gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 66年gydF4y2Ba 75年gydF4y2Ba 10.1061 /(台湾)0733 - 947 x (2000) 126:1 (66)gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 0033706051gydF4y2Ba 太阳gydF4y2Ba 问:D。gydF4y2Ba IndraratnagydF4y2Ba B。gydF4y2Ba NimbalkargydF4y2Ba 年代。gydF4y2Ba 循环荷载频率对铁路道碴的永久变形和退化gydF4y2Ba 岩土工程gydF4y2Ba 2014年gydF4y2Ba 64年gydF4y2Ba 9gydF4y2Ba 746年gydF4y2Ba 751年gydF4y2Ba 10.1680 / geot.14.t.015gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 84913590087gydF4y2Ba 太阳gydF4y2Ba 问:D。gydF4y2Ba IndraratnagydF4y2Ba B。gydF4y2Ba NimbalkargydF4y2Ba 年代。gydF4y2Ba 变形和退化机制高频循环加载条件下的铁路道碴gydF4y2Ba 岩土和Geoenvironmental工程杂志》上gydF4y2Ba 2016年gydF4y2Ba 142年gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 4015056gydF4y2Ba 10.1061 /(第3期)gt.1943 - 5606.0001375gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 84950245120gydF4y2Ba Takemiya坚称gydF4y2Ba H。gydF4y2Ba 由于高速列车追踪地面振动仿真:在Ledsgard x - 2000的情况gydF4y2Ba 杂志的声音和振动gydF4y2Ba 2003年gydF4y2Ba 261年gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba 503年gydF4y2Ba 526年gydF4y2Ba 10.1016 / s0022 - 460 x (02) 01007 - 6gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 0037468843gydF4y2Ba 张gydF4y2Ba X。gydF4y2Ba 唐gydF4y2Ba Y。gydF4y2Ba 周gydF4y2Ba N。gydF4y2Ba 王gydF4y2Ba J。gydF4y2Ba 赵gydF4y2Ba 年代。gydF4y2Ba 动态响应的振动荷载作用下饱和软粘土在地铁隧道gydF4y2Ba Tumu Gongcheng学报/中国土木工程》杂志上gydF4y2Ba 2007年gydF4y2Ba 40gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 85年gydF4y2Ba 88年gydF4y2Ba IndraratnagydF4y2Ba B。gydF4y2Ba NimbalkargydF4y2Ba 年代。gydF4y2Ba RujikiatkamjorngydF4y2Ba C。gydF4y2Ba 从理论到实践跟踪地质力学-澳大利亚视角合成夹杂物gydF4y2Ba 运输土工技术gydF4y2Ba 2014年gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba 171年gydF4y2Ba 187年gydF4y2Ba 10.1016 / j.trgeo.2014.07.004gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 84950170846gydF4y2Ba 许gydF4y2Ba c c。gydF4y2Ba VuceticgydF4y2Ba M。gydF4y2Ba 阈值在粘性土壤的剪切应变循环孔隙水压力gydF4y2Ba 岩土和Geoenvironmental工程杂志》上gydF4y2Ba 2006年gydF4y2Ba 132年gydF4y2Ba 10gydF4y2Ba 1325年gydF4y2Ba 1335年gydF4y2Ba 10.1061 /(第3期)1090 - 0241 (2006)132:10 (1325)gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 33748760346gydF4y2Ba 文gydF4y2Ba i M。gydF4y2Ba DobrygydF4y2Ba R。gydF4y2Ba 辛格gydF4y2Ba r D。gydF4y2Ba 在循环荷载作用下软粘土的非线性行为gydF4y2Ba 《岩土工程部门gydF4y2Ba 1978年gydF4y2Ba 104年gydF4y2Ba 12gydF4y2Ba 1427年gydF4y2Ba 1447年gydF4y2Ba 10.1061 / ajgeb6.0000727gydF4y2Ba