王牌 土木工程的发展 1687 - 8094 1687 - 8086 Hindawi 10.1155 / 2021/6526417 6526417 研究文章 岩体稳定性的评估危险的悬臂斜率Puerdu镇,中国西南部 刘 Wen-Lian 1 2 https://orcid.org/0000 - 0003 - 0125 - 8532 越南盾 Jia-Xing 2 3 隋 Su-Gang 1 2 https://orcid.org/0000 - 0001 - 7051 - 7302 徐 Han-Hua 1 2 杨 Run-Xue 3 沈 Zhen-Luo 3 黄 法明 1 中国有色金属工业昆明勘察设计研究院有限公司 有限公司 昆明650051 云南 中国 2 云南岩土工程和地质灾害重点实验室 昆明650051 云南 中国 3 电力工程的教师 昆明科技大学 昆明650500 云南 中国 kmust.edu.cn 2021年 6 7 2021年 2021年 23 4 2021年 1 6 2021年 6 7 2021年 2021年 版权©2021 Wen-Lian刘et al。 这是一个开放的文章在知识共享归属许可下发布的,它允许无限制的使用,分布和繁殖在任何媒介,提供最初的工作是正确的引用。

危险的悬臂边坡岩体Puerdu城镇具有良好的自由面条件下,高的位置,和伟大的势能,鉴定和稳定性评价是灾害预防的一个难题。摘要极限平衡方法被用来评估危险的悬臂边坡岩体稳定。首先,地貌特点和危险岩体的分布由野外地质调查。其次,六个危险岩体可能导致更多的威胁进行了研究,定义他们的失效模式和特征参数。最后,建立了简化的地质模型,危险岩体在不同条件下的稳定系数计算的极限平衡方法,与此同时,危险的岩体稳定性分析是进行基于球面投影,而且风险概率估计的经验公式。结果表明,关节明显危险岩体的发达 W1, W2, W3, W4, W5, W6、跌落式和toppling-type失效模式。在自然条件下,危险岩体是在暴雨和地震条件下欠稳定的和不稳定。因此,暴雨和地震的主要触发因素岩体不稳定和崩溃的危险。

 昆明科技大学 KKSY201504022 KKSY201767034 中国有色金属工业昆明勘察设计研究院有限公司有限公司 1。介绍

岩体在山区崩溃是一种常见的地质灾害。最危险的外伸边坡岩体存在或陡峭的悬崖,和这类岩体除以多个结构平面和稳定性差( 1]。2006年6月,悬臂斜率青藏高原东南部的一条高速公路,中国,由于连续十多天的暴雨,和宽松的危险岩体下跌约4003。大量岩体斜坡,跌了下去,有些房子脚下的斜坡被毁,形成一场灾难。与此同时,这也是一个严重威胁高速公路项目和当地居民的生产和生活,有极其严重的后果 2]。2017年8月,7.0级地震发生在九寨沟,四川,中国。由于地震的影响在岩体开裂损坏,大量高或非常高的崩溃的危险存在于九寨沟的核心景区,这严重威胁游客和当地居民的生命和财产安全( 3]。

危险岩体的稳定性评价可以作为设计的基础支撑结构的灾害预防和控制危险岩体科学和有效。主教法( 4考虑土壤带的侧向力,但没有考虑水平力;另一方面,切力量被认为是平等的,所以分析结果有一定的局限性。Mithun et al。 5)利用遥感技术监测冰川变化对不丹喜马拉雅高原和评估危险岩体的稳定性。李等人。 6)还提出,不稳定的失败危险的岩石具有明显的空间特征。当王et al。 7]研究Jianchuandong危险岩体的稳定性在三峡库区,他们建议不稳定机制是上部岩体的重量和水库水位的周期性变化导致基础岩体的削弱和损害,增加最终导致基岩的崩溃,并进行了稳定性分析。李( 8]提出破产预防方法通过加强危险岩体减缓卸载裂缝的发展。一般地,变形和失效模式的分类是一个必要步骤岩体稳定性分析的危险。根据研究区域的地质条件。董et al。 9)分类的风险在周围坡soruces hrdropower站成孤立的石头,危险的岩石、岩体覆盖层和高地位。旷( 10)综合考虑了岩体破坏机理和应力状态不稳定的危险和崩溃类型分为shear-fall tension-break, fall-fall tipping-collapse、破碎、屈服等。黄和邓 11]危险岩体划分为七种类型根据不稳定机制,包括边坡附件类型、悬架类型,孤立的类型、板裂缝类型、碎裂类型、块类型和软基类型。当张et al。 12]研究Lianziya危险岩体的变形和破坏特征,他们总结了8变形和失效模式。

危险的岩体的稳定性评价主要从定性和定量方法进行。李等人。 13)用极射赤面投影法和极限平衡法分析湖北省下滑Hesonglou危险岩体的稳定性。在此基础上,提出措施。基于关键块理论,Zhang et al。 14)提出了稳定器碎裂岩体的评价方法。道等。 15)的切割岩石边坡稳定性分析四川省大渡河水电工程位于中国使用协会的方法。基于极限平衡法和断裂力学理论,龚( 16)广义危险的岩石力学模型的三峡水库区域,分析了最大圆周应力断裂准则和最大剪切应力断裂准则,并推导出危险的岩石稳定系数的表达式。肖( 17)使用极限平衡方法分析危险的岩体稳定性的万州太白岩石边坡的影响,研究裂缝角度,垂直地震力和水平地震力在危险岩体的安全系数。陈( 18)利用极限平衡理论计算和分析slump-type危险的岩体的稳定性Shouli山,万州。当地震和降雨一起行动,危险的岩体稳定性的决定性因素主要是水平地震力。李等人。 19]危险岩体在兴县的石灰岩和花岗岩地区,雅安市城市,“汶川”大地震区域,为研究对象,使危险的岩体稳定性评价和分析。结果显示简单的刚体极限平衡法岩体稳定性分析的危险。赵和部 20.)使用块极限平衡方法计算的安全系数和滑动方向危险岩体和分析其稳定性。通过结合蒙特卡洛法和块极限平衡法,提出了稳定可靠性的功能,可靠性概率指数和不稳定。以Baiyanshan危险岩体为对象,刘等人。 21)使用极限平衡方法进行定量检查计算危险岩体的稳定性,全面分析和评估危险的发展特点和稳定岩体在桂林。

突出的危险岩体边坡Puerdu镇边县,昭通云南省,中国,是一个市河岸边坡区域与一个相交的峡谷地形结构侵蚀和河流侵蚀。根据地形、坡度已经崩溃的状态。一旦危险的岩石坍塌,它将带来巨大的威胁,村民们的生命和财产安全。因此,危险的岩体的稳定性评价研究区将有利于边县的地质灾害防治规划,并提供相应的理论依据灾害预防和控制,具有非常重要的现实意义。目前,有许多危险岩体的稳定性分析研究,但悬臂边坡的稳定性评价危险岩体在山区少。本文基于极限平衡方法,计算稳定系数和风险概率的跌落式和tipping-type危险岩体在不同工作条件下研究区和评估六组危险岩体的稳定性研究地区更大的威胁。

 2。地质环境背景 2.1。地理位置

Puerdu镇位于Chuansi河的交汇处,Shangqing河,和一流的支流金沙江。地理坐标是104°10′E, 28°14′N。从昭通的直线距离约110公里,从燕京约25公里。研究区域的位置如图 1和 2。

研究区域的位置。

研究区域的位置(卫星相机)。

 2.2。气象水文

该地区年平均气温是17°C,和该地区的年平均降雨量为1226.2毫米。降雨集中在6月,7月,8月,9月,占年降水量的82%。年平均蒸发为1083.5毫米,相对湿度为81%。

 2.3。地形特征

Puerdu城镇的地形地貌主要由流动特征地貌由地质构造控制。基本地貌单位是高山和峡谷,除了缓坡地貌发展沿着沉积岩的水平。深山谷地区主要表现为v形山谷和陡峭的山谷山坡,坡通常超过30,和植被覆盖率高。

 2.4。地层岩性

现场调查和探索的基础上,这一地区的地层岩性主要由第四纪残坡层( 问4el + dl)含碎石粉质粘土、块石土砾石土壤,卵石,下伏基岩是侏罗纪中期系列Shaximiao形成(j2),包括棕色、紫色灰色砂岩夹层之间的紫色红色泥岩、粉砂质泥岩、泥质粉砂岩。

 3所示。危险的岩石地区的工程地质特征

崩溃的发生密切相关的冲刷切割Guanhe河和Chuansi河和边坡岩体结构。区域地质历史研究表明,有一个带分布在悬崖下,100 - 1000米的长度,和一个大崩溃累积层的厚度10 - 20米,这是一个大规模的崩溃和晚更新世。现代崩溃的规模很小,但严重的伤害。危险的岩石在这个领域有各种形式,以及他们的基本几何形式是巨大的,柱状,推出餐盘状,inverted-cut锥形。其他形式包括拱桥和悬臂。根据他们的变形特征和破坏形式,危险的岩石可分为崩溃崩溃聚集区和岩石悬崖危险区域。根据地形特征,研究区域分为四个级别的危险的岩石从下到上,每个级别的危险的岩石是进一步分为三个microlandforms,包括上层缓坡区,陡峭的悬崖,和较低的斜坡区。崩溃的地形地图聚集区和悬崖危险的岩石区域如图 3。

地形图的崩溃和积累区和危岩峭壁区。

1级危险的岩石上缓坡区:位于陡峭的悬崖,上部地形斜率是20 - 34°,平均斜率是29°,高差是51 - 104,平均是68;陡峭的悬崖面积:悬崖带的长度是984米,悬崖的斜率是N62°W, 8-25 m高度差,大部分的直立陡峭的悬崖,和一些陡峭的悬崖的角是70至90°。主斜坡区底部的1级危险的岩石陡峭的悬崖:从下部的上部Chuansi河,高差增加逐渐从58米至102米不等。地形斜率也增加逐渐从下部的上部Chuansi河,从26°到38°。在中间的一部分的国家,地形主要是由于居住区路堑边坡施工分段的。路堑边坡高度10 - 15米,路堑边坡程度主要是处于直立状态。

2级危险的岩石上缓坡区:位于上部的二级陡峭的悬崖,地形坡度的25 - 34°,平均斜率33°30 - 50米的高差,和平均39米;陡峭的悬崖面积:分布不连续,悬崖的长度是497米,悬崖线S63°E,高度差是6-13 m,大多数的悬崖是直立的,一些悬崖的角是70至90°。2级的低边坡危险的悬崖上缓坡的1级陡峭的悬崖。

大多数四、3年级危险的岩石被连接在一起。地形是相对缓慢的从上部到山顶的缓坡区,地形的斜率是20 - 25°。陡峭的悬崖带的长度是820米,悬崖方向N62°W,高度差是15-43 m。四、3年级的斜率低危险的岩石是上二年级的缓坡危险的岩石。

3.1。在崩溃积累地区工程地质特征

崩溃聚集区位于斜坡区Chuansi河的右岸。斜率和陡峭的悬崖突变接触。斜率的总体趋势是机N25°-30°W和东北。一般属于中间的斜坡,由于人工边坡切割、地形斜率几乎垂直,削减斜坡是8 - 10米的高度,在一些地区15米的高度。积累的身体崩溃的横向长度750米,纵向115 - 320米的长度,厚度2.3 - -18.2米,平均厚度为8米,面积111660 m2和893280 m³的体积。它是一种大崩溃的身体积累大规模崩溃的点。

 3.2。岩石工程地质特征在陡峭的悬崖上危险的区域

陡峭的悬崖危险的岩石区域位于高陡斜坡区Chuansi河的右岸。高陡斜坡可以分为两个部分。上部分是陡峭的悬崖,和较低的部分是温和的缓坡。边坡高度是100 - 200。大部分的峭壁耸立在直立状态,岩石壁光滑,和危险的岩石很发达。第一级的危岩峭壁面积8 - 68 m远离居民区,和危险的岩石带长976米的悬崖。墙上的罢工是S44°E从起点到350,从400到976,这是S44°E 400至976米,它打破了350米- 400米,高度差是8-25 m。直立的悬崖,悬崖的一部分角是70至90°。关节把岩体成块用不同体积约100 - 500米3,其中大部分都是小崩溃。分布面积的陡峭的悬崖,有许多部分的软岩风化和剥蚀形成连续的蛀牙,空泡率约为68%,以及70年和220年之间的空腔体积是m³。危险的岩体的岩性成分主要是中侏罗世Shaximiao形成(j2)砂岩、泥质粉砂岩、粉砂质泥岩、泥岩等。

一句话,危险岩体将被转换为一个不稳定状态自重的共同作用下,裂隙水压力(自然状态)、暴雨、地震力、和其他因素。

 3.3。危险的岩石特征

现场调查后 W1, W2, W3, W4, W5, W6、危险岩体的基本特征如表所示 1。

危险的岩体的基本参数。

特征参数 W1 W2 W3 W4 W5 W6
的高度危险岩体(m) 5.0 23.0 2.0 17.0 18.0 17.0
危险的岩体的长度(米) 32.7 23.0 20.0 24.0 23.0 30.0
危险的岩体(m)的厚度 4所示。0 8.0 7.0 6.0 8.0 5.0
裂纹深度(米) 4所示。7 14.0 1.7 6.0 10.0 5.0
危险岩体体积(m³) 654.0 4232.0 280.0 2448.0 3312.0 2550.0
体重(公斤) 1654.6 10706年。5 708.0 6192.0 8378.9 6450.0

的照片 W1, W2, W3, W4, W5, W如图6字段 4。

危险的岩石的照片。(一) W1危险的岩体。(b) W2危险的岩体。(c) W3危险的岩体。(d) W4危险的岩体。(e) W5危险的岩体。(f) W6危险的岩体。

 4所示。分析岩体的形成机制,导致危险

通过地质调查,得出的结论是,陡峭的悬崖危险的岩石区域位于高陡斜坡区Chuansi河的右岸,和边坡高度是100 - 200。卸载回弹的危险岩体边坡的变形和破坏,危险岩体的形成和发展都是非常有利的,因为良好的条件。陡峭的斜坡岩体结构的形成提供了物质基础危险的岩石,尤其是砂岩夹层和泥岩的中侏罗世Shaximiao (j2)的形成。斜率的上层部分覆盖着砂岩,泥岩是下,形成了状暂停了与陡峭的斜坡,并缓慢的阶段。砂岩层容易发生脆性断裂,泥岩层容易发生塑性变形,这使整个岩体的变形和破坏。

综合分析表明,关节的切割和分离是内部原因的形成危险的岩体研究区域。块岩石形成的交叉关节。此外,静水压力的作用下,水渗透到裂隙进一步促进了裂缝扩张、渗透和浸减少软泥岩基础的强度,加强风化的效果,加强塑性流动变形。与此同时,他们还增加危险岩体的下滑力,加快形成危险的岩石。

结合的研究,许多学者在危险岩体的失稳破坏模式,得出危险的不稳定边坡岩体的悬臂研究区主要类型和引爆类型,及其崩溃形成模式如图 5。

崩溃形成模式(崩溃的顺序是(a) (d))。

如图 5,因为悬崖上方是困难的,下半部分是软,泥浆层接触的主要坡开始瓦解孔隙水的作用下,泥岩腔出现,和上部岩体不稳定,导致崩溃的危险岩体在卸荷。

 5。岩体稳定性分析的危险 5.1。危险岩体稳定性分析基于球面投影

极射赤面投影的岩石边坡的稳定性是基于严格的假设。的内部应变块不是考虑;只有滑块的力和antisliding力的影响。极射赤面投影,结构面和坡面投影到平面上,和边坡的稳定性评价。岩体的基本态度危险如表所示 2极射赤面投影图所示 6。

危险岩体的基本态度。

数量 W1 W2 W3 W4 W5 W6
边坡表面的一般态度 N62°W / NE∠84°
岩石的态度 N40°W / SW∠8° N60°W / SW∠12° N55°W / SW∠10° N54°W / SW∠11° N60°W / SW∠13° N55°W / SW∠9°
主要的联合 J1 N45°W / NE∠89° N79°W / NE∠89° N45°W / NE∠80° N40°W / NE∠87° 但°不行了W / NE∠88° N20°W / NE∠74°
J2 N10°E / SE∠86° N82°E /西北∠71° N20°E / SE∠85° N10°E / SE∠86° N76°E /西北∠87° 歌曲到手机上°E /西北∠56°

极射赤面投影分析图。(一) W1。(b) W2。(c) W3所示。(d) W4所示。(e) W5。(f) W6。

危险分析了岩体极射赤面投影显示,结果如下:

在图 6(一)、坡面之间的夹角和倾斜方向岩石的层是22°,与类似的下降方向,这通常是一个不利组合的斜率。的态度几乎没有区别 J1, b,这两个 J1, b有一个陡峭的倾斜。线代表 J2层作为一个相交的不利组合与边坡表面。条件下的“空腔”潜在的泥岩,很容易引起上部岩体危险“跌落式”失败。

在图 6 (b)、坡面之间的夹角和倾斜方向岩石的层是22°,与类似的下降方向,这通常是一个不利组合的斜率。的组合的十字路口 J1, J2,与坡面不宜圣。条件下的“空腔”潜在的泥岩,很容易引起上部岩体危险“tipping-type”失败。

在图 6 (c)、坡面之间的夹角和倾角岩层是7°方向,与类似的下降方向,这通常是一个不利组合的斜率。的组合的十字路口 J1, J2,与坡面不宜圣。条件下的“空腔”潜在的泥岩,很容易引起上部岩体危险“跌落式”失败。

在图 6 (d)、坡面之间的夹角和倾角岩层是8°方向,与类似的下降方向,这通常是一个不利组合的斜率。的组合的十字路口 J1, J2,与坡面不宜圣。 J1, J2与切割岩石陡峭的悬崖。条件下的“空腔”潜在的泥岩,很容易引起上部岩体危险“跌落式”失败。同样,稳定和W5失效模式,将基于数据可以分析 6 (e)和 6 (f)。

5.2。地质模型的建立

岩体稳定性评价的危险是危险的风险评估的基础岩体。我们分析了关节的组合关系开发的危险的岩体,紧张和关闭的程度,渗透,崩溃危险岩体方向,和其他因素。根据实地调查,选择六个部分研究危险岩体和广义地质模型建立了根据提出的方法Zhang et al。 21和道格代替et al。 22]。They are numbered W1, W2, W3, W4, W5, W6;其中,故障模式 W1, W3, W4, W6是下降的类型。相反, W2, W5是tipping-type危险岩体( 24]。他们的地质资料数据所示 7- - - - - - 12,分别。

跌落式危险的岩体 W1。

跌落式危险的岩体 W3所示。

跌落式危险的岩体 W4所示。

跌落式危险的岩体 W6。

Tipping-type危险的岩体 W2。

Tipping-type危险的岩体 W5。

 5.3。稳定性计算 5.3.1。计算方法

研究区域的危险岩体分为两个类别,跌落式危险岩体,岩体tipping-type危险。本文采用Chen等人提出的计算模型。 25, 26类似于项目。跌落式的计算模型和主要公式和tipping-type危险的岩石如下。下降的原理图如图类型 13的原理图,引爆类型如图 14。

不稳定的跌落式摇滚的计算模型。

计算模型不稳定tipping-type岩石。

法向力: (1) N = W 因为 β − P 罪 β 。

切向力: (2) T = W 罪 β + P 因为 β , (3) σ = N H / 罪 β , τ = T H / 罪 β , (4) τ f = σ 棕褐色 ϕ + c , (5) K = W 因为 β − P 罪 β − 问 棕褐色 ϕ + C H / 罪 β W 罪 β + P 因为 β 。

上面的公式( 1)- ( 5)的计算原理跌落式岩石。 (6) K = 米 R 米 O , (7) 米 O = W 一个 + P h 0 + 问 1 3 e 1 罪 β + H − e 罪 β , (8) 米 R = σ t H − e 罪 β H − e 2 罪 β = 1 2 σ t H − e 2 罪 2 β 。

上面的公式( 6)- ( 8)的计算原理tipping-type岩石。

在上面的公式中, W单位长度是危险的重力岩体(kN); P水平地震力(kN)由岩体危险单位长度; 问是静水压力的差距(kN); H是垂直距离的上端边缘断裂的低端不完整的部分(m); β是倾角(°)的断裂表面; c和 φ分别是等价的凝聚力(kPa)和内摩擦角(°)的断裂表面; e孔的深度(米); e1是孔隙水填充深度(米); 一个是重力作用之间的水平距离和推翻点(m); h0之间的垂直距离地震力和倾覆点(m);( σ t是危险岩体抗拉强度的标准值(kPa); 米0倾覆力矩(kN·米);和 米 R是antioverturning时刻(kN·米)。

 5.3.2。荷载组合

危险岩体的破坏模式研究地区引爆类型和类型,下降的主要影响因素和危险的岩石活动是暴雨。基本地震烈度的勘探面积7°。考虑地震的影响在危险的岩石,以下三个工作条件选择评估危险的岩石的稳定性:

工作条件:自重(自然)

工况二:自重+裂隙水压力(暴雨)

工况3:自重+裂隙水压力(暴雨)+地震力

5.3.3。计算参数的危险的岩石

研究区域的危险岩体主要变质砂岩。建议值和特征参数的岩体的物理力学参数如表所示 3- - - - - - 5。

建议的参数值。

物理力学参数 建议值
自然重力(kN / m³) 2.00
饱和单位重量(kN / m³) 25.50
自然抗压强度(MPa) 25.60
饱和抗压强度(MPa) 18.80
自然抗拉强度(MPa) 1.60
饱和抗拉强度(MPa) 1.52

特征参数的跌落式危险的岩石。

危险岩体数量 W1 W3 W4 W6
特征参数
单位长度重量(t) 50.6 35.4 258.0 215.0
倾角断裂表面的(°) 89.0 80.0 87.0 74.0
凝聚力的岩体(kPa) 700.0 700.0 700.0 700.0
岩体的内摩擦角(°) 31.9 31.9 31.9 31.9
凝聚力的结构面(kPa) 70.0 70.0 70.0 70.0
内摩擦角的结构面(°) 28.0 28.0 28.0 28.0
等价的凝聚力(kPa) 107.8 164.5 162.7 107.1
等效内摩擦角(°) 28.2 28.6 28.6 28.2
地震烈度(kN) 60.7 42.5 309.6 258.0
法向力(kN) −51.9 19.64 −174.2 344.6
切向力(kN) 506.9 356.0 2592.6 2137.8

特征参数tipping-type危险的岩石。

危险岩体数量 W2 W5
特征参数
单位长度重量(t) 465.5 364.3
倾角断裂表面的(°) 89.0 83.0
静水压力(kN) 106.7 54.8
地震烈度(kN) 558.6 437.2
( σ t)(kPa) 390.8 390.8
H− e(m) 9.0 8.0
倾覆力矩 7550.6 11723年。9
阻力矩 15832年。2 12694年1。
5.4。危险的岩体的稳定性评估 5.4.1之前。稳定歧视危险岩体的基础

指的是滑坡地质调查“中国行业代码规范滑坡稳定(DZ / t0218 - 2006)。“危险岩体的稳定状态可以分为四个状态:稳定、基本稳定、欠稳定的,和不稳定的。具体确定基础表所示 6。

危险的岩石的稳定性评价的标准。

失效模式 稳定的状态
不稳定 欠稳定的 基本稳定 稳定的
下降的类型 K< 1.0 1.0≤ K< 1.5 1.5≤ K< 1.8 K≥1.8
引爆类型 K< 1.0 1.0≤ K< 1.3 1.3≤ K< 1.5 K≥1.5
5.4.2。安全分析结果

风险概率反映了一般灾难率之间的关系和不同工况下的稳定性系数。章提出的计算公式采用经验公式( 27和邓 28]。 (9) P = 1.1 − k 1.2 。

在上面的公式( 9), P是灾难的风险概率; K是危险岩体的稳定系数。当 K≥1.2, K= 1.2。的危险岩体在不同工作条件下的计算结果如表所示 7。

危险的岩石稳定的计算结果。

失效模式 危险的岩石数量 工作条件 稳定系数 稳定的状态 风险概率(%)
下降的类型 W1 我 1.075 欠稳定的 20.4
二世 0.950 不稳定 30.8
三世 0.928 不稳定 32.7
W3 我 1.024 欠稳定的 24.7
二世 0.980 不稳定 28.3
三世 0.953 不稳定 30.6
W4 我 1.101 欠稳定的 18.3
二世 0.953 不稳定 30.6
三世 0.909 不稳定 34.3
W6 我 1.006 欠稳定的 26.2
二世 0.863 不稳定 38.1
三世 0.833 不稳定 40.6
引爆类型 W2 我 1.026 欠稳定的 24.5
二世 0.907 不稳定 34.4
三世 0.866 不稳定 37.8
W5 我 1.168 欠稳定的 12.7
二世 1.085 欠稳定的 19.6
三世 1.040 欠稳定的 23.3
6。结论

摘要六组危险边坡岩体与悬臂Puerdu镇边县,昭通云南省,中国,被市为研究对象。进行了现场调查,分析危险岩体的发展特点和定义它的失败和不稳定模式。根据危险岩体的特点,建立了简化的地质模型。自重的影响,暴雨和地震危险岩体被认为是合理的,和稳定的危险岩体在不同工作条件下的悬臂斜率是客观的反映。危险岩体的稳定系数计算在不同工作条件下的极限平衡方法和风险概率估计的经验公式。主要结论如下:

根据工程地质调查的结果,危险岩体的关节( W1, W2, W3, W4, W5, W6)在研究区显然是发达,挂着好条件和严重的潜在威胁。

危险的岩体的破坏模式( W1, W3, W4, W6)在研究区域类型,和危险岩体的破坏模式 W2, W5是引爆类型。

在危险岩体( W1, W2, W3, W4, W5, W6),条件下,稳定系数 K= 1.006 - -1.101,欠稳定的状态和风险概率是18.3 - -26.2%;条件下,稳定系数 K= 0.863 - -1.168,这是一种不稳定的状态,和风险概率是19.6 - -38.1%;条件下三世,稳定系数 K= 0.833 - -1.040,这是一个欠稳定的状态,风险概率是23.3 - -40.6%。总之,危险的岩体包括 W1, W2, W3, W4, W5, W6主要是处于欠稳定的状态。暴雨和地震条件下,稳定系数降低,风险概率增加。因此,应加强监控。

数据可用性

使用的数据来支持本研究的结果包括在本文中。

 的利益冲突

作者宣称没有利益冲突有关的出版。

 确认

这项研究是由人才发展项目昆明科技大学(KKSY201504022号和KKSY201767034)和中国有色金属工业昆明勘察设计研究院有限公司有限公司(风险评估方法危险的岩石高边坡在云南东北基于工程地质演化)。

 陈 H。 秦 X。 不稳定的岩石稳定性分析的现状和趋势 重庆交通大学学报(自然科学版) 2018年 37 10 49 60 王 J。 崩溃的设计在突出危险的岩石边坡的控制方案 通信科技黑龙江 2010年 33 6 49 50 顾 胡 风险评估地震导致崩溃的灾难在九寨沟风景区 成都理工大学 2019年 李 C。 康 T。 李 X。 李 l 滑动失稳和屈服深度的理论研究煤壁workface基于主教带的方法 土木工程的发展 2019年 2019年 1 8 10.1155 / 2019/3065930 2 - s2.0 - 85072731847 Mithun K。 Ayad m·f·A。 伊斯梅尔 M。 冰川变化监测在不丹高imalaya使用遥感技术 环境工程研究 2021年 26 1 38 50 李 h·F。 张 g . X。 黄 T。 周 问:J。 稳定性分析危险的岩石山坡上的水电站 应用力学和材料 2013年 405 - 408 621年 629年 /www.scientific.net/amm.405 10.4028 - 408.621 2 - s2.0 - 84886776368 王 l 阴 Y。 黄 B。 戴 Z。 损伤演化和Jianchuandong危险岩体的稳定性分析三峡库区 工程地质 2020年 265年 105439年 10.1016 / j.enggeo.2019.105439 李 P。 分析崩溃的变形机制和预防措施Zhangkou Shiwei岩石的重庆 现代矿业 2020年 36 2 160年 163 + 169 越南盾 J。 徐 G。 李 Z。 分类的风险来源和风险等级评估周围的斜率Busigou水电项目 工程地质学报 2012年 20. 5 760年 767年 旷 Z。 研究特征、变形机制和控制危险的岩石和岩石重庆城市的中心区域 中国地质灾害与防治杂志》上 1995年 6 3 51 56 黄 R。 邓 R。 模拟整个过程的物质运动悬臂的斜率 1993年 成都,四川,中国 成都科技大学出版社 张 Q。 彭 G。 傅 年代。 系统的deformation-failure identifucation Lianzi悬崖的危险岩体 中国岩石力学与工程学报 1998年 17 5 66年 73年 李 Z。 香 W。 张 M。 研究滑动危险的岩体稳定性分析和治疗计划 资源环境与工程 2020年 34 S2 83年 89年 张 l 王 D。 李 G。 越南盾 J。 张 J。 在松散碎裂岩体稳定性分析和可靠性评价 土木工程的发展 2020年 2021年 5314937 道 H。 徐 G。 孟 J。 马 R。 越南盾 J。 的切割高陡岩石边坡稳定性评估协会的方法 土木工程的发展 2021年 2021年 8889526 龚 Y。 研究危岩的稳定性基于极限平衡法和断裂力学法 甘肃省水利水电技术 2018年 54 9 48 51 + 65 肖 年代。 危岩稳定性分析的基于极限平衡方法 东北地区的水资源与水电 2019年 37 12 52 72年 陈 Y。 岩体稳定性分析滑坡危险 表达水资源与水电信息 2019年 40 7 23 26 李 X。 陈 P。 史 H。 稳定性和可靠性评估危险的岩石在焦作废弃Longsi矿 地质灾害与环境保护》杂志上 2015年 26 3 92年 97年 赵 M。 部 X。 分析的应用刚体极限平衡方法危险岩体稳定性 长春理工学院学报(自然科学版) 2013年 14 3 75年 78 + 103 刘 B。 锅 Z。 郑 J。 发展特点和岩溶危险岩体的稳定性分析桂林城市 《自然灾害 2013年 22 1 183年 189年 张 Y。 周 W。 吴 Z。 郭 F。 郑 X。 三维地质建模技术的发展现状和建模实例 华东理工大学学报(社会科学版) 2013年 32 3 403年 409年 道格 年代。 安德里亚 W。 岩石边坡破坏机制的评论:构造地质学的重要性 《构造地质学 2015年 74年 1 23 10.1016 / j.jsg.2015.02.002 2 - s2.0 - 84924658128 刘 W。 研究稳定、运动特征和潜在不稳定岩体在高陡边坡的对策 成都理工大学 2008年 陈 H。 唐 H。 王 R。 计算方法的稳定不稳定的岩石和应用程序来三峡水库 岩石力学与工程 2004年 23 4 614年 619年 陈 H。 香 X。 唐 H。 大规模发展机制和对策的三峡库区危险的岩石p . r .中国:在万州Taibaiyan悬崖的例子 重庆大学学报 2008年 31日 10 1178年 1184年 张 Y。 研究风险分析在延安Fenghuangshan的山体滑坡 2008年 延安,中国 长安大学 邓 G。 研究黄土滑坡灾害的风险评估:一个案例研究Baota地区黄土滑坡的延安 2008年 陕西,中国 长安大学