王牌gydF4y2Ba 土木工程的发展gydF4y2Ba 1687 - 8094gydF4y2Ba 1687 - 8086gydF4y2Ba HindawigydF4y2Ba 10.1155 / 2020/8839519gydF4y2Ba 8839519gydF4y2Ba 研究文章gydF4y2Ba 预测的孔隙大小特征针刺非织造土工织物进行单轴拉伸菌株gydF4y2Ba 唐gydF4y2Ba 林gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba https://orcid.org/0000 - 0003 - 2751 - 2455gydF4y2Ba 唐gydF4y2Ba 羌族gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 钟gydF4y2Ba AolaigydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 李gydF4y2Ba HanjiegydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 蔡gydF4y2Ba 宋国青经济学gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 土木工程学系gydF4y2Ba 哈尔滨工业大学威海gydF4y2Ba 威海264209gydF4y2Ba 中国gydF4y2Ba hit.edu.cngydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 轨道交通学院gydF4y2Ba 苏州大学gydF4y2Ba 苏州215000gydF4y2Ba 中国gydF4y2Ba scu.edu.twgydF4y2Ba 2020年gydF4y2Ba 23gydF4y2Ba 6gydF4y2Ba 2020年gydF4y2Ba 2020年gydF4y2Ba 15gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba 2020年gydF4y2Ba 17gydF4y2Ba 5gydF4y2Ba 2020年gydF4y2Ba 26gydF4y2Ba 5gydF4y2Ba 2020年gydF4y2Ba 23gydF4y2Ba 6gydF4y2Ba 2020年gydF4y2Ba 2020年gydF4y2Ba 版权©2020林唐et al。gydF4y2Ba 这是一个开放的文章在知识共享归属许可下发布的,它允许无限制的使用,分布和繁殖在任何媒介,提供最初的工作是正确的引用。gydF4y2Ba

修改理论模型提出了预测非织造土工织物的孔隙大小特征在某些单轴拉伸压力,考虑平面外的区别泊松比和土工织物平面泊松比的。孔隙大小分布(psd)和OgydF4y2Ba95年gydF4y2Ba受到不同程度的单轴拉伸压力在两个针刺非织造土工织物被干筛分试验研究。拉伸的纤维取向的变化对孔隙压力和相应的影响大小被图像分析评估。平面外的泊松比和土工织物平面泊松比的检查。比较了预测之间的原始的和修改的模型。结果表明,修改后的模型可以更准确地预测PSDs的下降率,OgydF4y2Ba95年gydF4y2Ba阿,gydF4y2Ba98年gydF4y2Ba比原来的一个。修正后的理论啊gydF4y2Ba95年gydF4y2Ba和OgydF4y2Ba98年gydF4y2Ba在某些菌株可以提供一个参考过滤设计在工程菌株。纤维使重定向到加载方向的增加导致定向参数与拉伸压力增加,导致孔隙大小的减少。理论PSDs定向参数的变化很敏感。gydF4y2Ba

 中国国家自然科学基金gydF4y2Ba 51708160gydF4y2Ba 中国学术委员会gydF4y2Ba 201906125022gydF4y2Ba 研究和创新的基础gydF4y2Ba 2018年gydF4y2Ba 山东省自然科学基金gydF4y2Ba ZR2015PE006gydF4y2Ba 中央大学基础研究基金gydF4y2Ba HIT.NSRIF.2017018gydF4y2Ba 哈尔滨工业大学gydF4y2Ba (WH) 201423gydF4y2Ba 1。介绍gydF4y2Ba

非织造土工织物被广泛用作过滤、排水材料在各个领域(gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba]。确保保留土壤没有影响渗透水的流动,土工织物的设计需要满足几个条件,包括保留、渗透率、和anticlogging功能,通常是基于特征孔隙大小之间的关系gydF4y2Ba95年gydF4y2Ba或OgydF4y2Ba98年gydF4y2Ba和土壤颗粒大小(gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba- - - - - -gydF4y2Ba 7gydF4y2Ba]。的过滤应用土工织物通常受到拉伸压力并导致明显的非织造土工织物的孔隙大小和渗透率变化(gydF4y2Ba 8gydF4y2Ba- - - - - -gydF4y2Ba 14gydF4y2Ba]。然而,不牵强附会的孔隙大小通常测试和用于设计,导致失败的工程应用[gydF4y2Ba 8gydF4y2Ba- - - - - -gydF4y2Ba 14gydF4y2Ba]。因此,准确测定孔隙大小在一定拉伸压力过滤非织造土工织物的设计是至关重要的。gydF4y2Ba

还有有限的理论模型来预测单轴拉伸应变的影响在土工织物的孔隙大小(gydF4y2Ba 13gydF4y2Ba,gydF4y2Ba 14gydF4y2Ba]。基于泊松多面体理论,可以预测一个半径分布的圆内接多边形,一系列的理论模型的孔隙大小分布(psd)不牵强附会的非织造非织造土工织物结构和建立了(gydF4y2Ba 15gydF4y2Ba- - - - - -gydF4y2Ba 20.gydF4y2Ba]。模型也被延长了单轴和双轴拉伸应变条件(gydF4y2Ba 13gydF4y2Ba,gydF4y2Ba 21gydF4y2Ba]。席尔瓦et al。gydF4y2Ba 22gydF4y2Ba)已经开发出基于图像的测量技术非织造土工织物的孔隙大小分布取决于理论。此外,三维结构的吸收玻璃垫分离器建立了基于理论(gydF4y2Ba 23gydF4y2Ba]。多种多孔介质曾在实验中证明这些模型的有效性,包括非织造heat-bonded土工织物,混合针刺非织造土工织物、非织造土工织物纺粘的,热粘合非织造布的结构,和玻璃垫(gydF4y2Ba 12gydF4y2Ba,gydF4y2Ba 13gydF4y2Ba,gydF4y2Ba 15gydF4y2Ba- - - - - -gydF4y2Ba 23gydF4y2Ba]。纤维取向分布是一个重要的参数模型中,需要估计图像分析(gydF4y2Ba 17gydF4y2Ba- - - - - -gydF4y2Ba 20.gydF4y2Ba]。由于显微镜通常关注的有限层纤维,在文献中使用的样本相对较薄,一般不到250 g / mgydF4y2Ba2gydF4y2Ba(gydF4y2Ba 13gydF4y2Ba- - - - - -gydF4y2Ba 23gydF4y2Ba]。如果样品比较厚,纤维在深层将模糊,无法评估光学显微镜。gydF4y2Ba

PSDs的理论模型,非织造结构或土工布被假定为各向同性材料(gydF4y2Ba 13gydF4y2Ba- - - - - -gydF4y2Ba 21gydF4y2Ba),这意味着平面和出平面泊松比值作为相同的值。同时,定向参数gydF4y2Ba KgydF4y2Ba αgydF4y2Ba在不同级别的单轴拉伸菌株中没有给出文献[gydF4y2Ba 13gydF4y2Ba- - - - - -gydF4y2Ba 21gydF4y2Ba]。的紧张gydF4y2Ba KgydF4y2Ba αgydF4y2Ba从一个方程计算而不是使重定向纤维的统计工作gydF4y2Ba 13gydF4y2Ba,gydF4y2Ba 17gydF4y2Ba]。非织造土工织物和有限的实验进行了验证和改进理论模型。gydF4y2Ba

当涉及到实验对单轴拉伸应变的影响非织造土工织物的孔隙大小或渗透率,结果仍不足(gydF4y2Ba 8gydF4y2Ba- - - - - -gydF4y2Ba 14gydF4y2Ba]。Fourie和KuchenagydF4y2Ba 8gydF4y2Ba]表明,拉伸应变会导致流量急剧减少通过soil-geotextile系统对针刺非织造土工织物。爱德华兹和宣gydF4y2Ba 11gydF4y2Ba)报道,针刺土工布显示流量减少,而热定形非织造土工布经验增加,当让单轴拉伸载荷。吴三PSDs针刺土工织物进行测试和香港gydF4y2Ba 24gydF4y2Ba)与单轴拉伸压力减少湿筛分测试。和吴等人的结果。gydF4y2Ba 10gydF4y2Ba说明了孔隙大小和平均流速通过两个heat-bonded非织造土工织物随着单轴拉伸应变的增加而增加。似乎单轴应变导致的减少孔隙大小的针刺土工织物、非织造土工织物和heat-bonded观察相反的趋势。仍然需要更多的实验来验证结论(gydF4y2Ba 8gydF4y2Ba- - - - - -gydF4y2Ba 14gydF4y2Ba,gydF4y2Ba 24gydF4y2Ba]。gydF4y2Ba

因此,在这项研究中,现有的模型PSDs受单轴拉伸菌株已被修改,考虑平面之间的差异和出平面泊松比的土工织物。两个针刺非织造土工织物采用干筛分测试(ASTM D4751-16 (A)) (gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba估计单轴拉伸下的PSDs菌株。定向参数gydF4y2Ba KgydF4y2Ba αgydF4y2Ba在不同级别的单轴拉伸压力已经从图像分析获得的纤维重新定位。同时,平面和出平面泊松比的土工织物被估计。之间的比较进行了修改后的模型和原始模型的预测与实验结果。修改后的模型可以更准确地预测PSDs的递减趋势,和纠正OgydF4y2Ba95年gydF4y2Ba和OgydF4y2Ba98年gydF4y2Ba在某些菌株可作为设计的参考。gydF4y2Ba

 2。理论模型gydF4y2Ba 2.1。最初的模型gydF4y2Ba

根据一个不牵强附会的孔隙模型的拉瓦尔大声回答et al。gydF4y2Ba 12gydF4y2Ba,gydF4y2Ba 13gydF4y2Ba,gydF4y2Ba 17gydF4y2Ba- - - - - -gydF4y2Ba 20.gydF4y2Ba),PSDs的理论模型进行单轴拉伸压力显示如下。累积概率gydF4y2Ba FgydF4y2Ba fgydF4y2Ba dgydF4y2Ba 一个粒子的直径gydF4y2Ba dgydF4y2Ba通过非织造布的层以下方程所示(gydF4y2Ba 13gydF4y2Ba,gydF4y2Ba 17gydF4y2Ba- - - - - -gydF4y2Ba 20.gydF4y2Ba]:gydF4y2Ba (1)gydF4y2Ba FgydF4y2Ba fgydF4y2Ba dgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba −gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba +gydF4y2Ba ωgydF4y2Ba dgydF4y2Ba +gydF4y2Ba ωgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba dgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba egydF4y2Ba −gydF4y2Ba ωgydF4y2Ba dgydF4y2Ba NgydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 在哪里gydF4y2Ba (2)gydF4y2Ba ωgydF4y2Ba =gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba VgydF4y2Ba fgydF4y2Ba εgydF4y2Ba KgydF4y2Ba αgydF4y2Ba βgydF4y2Ba fgydF4y2Ba πgydF4y2Ba DgydF4y2Ba fgydF4y2Ba ,gydF4y2Ba (3)gydF4y2Ba NgydF4y2Ba =gydF4y2Ba TgydF4y2Ba ggydF4y2Ba DgydF4y2Ba fgydF4y2Ba ,gydF4y2Ba (4)gydF4y2Ba VgydF4y2Ba fgydF4y2Ba εgydF4y2Ba =gydF4y2Ba VgydF4y2Ba fgydF4y2Ba 1gydF4y2Ba +gydF4y2Ba εgydF4y2Ba 1gydF4y2Ba −gydF4y2Ba νgydF4y2Ba εgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba ,gydF4y2Ba (5)gydF4y2Ba KgydF4y2Ba αgydF4y2Ba βgydF4y2Ba fgydF4y2Ba =gydF4y2Ba ∫gydF4y2Ba −gydF4y2Ba πgydF4y2Ba /gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba −gydF4y2Ba αgydF4y2Ba πgydF4y2Ba /gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba −gydF4y2Ba αgydF4y2Ba 因为gydF4y2Ba βgydF4y2Ba fgydF4y2Ba χgydF4y2Ba βgydF4y2Ba fgydF4y2Ba dgydF4y2Ba βgydF4y2Ba fgydF4y2Ba ,gydF4y2Ba (6)gydF4y2Ba VgydF4y2Ba fgydF4y2Ba =gydF4y2Ba μgydF4y2Ba TgydF4y2Ba ggydF4y2Ba ρgydF4y2Ba hgydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 在哪里gydF4y2Ba ωgydF4y2Ba 是覆盖参数;gydF4y2Ba NgydF4y2Ba 是层数;gydF4y2Ba VgydF4y2Ba fgydF4y2Ba 是总纤维体积分数;gydF4y2Ba εgydF4y2Ba 单轴拉伸应变;gydF4y2Ba KgydF4y2Ba αgydF4y2Ba 是定向参数;gydF4y2Ba χgydF4y2Ba βgydF4y2Ba fgydF4y2Ba 是纤维的取向分布函数;和gydF4y2Ba βgydF4y2Ba fgydF4y2Ba 是纤维的取向角受到压力。gydF4y2Ba DgydF4y2Ba fgydF4y2Ba 纤维直径;gydF4y2Ba νgydF4y2Ba 是无纺布的泊松比。gydF4y2Ba μgydF4y2Ba 是最初的单位面积上的质量;gydF4y2Ba TgydF4y2Ba ggydF4y2Ba 是非织造布厚度;gydF4y2Ba ρgydF4y2Ba hgydF4y2Ba 是纤维密度。参数解释的细节在文献[gydF4y2Ba 12gydF4y2Ba,gydF4y2Ba 13gydF4y2Ba,gydF4y2Ba 17gydF4y2Ba- - - - - -gydF4y2Ba 20.gydF4y2Ba]。gydF4y2Ba

 2.2。修改后的模型gydF4y2Ba

在方程(gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba),单轴拉伸非织造土工布的行为作为一个平面应力问题。和出平面泊松比和平面泊松比作为相同的参数gydF4y2Ba νgydF4y2Ba 。gydF4y2Ba

根据之前的文献中实验结果和这一研究中,平面外的非织造土工织物的泊松比随似乎小于平面泊松比(gydF4y2Ba 13gydF4y2Ba,gydF4y2Ba 18gydF4y2Ba,gydF4y2Ba 24gydF4y2Ba- - - - - -gydF4y2Ba 27gydF4y2Ba]。拉瓦尔大声回答,AgraharigydF4y2Ba 13gydF4y2Ba)表明,机器方向的平面泊松比值介于2.38和3.81之间有两个热粘合非织造布。平面泊松比的关系和纵向应变是由拉瓦尔大声回答et al。gydF4y2Ba 18gydF4y2Ba),平面泊松比可以增加从2.1到4.0,增加压力。非织造土工布的平面泊松比的考验Shukla et al。gydF4y2Ba 25gydF4y2Ba1.75)仍然从0到10%的压力。Kutay et al。gydF4y2Ba 26gydF4y2Ba)报道,横向应变总是大于轴向应变的针刺非织造土工布,失败和泊松比等于2.1。在文献中,平面泊松比至少等于或大于1.0。gydF4y2Ba

当涉及到平面外泊松比,胆量et al。gydF4y2Ba 27gydF4y2Ba)测试出平面泊松比的两种针刺聚丙烯非织造NW1 NW2。两个平面外泊松比的两个土工织物介于0.21和0.37之间,当压力从0增加到10%。同时,非织造土工织物厚度的减少三个(称为GT1, GT2和g3)与单轴应变测试增加吴和香港gydF4y2Ba 24gydF4y2Ba),如图gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba。减少的厚度拉伸压力大约是线性的。因此,在本研究中,实验数据是线性拟合,拟合的斜坡gydF4y2Ba kgydF4y2Ba用于计算出平面泊松比吗gydF4y2Ba νgydF4y2Ba ⊥gydF4y2Ba ,如下所示:gydF4y2Ba (7)gydF4y2Ba νgydF4y2Ba ⊥gydF4y2Ba =gydF4y2Ba −gydF4y2Ba εgydF4y2Ba tgydF4y2Ba εgydF4y2Ba =gydF4y2Ba kgydF4y2Ba tgydF4y2Ba 0gydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 在哪里gydF4y2Ba εgydF4y2Ba tgydF4y2Ba 是在厚度和压力gydF4y2Ba εgydF4y2Ba 面内单轴拉伸应变。gydF4y2Ba tgydF4y2Ba 0gydF4y2Ba 是不牵强附会的土工布的厚度。和gydF4y2Ba νgydF4y2Ba ⊥gydF4y2Ba GT1, GT2,及至计算是0.17,0.36,和0.14,分别如图gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba,小于的平面泊松比文献[gydF4y2Ba 13gydF4y2Ba,gydF4y2Ba 18gydF4y2Ba,gydF4y2Ba 25gydF4y2Ba,gydF4y2Ba 26gydF4y2Ba]。gydF4y2Ba

土工布厚度变化与拉伸压力(数据来源于文献[gydF4y2Ba 24gydF4y2Ba])。gydF4y2Ba

在这项研究中,方程(gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba)修改为以下方程:gydF4y2Ba (8)gydF4y2Ba VgydF4y2Ba fgydF4y2Ba εgydF4y2Ba =gydF4y2Ba VgydF4y2Ba fgydF4y2Ba 1gydF4y2Ba +gydF4y2Ba εgydF4y2Ba 1gydF4y2Ba −gydF4y2Ba νgydF4y2Ba ⊥gydF4y2Ba εgydF4y2Ba 1gydF4y2Ba −gydF4y2Ba vgydF4y2Ba / /gydF4y2Ba εgydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 在哪里gydF4y2Ba vgydF4y2Ba /gydF4y2Ba /gydF4y2Ba 是平面泊松比,它应该决定根据单轴拉伸应变的方向gydF4y2Ba εgydF4y2Ba 。和总纤维体积分数是影响平面横向应变以及应变在土工织物的厚度。gydF4y2Ba

因此,修改后的模型PSDs受单轴拉伸菌株结合方程(gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba)- (gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba),(gydF4y2Ba 5gydF4y2Ba),(gydF4y2Ba 6gydF4y2Ba)和(gydF4y2Ba 8gydF4y2Ba)。gydF4y2Ba

在土工织物的过滤标准,OgydF4y2Ba95年gydF4y2Ba是一种常用的特征孔隙大小;它表明,95%的毛孔比大小(小gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba,gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba),而理论啊gydF4y2Ba95年gydF4y2Ba从理论PSD不能读取能完美地适合实验的价值gydF4y2Ba95年gydF4y2Ba在文献[gydF4y2Ba 13gydF4y2Ba,gydF4y2Ba 17gydF4y2Ba- - - - - -gydF4y2Ba 20.gydF4y2Ba]。如果一个紧张的理论啊gydF4y2Ba95年gydF4y2Ba需要使用的过滤设计某一工程应变下,理论和实验之间的差异gydF4y2Ba95年gydF4y2Ba应当予以纠正。实验啊gydF4y2Ba95年gydF4y2Ba之前的不牵强附会的土工布可以很容易地测试应用程序或由生产。因此,不牵强附会的实验和理论之间的差异gydF4y2Ba95年gydF4y2Ba可以用来纠正这个错误的紧张理论啊gydF4y2Ba95年gydF4y2Ba,只要降低率可以准确地预测。然后在单轴拉伸应变gydF4y2Ba εgydF4y2Ba ,紧张啊gydF4y2Ba95年gydF4y2Ba用于设计可以计算如下:gydF4y2Ba (9)gydF4y2Ba OgydF4y2Ba 95年gydF4y2Ba 纠正gydF4y2Ba εgydF4y2Ba =gydF4y2Ba OgydF4y2Ba 95年gydF4y2Ba 经验值gydF4y2Ba 0gydF4y2Ba −gydF4y2Ba OgydF4y2Ba 95年gydF4y2Ba 西奥gydF4y2Ba 0gydF4y2Ba +gydF4y2Ba OgydF4y2Ba 95年gydF4y2Ba 西奥gydF4y2Ba εgydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 在哪里gydF4y2Ba OgydF4y2Ba 95年gydF4y2Ba 纠正gydF4y2Ba εgydF4y2Ba 修正后的理论啊gydF4y2Ba95年gydF4y2Ba的压力下gydF4y2Ba εgydF4y2Ba ,这可能是用于过滤设计标准,gydF4y2Ba OgydF4y2Ba 95年gydF4y2Ba 经验值gydF4y2Ba 0gydF4y2Ba 是实验啊gydF4y2Ba95年gydF4y2Ba不牵强附会的的土工布样本,gydF4y2Ba OgydF4y2Ba 95年gydF4y2Ba 西奥gydF4y2Ba 0gydF4y2Ba 是啊gydF4y2Ba95年gydF4y2Ba从理论读取PSD在应变0%,gydF4y2Ba OgydF4y2Ba 95年gydF4y2Ba 西奥gydF4y2Ba εgydF4y2Ba 是啊gydF4y2Ba95年gydF4y2Ba从应变下的理论PSD读取gydF4y2Ba εgydF4y2Ba 。gydF4y2Ba

 3所示。实验的程序gydF4y2Ba 3.1。材料gydF4y2Ba

核实修改模型的合理性,采用干筛分试验测试PSDs的变化两个针刺非织造土工织物在单轴拉伸的压力之下。由于纤维取向需要估计的图像分析,相对较薄的样品了。土工织物被指定为NW100 NW200,表明两土工织物的质量单位面积约107 g / mgydF4y2Ba2gydF4y2Ba和225 g / mgydF4y2Ba2gydF4y2Ba。土工织物的细节描述在表使用gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba。gydF4y2Ba

非织造土工织物的性质和结构。gydF4y2Ba

NW100gydF4y2Ba NW200gydF4y2Ba
单位面积上的质量(g / mgydF4y2Ba2gydF4y2Ba)gydF4y2Ba 107年gydF4y2Ba 225年gydF4y2Ba
厚度(gydF4y2Ba μgydF4y2Ba米)gydF4y2Ba 863年gydF4y2Ba 1690年gydF4y2Ba
纤维密度(g / cmgydF4y2Ba3gydF4y2Ba)gydF4y2Ba 1.32gydF4y2Ba 1.32gydF4y2Ba
直径(gydF4y2Ba μgydF4y2Ba米)gydF4y2Ba 23gydF4y2Ba 23gydF4y2Ba
出平面泊松比gydF4y2Ba 0.17gydF4y2Ba 0.31gydF4y2Ba
平面泊松比(纵向)gydF4y2Ba 1.17gydF4y2Ba 1.16gydF4y2Ba
3.2。设备和程序gydF4y2Ba

罗和MyllevillegydF4y2Ba 28gydF4y2Ba)表明,菌株对土工织物的方向垂直于长轴的路堤可高达10%。Izadi et al。gydF4y2Ba 29日gydF4y2Ba)指出,土工布的菌株由于冲击载荷在3.5 - -5%的范围。赢得了和金gydF4y2Ba 30.gydF4y2Ba]提到,有6%应变的土工布土壤5米高的墙,和Schimelfenyg et al。gydF4y2Ba 31日gydF4y2Ba)发现了一个应变大于7%经土工布和填补容器堤坝的方向。Fourie和艾迪斯(gydF4y2Ba 9gydF4y2Ba)得出的结论是,大部分的减少应用程序下的过滤孔径已经发生的最小负荷。据文献记载的应变水平的小于10%,单轴拉伸菌株的3%,5%,10%的人选择学习压力孔隙大小的影响。测试过程如下:gydF4y2Ba

一种万能拉力试验装置用于土工布紧张干筛分测试标本。拉伸加载时应用在机器方向测试。土工布标本拉伸时指定的应变,标本被夹了,如图gydF4y2Ba 2(一个)gydF4y2Ba。夹子的内部直径200 mm,可安装在直径200毫米的筛子。不牵强附会的标本用于干燥的大小筛选测试见图gydF4y2Ba 2 (b)gydF4y2Ba。然后,夹土工布的标本被削减的装置。网格划分的标本在测试之前作为一个指示器的拉伸应变和应变逆转后切割。gydF4y2Ba

夹紧试样的显微图像是由显微镜。纤维是公认的手工纤维使用AutoCAD绘制直线gydF4y2Ba@gydF4y2Ba呈现在图gydF4y2Ba 2 (c)gydF4y2Ba。和统计工作是由计算的比例行10°方向角间隔对机器方向0°[gydF4y2Ba 12gydF4y2Ba,gydF4y2Ba 13gydF4y2Ba,gydF4y2Ba 17gydF4y2Ba- - - - - -gydF4y2Ba 20.gydF4y2Ba]。然后,定向参数gydF4y2Ba KgydF4y2Ba αgydF4y2Ba由方程(计算gydF4y2Ba 5gydF4y2Ba)。超过120纤维参与每个图像的统计工作。gydF4y2Ba

夹的厚度土工布标本2 kPa正常压力下测试厚度测试仪(ASTM D5199-12) [gydF4y2Ba 32gydF4y2Ba),这是用来计算出平面的泊松比。的标准偏差在一定应变下的样品的厚度范围从3 - 23所示gydF4y2Ba μgydF4y2Bam。土工布厚度的变化与拉伸菌株见图gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba。与方程(gydF4y2Ba 7gydF4y2Ba)是用来给平面外的泊松比值NW100 NW200,分别是0.17和0.31。gydF4y2Ba

应用商用防静电喷雾均匀土工布。和夹土工布是配备了一个锅和一个封面和固定在机械振动筛进行干筛分测试(ASTM D4751-16 (a)) (gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba]。球形玻璃珠大小从0.033毫米到0.425毫米不等被利用。gydF4y2Ba

土工织物平面泊松比的测试机的图像分析的方向。大小的一个初始样本用于平面泊松比的测试见图gydF4y2Ba 2 (d)gydF4y2Ba。土工布标本夹在创建一个100毫米×100毫米平方测试区域。60毫米×60毫米平方了标本。Giroud [gydF4y2Ba 33gydF4y2Ba]提到,泊松比来自横向应变的中长标本往往是高估了。因此,线的平均横向应变gydF4y2Ba ABgydF4y2Ba,gydF4y2Ba CDgydF4y2Ba,gydF4y2Ba 英孚gydF4y2Ba计算使用的标志广场平面泊松比为方程(gydF4y2Ba 10gydF4y2Ba)- (gydF4y2Ba 12gydF4y2Ba)。平面泊松比的标准差是0.003 NW100 NW200和0.05,分别为:gydF4y2Ba

 (10)gydF4y2Ba εgydF4y2Ba 1gydF4y2Ba =gydF4y2Ba 一个gydF4y2Ba ′gydF4y2Ba BgydF4y2Ba ′gydF4y2Ba −gydF4y2Ba 一个gydF4y2Ba BgydF4y2Ba /gydF4y2Ba 一个gydF4y2Ba BgydF4y2Ba +gydF4y2Ba CgydF4y2Ba ′gydF4y2Ba DgydF4y2Ba ′gydF4y2Ba −gydF4y2Ba CgydF4y2Ba DgydF4y2Ba /gydF4y2Ba CgydF4y2Ba DgydF4y2Ba +gydF4y2Ba EgydF4y2Ba ′gydF4y2Ba FgydF4y2Ba ′gydF4y2Ba −gydF4y2Ba EgydF4y2Ba FgydF4y2Ba /gydF4y2Ba EgydF4y2Ba FgydF4y2Ba 3gydF4y2Ba ,gydF4y2Ba (11)gydF4y2Ba εgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba =gydF4y2Ba GgydF4y2Ba ′gydF4y2Ba HgydF4y2Ba ′gydF4y2Ba −gydF4y2Ba GgydF4y2Ba HgydF4y2Ba GgydF4y2Ba HgydF4y2Ba ,gydF4y2Ba (12)gydF4y2Ba νgydF4y2Ba / /gydF4y2Ba =gydF4y2Ba −gydF4y2Ba εgydF4y2Ba 1gydF4y2Ba εgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba ,gydF4y2Ba 在哪里gydF4y2Ba εgydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 平均横向应变和吗gydF4y2Ba εgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 是应变纵向扩展。gydF4y2Ba 一个gydF4y2Ba ′gydF4y2Ba BgydF4y2Ba ′gydF4y2Ba 和gydF4y2Ba 一个gydF4y2Ba BgydF4y2Ba 紧张的长度和初始长度的线吗gydF4y2Ba 一个gydF4y2Ba BgydF4y2Ba 。同样适用于其他标志线。gydF4y2Ba

紧张的准备土工布标本。(一)获得的土工布标本夹紧张的照片。(b)示意图不牵强附会的标本的干筛分试验。(c)测量纤维的取向。(d)的示意图不牵强附会的平面泊松比的测试标本。gydF4y2Ba

厚度的变化与拉伸NW100菌株和NW200。gydF4y2Ba

 4所示。结果gydF4y2Ba 4.1。纤维取向gydF4y2Ba

土工织物的机器方向设置为0°的统计数据,这也是在拉伸试验加载的方向。图gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba不牵强附会的说明了微观结构和紧张(10%)NW100标本。纤维的相对频率的直方图NW100和NW200指定压力图gydF4y2Ba 5gydF4y2Ba。随着压力增加,随机分布的纤维使重定向到加载方向图gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba,同意NW100纤维的相对频率直方图,如图gydF4y2Ba 5gydF4y2Ba。相对频率在0°从0.14增加到0.24 NW100和NW200从0.08到0.16,当压力增加从0%降至10%。NW100有增加趋势,纤维的相对频率0°,尤其是来自−20°20°。在图gydF4y2Ba 5(一个)gydF4y2Ba纤维的相对频率为0°NW100有点比别人大,与其他方向的相对频率相对统一。同意的结论是,大多数面向非织造土工织物的优先(gydF4y2Ba 12gydF4y2Ba,gydF4y2Ba 13gydF4y2Ba]。NW200,纤维的相对频率不牵强附会的NW200相对比较统一的图gydF4y2Ba 5 (e)gydF4y2Ba。增加应变从0%提高到10%,纤维的相对频率增加从0.09到0.12−10°角,从0.01到0.05 10°角,分别。gydF4y2Ba

微观结构的NW100土工布标本。(一)0%的菌株。单轴拉伸应变(b) 10%。gydF4y2Ba

直方图的相对频率的纤维受到不同的单轴拉伸应变。(一)NW100 0%。(b) NW100 3%。(c) NW100 5%。(d) NW100 10%。(e) NW200 0%。(f) NW200 3%。(g) NW200 5%。(h) NW200 10%。gydF4y2Ba

定向参数gydF4y2Ba KgydF4y2Ba αgydF4y2Ba被定义为债券之间的平均距离投影在平面方向(gydF4y2Ba 17gydF4y2Ba- - - - - -gydF4y2Ba 20.gydF4y2Ba]。的gydF4y2Ba KgydF4y2Ba αgydF4y2Ba在指定拉伸压力计算方程(gydF4y2Ba 5gydF4y2Ba)的乘积的积分gydF4y2Ba 因为gydF4y2Ba βgydF4y2Ba fgydF4y2Ba 和相应的纤维的相对频率gydF4y2Ba βgydF4y2Ba fgydF4y2Ba 从−90°- 90°,表中给出gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba。的gydF4y2Ba KgydF4y2Ba αgydF4y2Ba两个样本的增加与单轴拉伸压力。当压力增加从0%提高到10%,gydF4y2Ba KgydF4y2Ba αgydF4y2Ba从0.63增加到0.76 NW100 NW200从0.63到0.72。gydF4y2Ba

定向参数gydF4y2Ba KgydF4y2Ba αgydF4y2Ba在不同的压力水平。gydF4y2Ba

应变(%)gydF4y2Ba NW100gydF4y2Ba NW200gydF4y2Ba
0gydF4y2Ba 0.63gydF4y2Ba 0.63gydF4y2Ba
3gydF4y2Ba 0.68gydF4y2Ba 0.65gydF4y2Ba
5gydF4y2Ba 0.71gydF4y2Ba 0.69gydF4y2Ba
10gydF4y2Ba 0.76gydF4y2Ba 0.72gydF4y2Ba

执行参数研究计算孔隙大小分布的不同的值gydF4y2Ba KgydF4y2Ba αgydF4y2Ba,如图gydF4y2Ba 6gydF4y2Ba。当gydF4y2Ba KgydF4y2Ba αgydF4y2Ba从0.6到0.8增加33%应变下两个样本的0%,NW100 PSDs和NW200朝着小孔隙大小的方向。OgydF4y2Ba95年gydF4y2Ba从理论读取PSDs减少从319年到238年gydF4y2Ba μgydF4y2Bam×NW100和从223年到170年的34%gydF4y2Ba μgydF4y2BaNW200 m×31%。越大gydF4y2Ba KgydF4y2Ba αgydF4y2Ba是,理论孔隙尺寸越小。理论孔隙大小的变化敏感gydF4y2Ba KgydF4y2Ba αgydF4y2Ba。因此,准确的测定gydF4y2Ba KgydF4y2Ba αgydF4y2Ba至关重要的预测孔隙大小拉伸压力之下。理论结果也赞同这种现象,纤维重新定位一个方向结果之间的狭窄空间中纤维和孔隙大小的减少。gydF4y2Ba

参数的研究gydF4y2Ba KgydF4y2Ba αgydF4y2Ba在应变0%。gydF4y2Ba

 4.2。孔隙大小分布gydF4y2Ba

实验PSDs所绘制的累积频率孔隙大小和孔隙大小,呈现在图gydF4y2Ba 7gydF4y2Ba。实验PSDs NW100和NW200朝着的方向小孔隙大小的压力日益增加,展示不同大小的减少毛孔。NW100 PSD曲线的形状和NW200不定期在不同菌株不同。根据土工织物的物理性质,从原始模型理论计算PSDs [gydF4y2Ba 12gydF4y2Ba,gydF4y2Ba 13gydF4y2Ba,gydF4y2Ba 18gydF4y2Ba- - - - - -gydF4y2Ba 20.gydF4y2Ba和修改模型,贴上“Theo-O”和“Theo-M”,分别在图gydF4y2Ba 7gydF4y2Ba。两种理论PSDs减少与增加压力。修改的两个相邻的理论曲线之间的距离小于原来的一个模型。评估两个模型的预测精度是困难的,因为PSDs的形状的两个模型不能适应PSDs完全与实验活动。因此,孔隙大小O特征gydF4y2Ba95年gydF4y2Ba确定从PSDs量化变化。gydF4y2Ba

实验和理论PSDs干筛分测试。(一)实验和理论NW100 PSDs的原始模型。(b)的实验和理论PSDs NW100修改模型。(c)实验和理论NW200 PSDs的原始模型。(d)的实验和理论PSDs NW200修改模型。gydF4y2Ba

OgydF4y2Ba95年gydF4y2Ba不是很容易受到静电的影响在干筛分的测试中,这可能导致PSDs的上升趋势领域的小孔和影响小尺度孔隙特征的结果(gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba,gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba]。因此,阿gydF4y2Ba95年gydF4y2Ba从理论和实验PSDs读来比较两个模型的预测。理论和实验之间的差异gydF4y2Ba95年gydF4y2Ba在0%应变是用来计算修正gydF4y2Ba OgydF4y2Ba 95年gydF4y2Ba 纠正gydF4y2Ba εgydF4y2Ba 利用方程(gydF4y2Ba 9gydF4y2Ba)。实验啊gydF4y2Ba95年gydF4y2Ba和gydF4y2Ba OgydF4y2Ba 95年gydF4y2Ba 纠正gydF4y2Ba εgydF4y2Ba 说明在图gydF4y2Ba 8gydF4y2Ba。实验啊gydF4y2Ba95年gydF4y2Ba值NW100和NW200下降的压力。的下降趋势gydF4y2Ba95年gydF4y2Ba修改后的模型预测的同意更好的与实验OgydF4y2Ba95年gydF4y2Ba比原来的模型。原始模型高估了NW100和NW200的下降率。这可能归因于这样一个事实:原始模型高估了平面外泊松比。gydF4y2Ba

实验和理论啊gydF4y2Ba95年gydF4y2Ba通过干筛分试验测试。(一)NW100。(b) NW200。gydF4y2Ba

 5。讨论gydF4y2Ba

拉瓦尔大声回答,AgraharigydF4y2Ba 13gydF4y2Ba)验证他们的模型通过图像分析两个热粘合非织造布结构贴上TB1 TB2。TB1的物理性质和TB2列在下表中gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba。实验和理论PSDs的原始模型从半对数读取数据。当图的线性范围gydF4y2Ba xgydF4y2Ba设在,相邻之间的距离理论PSDs显然是更大的比实验结果,如图gydF4y2Ba 9(一个)gydF4y2Ba和gydF4y2Ba 9 (c)gydF4y2Ba。同时,实验PSDs紧张之间的距离和相应的理论不能被忽视的。OgydF4y2Ba98年gydF4y2Ba值进行单轴拉伸菌株在文献中给出。如果理论啊gydF4y2Ba98年gydF4y2Ba由方程(原始模型的修正gydF4y2Ba 9gydF4y2Ba),与实验结果相比,理论OgydF4y2Ba98年gydF4y2Ba下降的速度比实验结果与菌株增加,如图gydF4y2Ba 10gydF4y2Ba,这是符合减少NW100和NW200的高估。此外,理论PSDs比实验的NW100, NW200 TB1, TB2。gydF4y2Ba

非织造布的属性结构(gydF4y2Ba 13gydF4y2Ba]。gydF4y2Ba

TB1gydF4y2Ba TB2gydF4y2Ba
单位面积上的质量(g / mgydF4y2Ba2gydF4y2Ba)gydF4y2Ba 30.gydF4y2Ba 30.gydF4y2Ba
厚度(毫米)gydF4y2Ba 0.44gydF4y2Ba 0.43gydF4y2Ba
纤维密度(g / cmgydF4y2Ba3gydF4y2Ba)gydF4y2Ba 1.38gydF4y2Ba 1.38gydF4y2Ba
直径(gydF4y2Ba μgydF4y2Ba米)gydF4y2Ba 16.6gydF4y2Ba一个gydF4y2Ba 28gydF4y2Ba一个gydF4y2Ba
KgydF4y2Ba αgydF4y2Ba 0.81gydF4y2Ba 0.77gydF4y2Ba
出平面泊松比gydF4y2Ba 0.17gydF4y2BabgydF4y2Ba 0.17gydF4y2BabgydF4y2Ba
在机器方向平面泊松比gydF4y2Ba 2.90 (4%)gydF4y2Ba 3.81 (4%)gydF4y2Ba
2.64 (8%)gydF4y2Ba 2.92 (8%)gydF4y2Ba
2.38 (12%)gydF4y2Ba 2.61 (12%)gydF4y2Ba

注意:gydF4y2Ba一个gydF4y2Ba纤维的直径计算根据文献中给出的参数(gydF4y2Ba 13gydF4y2Ba]。TB1和TB2由混合homofil和双组分聚酯纤维重量相等的比例;因此,纤维的直径作为这两种纤维的平均直径,如前所述,拉瓦尔大声回答,AgraharigydF4y2Ba 13gydF4y2Ba]。gydF4y2BabgydF4y2Ba假设值。gydF4y2Ba

实验和理论PSDs TB1 TB2。(一)实验和理论TB1 PSDs的原始模型。(b)的实验和理论PSDs TB1修改模型。(c)实验和理论TB2 PSDs的原始模型。(d)的实验和理论PSDs TB2修改模型(数据实验和理论PSDs的原始模型来自文献[gydF4y2Ba 13gydF4y2Ba])。gydF4y2Ba

实验和理论啊gydF4y2Ba98年gydF4y2Ba图像分析。(一)TB1。(b) TB2(实验啊gydF4y2Ba98年gydF4y2Ba来自文献[gydF4y2Ba 13gydF4y2Ba])。gydF4y2Ba

平面外的泊松比值TB1和TB2并不认为在测试。TB1和TB2相对小的厚度,分别是0.44毫米和0.43毫米。薄样品的平面外的泊松比吴的文学和香港gydF4y2Ba 24gydF4y2Ba和本研究都是0.17。如果出平面泊松比TB1 TB2假定为0.17,修改后的模型预测的理论PSDs给出数据gydF4y2Ba 9 (b)gydF4y2Ba和gydF4y2Ba 9 (d)gydF4y2Ba。和相应的修正gydF4y2Ba98年gydF4y2Ba利用方程(gydF4y2Ba 9gydF4y2Ba)如图gydF4y2Ba 10gydF4y2Ba。之间的距离两个相邻修改理论PSDs接下来的实验结果比原模型图gydF4y2Ba 9gydF4y2Ba。和修改后的模型可以更好地预测的下降率gydF4y2Ba98年gydF4y2Ba在图gydF4y2Ba 10gydF4y2Ba。gydF4y2Ba

虽然平面外泊松比TB1 TB2认为,平面外的结果表明,考虑泊松比可能导致更准确的预测。预测的值gydF4y2Ba95年gydF4y2Ba和OgydF4y2Ba98年gydF4y2Ba不是非常准确的模型,而修改后的模型预测的下降率是可以接受的,,求的值gydF4y2Ba95年gydF4y2Ba和OgydF4y2Ba98年gydF4y2Ba可以纠正根据精确测量不牵强附会的值。然后阿gydF4y2Ba95年gydF4y2Ba压力一定可以从修改后的预测模型,可用于过滤标准。在这项研究中,只有两个相对薄非织造土工织物测试来验证模型。额外的实验厚非织造土工织物的孔隙大小和其他测试方法测量需要验证的结论。此外,其他加载方向除了机器方向应该检查。gydF4y2Ba

 6。结论gydF4y2Ba

在这项研究中,现有的非织造土工织物的孔隙大小分布模型进行单轴拉伸菌株已被修改,考虑出平面泊松比的影响。实验PSDs朝着的方向小孔隙大小的压力日益增加,表明孔隙大小的减少。实验PSDs的形状不定期与不同菌株。修改后的模型可以更准确地预测的O率下降gydF4y2Ba95年gydF4y2Ba和OgydF4y2Ba98年gydF4y2Ba。和原始模型可能高估了降低率和O的价值gydF4y2Ba95年gydF4y2Ba和OgydF4y2Ba98年gydF4y2Ba。修正后的阿gydF4y2Ba95年gydF4y2Ba修改后的模型预测的根据指定的应变可以过滤设计提供参考。gydF4y2Ba

随机分布的纤维使重定向到加载方向增加单轴拉伸应变。纤维的相对频率加载方向增加从0.14到0.24的NW100和NW200从0.08到0.16,当压力增加从0%降至10%。也有增加的趋势在加载方向纤维的相对频率。单轴拉伸应变越大,越大gydF4y2Ba KgydF4y2Ba αgydF4y2Ba,理论孔隙大小将越小,同意实验结果。理论PSD的变化敏感gydF4y2Ba KgydF4y2Ba αgydF4y2Ba。当gydF4y2Ba KgydF4y2Ba αgydF4y2Ba增加了33%,OgydF4y2Ba95年gydF4y2Ba从理论PSDs减少读取NW200 NW100为34%和31%。gydF4y2Ba

实验结果表明,平面外非织造土工织物的泊松比小于平面泊松比。的出平面泊松比的模型需要考虑土工织物。需要额外的实验来验证的结论。gydF4y2Ba

 数据可用性gydF4y2Ba

使用的数据来支持这个研究的发现都包含在这篇文章。gydF4y2Ba

 的利益冲突gydF4y2Ba

作者宣称没有利益冲突。gydF4y2Ba

 确认gydF4y2Ba

这项研究是由中国国家自然科学基金(51708160)、中国奖学金委员会(CSC号201906125022),研究和创新基金会(2018),山东泰山学者专项基金、山东省自然科学基金,中国(ZR2015PE006),中央大学的基础研究基金(HIT.NSRIF.2017018),和科学研究基金会的哈尔滨工业大学威海(201423年达到(WH))。gydF4y2Ba

 刚gydF4y2Ba r·M。gydF4y2Ba 设计与土工合成材料gydF4y2Ba 1998年gydF4y2Ba 新泽西,新泽西,美国gydF4y2Ba 新世纪gydF4y2Ba GiroudgydF4y2Ba j . P。gydF4y2Ba 量化的技术行为的gydF4y2Ba 土工合成材料国际gydF4y2Ba 2005年gydF4y2Ba 12gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 27gydF4y2Ba 10.1680 / gein.2005.12.1.2gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 31744446619gydF4y2Ba GiroudgydF4y2Ba j . P。gydF4y2Ba 回顾土工布过滤标准gydF4y2Ba 诉讼程序的第一个印度土工织物会议上,印度理工学院gydF4y2Ba 1988年2月gydF4y2Ba 孟买,印度gydF4y2Ba 美国材料试验学会gydF4y2Ba ASTM D4751-16, ASTM试验方法确定土工布的明显的开口大小gydF4y2Ba 2016年gydF4y2Ba 美国费城,宾夕法尼亚州gydF4y2Ba 美国材料试验学会gydF4y2Ba 欧洲标准化委员会gydF4y2Ba ENISO12956、土工织物和Geotextile-Related Products-Determination特点的开口大小gydF4y2Ba 1999年gydF4y2Ba 比利时布鲁塞尔gydF4y2Ba 欧洲标准化委员会gydF4y2Ba 加拿大通用标准委员会gydF4y2Ba canicgsb - 148。1 - 10,第五稿,方法10,土工织物的方法测试,过滤开放土工织物的大小gydF4y2Ba 1991年gydF4y2Ba 加拿大渥太华gydF4y2Ba 加拿大通用标准委员会gydF4y2Ba 焦gydF4y2Ba Y。gydF4y2Ba 他gydF4y2Ba J。gydF4y2Ba 周gydF4y2Ba p Y。gydF4y2Ba 曹gydF4y2Ba z Q。gydF4y2Ba 的潜力flocculant-aided在土地复垦土壤泥浆脱水:实验室调查gydF4y2Ba 土木工程的进展gydF4y2Ba 2018年gydF4y2Ba 2018年gydF4y2Ba 6gydF4y2Ba 8040193gydF4y2Ba 10.1155 / 2018/8040193gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 85062323093gydF4y2Ba FouriegydF4y2Ba 答:B。gydF4y2Ba KuchenagydF4y2Ba s M。gydF4y2Ba 拉应力对过滤的影响土工织物的特征gydF4y2Ba 土工合成材料国际gydF4y2Ba 1995年gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba 455年gydF4y2Ba 471年gydF4y2Ba 10.1680 / gein.2.0018gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 84996908616gydF4y2Ba FouriegydF4y2Ba 答:B。gydF4y2Ba 艾迪斯gydF4y2Ba p C。gydF4y2Ba 平面拉伸载荷的影响保留土工织物的特征gydF4y2Ba 岩土测试日报gydF4y2Ba 1997年gydF4y2Ba 20.gydF4y2Ba 211年gydF4y2Ba 217年gydF4y2Ba 吴gydF4y2Ba c。gydF4y2Ba 在香港gydF4y2Ba Y.-S。gydF4y2Ba 王gydF4y2Ba r。gydF4y2Ba 单轴拉伸应变的影响在土工织物的孔隙大小和过滤特性gydF4y2Ba 土工织物、土工膜gydF4y2Ba 2008年gydF4y2Ba 26gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba 250年gydF4y2Ba 262年gydF4y2Ba 10.1016 / j.geotexmem.2007.09.004gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 42949113493gydF4y2Ba 爱德华兹gydF4y2Ba M。gydF4y2Ba 宣gydF4y2Ba G。gydF4y2Ba 介电常数与双轴拉伸土工织物的负载gydF4y2Ba 第九届国际会议在土工合成材料学报》上gydF4y2Ba 2010年5月gydF4y2Ba ,圣保罗州瓜鲁亚巴西,gydF4y2Ba 1135年gydF4y2Ba 1140年gydF4y2Ba 拉瓦尔大声回答gydF4y2Ba 一个。gydF4y2Ba KochhargydF4y2Ba 一个。gydF4y2Ba 古普塔gydF4y2Ba 一个。gydF4y2Ba 非织造土工织物的纺粘的双轴拉伸行为gydF4y2Ba 土工织物、土工膜gydF4y2Ba 2011年gydF4y2Ba 29日gydF4y2Ba 6gydF4y2Ba 596年gydF4y2Ba 599年gydF4y2Ba 10.1016 / j.geotexmem.2011.07.006gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 82555191061gydF4y2Ba 拉瓦尔大声回答gydF4y2Ba 一个。gydF4y2Ba AgraharigydF4y2Ba 美国K。gydF4y2Ba 孔隙大小非织造结构单轴拉伸载荷作用下的特征gydF4y2Ba 材料科学杂志gydF4y2Ba 2011年gydF4y2Ba 46gydF4y2Ba 13gydF4y2Ba 4487年gydF4y2Ba 4493年gydF4y2Ba 10.1007 / s10853 - 011 - 5342 - xgydF4y2Ba 2 - s2.0 - 79955783354gydF4y2Ba 唐gydF4y2Ba X.-W。gydF4y2Ba 唐gydF4y2Ba lgydF4y2Ba 她gydF4y2Ba W。gydF4y2Ba 高gydF4y2Ba s。gydF4y2Ba 织切膜的孔隙大小特征预测土工织物进行拉伸土工织物受到拉伸株菌株电影gydF4y2Ba 土工织物、土工膜gydF4y2Ba 2013年gydF4y2Ba 38gydF4y2Ba 43gydF4y2Ba 50gydF4y2Ba 10.1016 / j.geotexmem.2013.05.001gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 84879555066gydF4y2Ba 伦巴第gydF4y2Ba G。gydF4y2Ba 转入gydF4y2Ba 一个。gydF4y2Ba 沃尔夫gydF4y2Ba C。gydF4y2Ba 理论和实验开放大小的heat-bonded土工织物gydF4y2Ba 纺织研究杂志gydF4y2Ba 1989年gydF4y2Ba 59gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba 208年gydF4y2Ba 217年gydF4y2Ba 10.1177 / 004051758905900404gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 0024641618gydF4y2Ba 福尔gydF4y2Ba y . H。gydF4y2Ba GourcgydF4y2Ba j . P。gydF4y2Ba GendringydF4y2Ba P。gydF4y2Ba PeggsgydF4y2Ba i D。gydF4y2Ba 结构研究porometry和过滤开放土工织物的大小gydF4y2Ba Eosynthetics:微观结构和性能gydF4y2Ba 1990年gydF4y2Ba 美国,西肯肖霍肯PAgydF4y2Ba 美国社会检测和材料gydF4y2Ba 102年gydF4y2Ba 119年gydF4y2Ba 拉瓦尔大声回答gydF4y2Ba 一个。gydF4y2Ba Kameswara饶gydF4y2Ba p V。gydF4y2Ba 罗素gydF4y2Ba 年代。gydF4y2Ba JeganathangydF4y2Ba 一个。gydF4y2Ba 非织造布的纤维取向对孔隙大小的影响特征结构gydF4y2Ba 应用聚合物科学杂志》上gydF4y2Ba 2010年gydF4y2Ba 118年gydF4y2Ba 5gydF4y2Ba 2668年gydF4y2Ba 2673年gydF4y2Ba 10.1002 / app.32608gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 77956448680gydF4y2Ba 拉瓦尔大声回答gydF4y2Ba 一个。gydF4y2Ba PriyadarshigydF4y2Ba 一个。gydF4y2Ba 库马尔gydF4y2Ba N。gydF4y2Ba LomovgydF4y2Ba s V。gydF4y2Ba VerpoestgydF4y2Ba 我。gydF4y2Ba 非织造布的拉伸行为结构:与实验结果进行比较gydF4y2Ba 材料科学杂志gydF4y2Ba 2010年gydF4y2Ba 45gydF4y2Ba 24gydF4y2Ba 6643年gydF4y2Ba 6652年gydF4y2Ba 10.1007 / s10853 - 010 - 4755 - 2gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 78149469474gydF4y2Ba 拉瓦尔大声回答gydF4y2Ba 一个。gydF4y2Ba 结构分析了非织造布的孔隙大小分布gydF4y2Ba 纺织学院杂志》上gydF4y2Ba 2010年gydF4y2Ba 101年gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba 350年gydF4y2Ba 359年gydF4y2Ba 10.1080 / 00405000802442351gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 77949327921gydF4y2Ba 拉瓦尔大声回答gydF4y2Ba 一个。gydF4y2Ba 萨拉斯瓦特gydF4y2Ba H。gydF4y2Ba 非织造土工织物孔隙大小分布的混合gydF4y2Ba 土工织物、土工膜gydF4y2Ba 2011年gydF4y2Ba 29日gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba 363年gydF4y2Ba 367年gydF4y2Ba 10.1016 / j.geotexmem.2010.12.006gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 79954804526gydF4y2Ba 唐gydF4y2Ba lgydF4y2Ba 太阳gydF4y2Ba s T。gydF4y2Ba 唐gydF4y2Ba x W。gydF4y2Ba 张gydF4y2Ba r . X。gydF4y2Ba 分析非织造土工织物的孔隙大小分布受到不平等的双轴拉伸菌株gydF4y2Ba 施普林格系列在地质力学和地球工程gydF4y2Ba 2016年gydF4y2Ba 柏林,德国gydF4y2Ba 施普林格gydF4y2Ba 842年gydF4y2Ba 846年gydF4y2Ba 10.1007 / 978 - 3 - 319 - 97112 - 4 - _189gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 85060466338gydF4y2Ba 席尔瓦gydF4y2Ba r。gydF4y2Ba NegrigydF4y2Ba r·G。gydF4y2Ba de Mattos维达尔gydF4y2Ba D。gydF4y2Ba 一个新的基于图像的测量技术非织造土工织物的孔隙大小分布gydF4y2Ba 土工合成材料国际gydF4y2Ba 2019年gydF4y2Ba 26gydF4y2Ba 3gydF4y2Ba 261年gydF4y2Ba 272年gydF4y2Ba 10.1680 / jgein.19.00005gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 85067435108gydF4y2Ba 拉瓦尔大声回答gydF4y2Ba 一个。gydF4y2Ba 饶gydF4y2Ba p . v . K。gydF4y2Ba 库马尔gydF4y2Ba V。gydF4y2Ba 解构的三维(3 d)结构吸收玻璃垫(AGM)分离器裁缝孔隙尺寸和放大电解液吸收gydF4y2Ba 能源杂志gydF4y2Ba 2018年gydF4y2Ba 384年gydF4y2Ba 417年gydF4y2Ba 425年gydF4y2Ba 10.1016 / j.jpowsour.2018.02.072gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 85043771703gydF4y2Ba 吴gydF4y2Ba c·S。gydF4y2Ba 在香港gydF4y2Ba y S。gydF4y2Ba 拉伸应变对针刺非织造土工织物的孔隙大小和流动能力gydF4y2Ba 土工合成材料国际gydF4y2Ba 2016年gydF4y2Ba 23gydF4y2Ba 6gydF4y2Ba 422年gydF4y2Ba 434年gydF4y2Ba 10.1680 / jgein.16.00007gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 84996644413gydF4y2Ba 舒克拉gydF4y2Ba 美国K。gydF4y2Ba SivakugangydF4y2Ba N。gydF4y2Ba MahtogydF4y2Ba 年代。gydF4y2Ba 一个简单的方法估算土工合成材料的泊松比零应变gydF4y2Ba ASTM岩土测试日报gydF4y2Ba 2009年gydF4y2Ba 32gydF4y2Ba 181年gydF4y2Ba 185年gydF4y2Ba KutaygydF4y2Ba m E。gydF4y2Ba 居尔gydF4y2Ba M。gydF4y2Ba AydilekgydF4y2Ba a . H。gydF4y2Ba 在土工合成材料的应变分布影响因素分析gydF4y2Ba 岩土和Geoenvironmental工程杂志》上gydF4y2Ba 2006年gydF4y2Ba 132年gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 11gydF4y2Ba 10.1061 /(第3期)1090 - 0241 (2006)132:1 (1)gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 31444450015gydF4y2Ba 时gydF4y2Ba P。gydF4y2Ba ShofnergydF4y2Ba m . L。gydF4y2Ba 林gydF4y2Ba 一个。gydF4y2Ba 瓦格纳gydF4y2Ba k B。gydF4y2Ba 格里芬gydF4y2Ba a . C。gydF4y2Ba 诱导出平面增大的行为在针刺非织造布gydF4y2Ba 自然史地位苏(B)gydF4y2Ba 2015年gydF4y2Ba 252年gydF4y2Ba 7gydF4y2Ba 1455年gydF4y2Ba 1464年gydF4y2Ba 10.1002 / pssb.201552036gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 84928966943gydF4y2Ba 罗gydF4y2Ba r·K。gydF4y2Ba MylevillegydF4y2Ba b . l . J。gydF4y2Ba 采用估计的容许应变合成稳定的影响gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 学报》第四国际会议上土工织物、土工膜及相关产品gydF4y2Ba 1990年5月gydF4y2Ba 荷兰海牙gydF4y2Ba 131年gydF4y2Ba 136年gydF4y2Ba IzadigydF4y2Ba E。gydF4y2Ba DecraenegydF4y2Ba T。gydF4y2Ba De StrijckergydF4y2Ba 年代。gydF4y2Ba BezuijengydF4y2Ba 一个。gydF4y2Ba VinckiergydF4y2Ba D。gydF4y2Ba 实验室调查的耐冲击编织土工布gydF4y2Ba 土工织物、土工膜gydF4y2Ba 2018年gydF4y2Ba 46gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 91年gydF4y2Ba One hundred.gydF4y2Ba 10.1016 / j.geotexmem.2017.10.003gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 85042166832gydF4y2Ba 赢得了gydF4y2Ba M.-S。gydF4y2Ba 金gydF4y2Ba Y.-S。gydF4y2Ba 内部加劲挡土壁的变形行为gydF4y2Ba 土工织物、土工膜gydF4y2Ba 2007年gydF4y2Ba 25gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 10gydF4y2Ba 22gydF4y2Ba 10.1016 / j.geotexmem.2006.10.001gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 33846602378gydF4y2Ba SchimelfenyggydF4y2Ba P。gydF4y2Ba 福勒gydF4y2Ba J。gydF4y2Ba LeshchinskygydF4y2Ba D。gydF4y2Ba 织物增强防护堤坝,新贝德福德超级基金的网站gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba 学报》第四国际会议上土工织物、土工膜及相关产品gydF4y2Ba 1990年5月gydF4y2Ba 荷兰海牙gydF4y2Ba 149年gydF4y2Ba 154年gydF4y2Ba ASTM国际gydF4y2Ba ASTM D5199-12。标准测试方法来测量土工合成材料的公称厚度gydF4y2Ba 2012年gydF4y2Ba 美国,西肯肖霍肯PAgydF4y2Ba ASTM国际gydF4y2Ba GiroudgydF4y2Ba j . P。gydF4y2Ba 泊松比无筋土工膜和非织造土工织物受到很大的压力gydF4y2Ba 土工织物、土工膜gydF4y2Ba 2004年gydF4y2Ba 22gydF4y2Ba 4gydF4y2Ba 297年gydF4y2Ba 305年gydF4y2Ba 10.1016 / j.geotexmem.2004.02.001gydF4y2Ba 2 - s2.0 - 2642517022gydF4y2Ba